RU2826941C1 - Method of steel production - Google Patents
Method of steel production Download PDFInfo
- Publication number
- RU2826941C1 RU2826941C1 RU2023131245A RU2023131245A RU2826941C1 RU 2826941 C1 RU2826941 C1 RU 2826941C1 RU 2023131245 A RU2023131245 A RU 2023131245A RU 2023131245 A RU2023131245 A RU 2023131245A RU 2826941 C1 RU2826941 C1 RU 2826941C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- calcium
- steel
- melt
- casting
- containing wire
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 90
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 90
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 20
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 9
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims abstract description 95
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 92
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 92
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 28
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 8
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims abstract description 5
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract description 5
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract description 5
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 abstract description 2
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 abstract description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 abstract 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 16
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 16
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 3
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 3
- 229910018516 Al—O Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 2
- 229910052596 spinel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011029 spinel Substances 0.000 description 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 2
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000003607 modifier Substances 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 1
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии, конкретно к внепечной обработке стали кальцийсодержащими материалами.The invention relates to ferrous metallurgy, specifically to extra-furnace processing of steel with calcium-containing materials.
При внепечной обработке стали в сталеразливочном ковше для удаления неметаллических включений из стали в шлак используется модификатор – чистый кальций. Кальций вводится в сталь в виде кальцийсодержащей проволоки на заключительном этапе внепечной обработки стали. Методы, определяющие точный, требуемый расход кальция на плавку, отсутствуют. Необходимое количество кальция на плавку всегда разное в зависимости от загрязнения металла неметаллическими включениями. Недостаточное количество вводимого кальция в сталь может привести к аварийной остановке разливки плавки на УНРС из-за зарастания сталевыпускного отверстия промковша и, как следствие, к простою оборудования и потере производства. Соответственно, в металлургической практике, текущий уровень расхода кальция на плавку фиксирован и не оптимален (вводится с запасом).During secondary steel treatment in a steel-pouring ladle, a modifier, pure calcium, is used to remove non-metallic inclusions from steel into the slag. Calcium is introduced into steel in the form of calcium-containing wire at the final stage of secondary steel treatment. There are no methods that determine the exact required calcium consumption per melt. The required amount of calcium per melt is always different depending on the contamination of the metal with non-metallic inclusions. Insufficient amount of calcium introduced into steel can lead to an emergency stop of the melt casting at the continuous casting machine due to clogging of the steel outlet of the tundish and, as a result, to equipment downtime and loss of production. Accordingly, in metallurgical practice, the current level of calcium consumption per melt is fixed and not optimal (it is introduced with a reserve).
Известен способ производства особонизкоуглеродистой стали, включающий выпуск металла в сталь-ковш, который осуществляют при температуре металла не менее 1630°C, вакуумное обезуглероживание проводят в течение 15-20 мин, при давлении в вакуум-камере менее 0,2 кПа, после чего повышают давление в вакуумкамере до не менее 20 кПа, затем присаживают алюминий совместно с известью в количестве, обеспечивающем получение содержания в металле алюминия не менее 0,01% и основности шлака 0,8-1,4, после чего, не менее чем через 2 мин, присаживают алюминий из расчета получения его в металле не менее 0,04%, производят легирование металла и осуществляют обработку металла кальцием в количестве 0,1-0,35 кг кальция на тонну металла, после чего сталь-ковш подают на разливку [патент RU 2564205, МПК C21C7/00, C21C7/10, 2015].A method for producing ultra-low-carbon steel is known, which includes tapping the metal into a steel ladle, which is carried out at a metal temperature of at least 1630°C, vacuum decarburization is carried out for 15-20 minutes, at a pressure in the vacuum chamber of less than 0.2 kPa, after which the pressure in the vacuum chamber is increased to at least 20 kPa, then aluminum is added together with lime in an amount ensuring that the aluminum content in the metal is at least 0.01% and the slag basicity is 0.8-1.4, after which, at least 2 minutes later, aluminum is added at a rate of obtaining at least 0.04% in the metal, the metal is alloyed and the metal is treated with calcium in an amount of 0.1-0.35 kg of calcium per ton of metal, after which the steel ladle is fed for casting [patent RU 2564205, IPC C21C7/00, C21C7/10, [2015].
Изобретение направлено на снижение затягивания погружных и разливочных стаканов при разливке стали, но при этом характеризуется высоким расходом кальция, что приводит к эрозии футеровки сталь-ковша и промежуточного ковша с последующим загрязнением металла неметаллическими включениями по типу шпинели (Mg-Al-O).The invention is aimed at reducing the tightening of submersible and pouring nozzles during steel pouring, but at the same time it is characterized by a high consumption of calcium, which leads to erosion of the lining of the steel ladle and intermediate ladle with subsequent contamination of the metal with non-metallic inclusions such as spinel (Mg-Al-O).
Наиболее близким к заявленному является способ внепечной обработки стали при получении заготовок непрерывной разливкой согласно которому сталь раскисляют алюминием и вводят в сталеразливочный ковш кальцийсодержащие материалы. Перед вводом кальцийсодержащих материалов измеряют содержание алюминия и углерода в стали. Расход кальцийсодержащих материалов устанавливают в пересчете на усвоенный металлов кальций из соотношения [Ca]=(0,14...0,18)Al, %, при содержании углерода до 0,17% или из соотношения [Са]=(0,10...0,14)Al, %, при содержании углерода больше 0,17% где [Ca] - содержание кальция, растворенного в стали, % [патент RU 2102499, МПК C21C7/00, 1998].The closest to the claimed method is the out-of-furnace steel treatment method for obtaining blanks by continuous casting, according to which the steel is deoxidized with aluminum and calcium-containing materials are introduced into the steel-pouring ladle. Before introducing calcium-containing materials, the aluminum and carbon content in the steel is measured. The consumption of calcium-containing materials is established in terms of the calcium assimilated by the metals from the ratio [Ca] = (0.14 ... 0.18) Al, %, with a carbon content of up to 0.17% or from the ratio [Ca] = (0.10 ... 0.14) Al, %, with a carbon content greater than 0.17%, where [Ca] is the content of calcium dissolved in steel, % [patent RU 2102499, IPC C21C7/00, 1998].
Изобретение направлено на снижение затягивания разливочных стаканов при разливке стали, но при этом характеризуется высоким расходом кальция, что также, как и в предыдущем изобретении, приводит к эрозии футеровки сталь-ковша и промежуточного ковша с последующим загрязнением металла неметаллическими включениями по типу шпинели (Mg-Al-O).The invention is aimed at reducing the tightening of pouring nozzles during steel pouring, but at the same time it is characterized by a high consumption of calcium, which, as in the previous invention, leads to erosion of the lining of the steel ladle and intermediate ladle with subsequent contamination of the metal with non-metallic inclusions such as spinel (Mg-Al-O).
Технический результат изобретения – оптимизация расхода кальцийсодержащей проволоки во время внепечной обработки стали без снижения качества стали по неметаллическим включениям, а так же повышение стойкости огнеупорных материалов промежуточного ковша (в том числе, промежуточных воронок).The technical result of the invention is the optimization of the consumption of calcium-containing wire during extra-furnace steel processing without reducing the quality of steel in terms of non-metallic inclusions, as well as increasing the resistance of refractory materials of the intermediate ladle (including intermediate funnels).
Технический результат достигается тем, что способ производства стали, характеризуется тем, что выплавляют сталь, осуществляют ее внепечную обработку, во время которой в сталь вводят кальцийсодержащую проволоку и производят непрерывную разливку стали текущей плавки, при этом во время разливки стали задают базовую скорость разливки текущей плавки и соответствующее ей начальное положение дозирующего устройства промежуточного ковша, в случае перемещения дозирующего устройства в процессе разливки текущей плавки ниже начального уровня, производят уменьшение расхода кальцийсодержащей проволоки во время внепечной обработки последующей плавки, а в случае перемещения дозирующего устройства в процессе разливки текущей плавки выше начального уровня производят увеличение расхода кальцийсодержащей проволоки во время внепечной обработки последующей плавки.The technical result is achieved in that the method for producing steel is characterized by the fact that steel is smelted, its out-of-furnace treatment is carried out, during which calcium-containing wire is introduced into the steel and continuous casting of the steel of the current melt is carried out, wherein during the steel casting, the base rate of casting of the current melt and the corresponding initial position of the dosing device of the intermediate ladle are set, in the case of moving the dosing device during the process of casting the current melt below the initial level, a decrease in the consumption of calcium-containing wire is produced during the out-of-furnace treatment of the subsequent melt, and in the case of moving the dosing device during the process of casting the current melt above the initial level, an increase in the consumption of calcium-containing wire is produced during the out-of-furnace treatment of the subsequent melt.
В случае движения дозирующего устройства в процессе разливки текущей плавки ниже начального уровня расход кальцийсодержащей проволоки во время внепечной обработки последующей плавки уменьшают на величину 1–20 грамм кальция/тонну стали.In the event of movement of the dosing device during the pouring of the current melt below the initial level, the consumption of calcium-containing wire during the extra-furnace treatment of the subsequent melt is reduced by 1–20 grams of calcium/ton of steel.
В случае движения дозирующего устройства в процессе разливки текущей плавки выше начального уровня расход кальцийсодержащей проволоки во время внепечной обработки последующей плавки увеличивают на величину 1–13 грамм кальция/тонну стали.In the event of movement of the dosing device during the pouring of the current melt above the initial level, the consumption of calcium-containing wire during the extra-furnace treatment of the subsequent melt is increased by 1–13 grams of calcium/ton of steel.
Первоначальное присаживаемое заданное количество кальцийсодержащей проволоки составляет 50–160 грамм кальция/тонну стали.The initial required amount of calcium-containing wire to be added is 50–160 grams calcium/ton steel.
Минимальное присаживаемое количество кальцийсодержащей проволоки составляет 8–18 грамм кальция/тонну стали.The minimum addition amount of calcium-containing wire is 8–18 grams of calcium/ton of steel.
В качестве кальцийсодержащей проволоки применяют материал со стальной оболочкой толщиной 0,6–1,5 мм и наполнителем из порошка кальция или кальциевого прутка или силикокальция или феррокальция.The calcium-containing wire used is a material with a steel shell 0.6–1.5 mm thick and a filler made of calcium powder or calcium rod or silicocalcium or ferrocalcium.
Сущность изобретения.The essence of the invention.
Заявленный способ заключается в следующем.The claimed method is as follows.
Во время выпуска стали из сталеплавильного агрегата, а затем во время внепечной обработки стали производится присадка раскислителей и легирующих компонентов в виде ферросплавов и лигатур. В результате отдачи материалов проходят химические реакции в стали с образованием продуктов этих реакций – в основном: сульфидов и оксидов, которые классифицируются, как неметаллические включения, ухудшающие технологические (разливаемость) и качественные характеристики (механические свойства) стали. Неметаллические включения удаляются из стали на заключительном этапе внепечной обработки с помощью ввода кальциевой проволоки. Стандартный, общепринятый, подход подразумевает использование фиксированной навески кальция. Опыт показал, что данный подход не оптимален с точки зрения экономики (перерасход кальциевой проволоки) и качества (количество неметаллических включений в стали). During the release of steel from the steelmaking unit, and then during the extra-furnace treatment of steel, deoxidizers and alloying components in the form of ferroalloys and ligatures are added. As a result of the release of materials, chemical reactions occur in the steel with the formation of products of these reactions - mainly: sulfides and oxides, which are classified as non-metallic inclusions that worsen the technological (pourability) and quality characteristics (mechanical properties) of steel. Non-metallic inclusions are removed from the steel at the final stage of extra-furnace treatment by introducing calcium wire. The standard, generally accepted approach involves the use of a fixed calcium charge. Experience has shown that this approach is not optimal from the point of view of economics (excessive consumption of calcium wire) and quality (the amount of non-metallic inclusions in steel).
Заявленное техническое решение подразумевает динамический метод оценки расхода кальция для модификации неметаллических включений, который определяет алгоритм расчета навески кальция на обрабатываемую плавку. The claimed technical solution involves a dynamic method for assessing calcium consumption for modifying non-metallic inclusions, which determines the algorithm for calculating the calcium charge for the processed melt.
После окончания внепечной обработки плавки, стальковш направляют на машины непрерывной разливки стали. Во время разливки производится оценка уровня стали в промежуточном ковше по уровню дозирующего устройства (штока), что является косвенной характеристикой чистоты металла и, на основании анализа накопленного массива экспериментальных данных, определяют количество кальция, необходимого для ввода в сталь на следующей плавке, которая будет разливаться в одну серию следом на этой же разливочной машине.After finishing the secondary treatment of the melt, the steel ladle is sent to continuous steel casting machines. During casting, the steel level in the intermediate ladle is assessed by the level of the dosing device (rod), which is an indirect characteristic of the metal purity and, based on the analysis of the accumulated array of experimental data, the amount of calcium required for introduction into the steel in the next melt is determined, which will be cast in one series next on the same casting machine.
Движение дозирующего устройства в процессе разливки текущей плавки ниже начального уровня свидетельствует об эрозии футеровки промежуточного ковша, которая вызвана повышенным расходом кальцийсодержащей проволоки. В случае движения дозирующего устройства в процессе разливки текущей плавки ниже начального уровня, расход кальцийсодержащей проволоки во время внепечной обработки последующей плавки уменьшают на величину 1–20 грамм кальция/тонну стали. Опытным путем было выявлено, что при величине уменьшения менее 1 грамма кальция/тонну стали эффективность от использования данного алгоритма не достигается, а чрезмерно резкое снижение расхода кальция (более 20 грамм кальция/тонну стали) приводит к высокой вероятности затягивания выпускного отверстия промежуточного ковша и внеплановому прекращению разливки стали с потерей производства.The movement of the dosing device during the current melt pouring below the initial level indicates erosion of the tundish lining, which is caused by increased consumption of calcium-containing wire. In case of movement of the dosing device during the current melt pouring below the initial level, the consumption of calcium-containing wire during the extra-furnace treatment of the subsequent melt is reduced by 1–20 grams of calcium/ton of steel. It was found experimentally that with a reduction of less than 1 gram of calcium/ton of steel, the efficiency of using this algorithm is not achieved, and an excessively sharp decrease in calcium consumption (more than 20 grams of calcium/ton of steel) leads to a high probability of tightening the outlet opening of the tundish and an unscheduled cessation of steel pouring with a loss of production.
Движение дозирующего устройства в процессе разливки текущей плавки выше начального уровня свидетельствует о затягивании сталевыпускного отверстия промковша.Movement of the dosing device during the process of pouring the current melt above the initial level indicates a tightening of the steel outlet opening of the tundish.
В случае движения дозирующего устройства в процессе разливки текущей плавки выше начального уровня, расход кальцийсодержащей проволоки во время внепечной обработки последующей плавки увеличивают на величину 1–13 грамм кальция/тонну стали.In the event of movement of the dosing device during the pouring of the current melt above the initial level, the consumption of calcium-containing wire during the extra-furnace treatment of the subsequent melt is increased by 1–13 grams of calcium/ton of steel.
Также, опытным путем было выявлено, что при увеличении расхода кальция на величину менее 1 грамма кальция/тонну стали существует потенциальный риск затягивания сталевыпускного отверстия промковша и внепланового прекращения разливки стали с потерей производства. Чрезмерно резкое увеличение расхода кальцийсодержащей проволоки (более 13 грамм кальция/тонну стали) приводит к повышенному ее расходу и удорожанию производства стали.Also, it was experimentally revealed that with an increase in calcium consumption by less than 1 gram of calcium/ton of steel, there is a potential risk of tightening the steel outlet of the tundish and an unscheduled cessation of steel casting with a loss of production. An excessively sharp increase in the consumption of calcium-containing wire (more than 13 grams of calcium/ton of steel) leads to its increased consumption and an increase in the cost of steel production.
Первоначальная присадка кальцийсодержащей проволоки в количестве 50 – 160 грамм кальция/тонну стали обусловлена фактором избыточности и принята статистически за базовый уровень для обеспечения гарантированной разливаемости металла на разливочных машинах.The initial addition of calcium-containing wire in the amount of 50–160 grams of calcium/ton of steel is due to the excess factor and is statistically accepted as the base level to ensure guaranteed castability of the metal on casting machines.
Минимальное присаживаемое количество кальцийсодержащей проволоки в количестве 8–18 грамм кальция/тонну стали принято, как критическое значение, при котором содержание растворенного в металле кальция стремится к 10–12 ppm. Меньшее значение кальция в стали делает процесс разливки не стабильным, что свидетельствует об избытке неметаллических включений, то есть приводит к ухудшению качества стали.The minimum amount of calcium-containing wire added in the amount of 8-18 grams of calcium/ton of steel is accepted as a critical value, at which the content of calcium dissolved in the metal tends to 10-12 ppm. A lower value of calcium in steel makes the casting process unstable, which indicates an excess of non-metallic inclusions, i.e. leads to deterioration in the quality of steel.
ПримерExample
Заявленный способ был реализован в кислородно-конвертерном производстве ПАО «Северсталь». В конвертере осуществляли выплавку стали различных марок. После выпуска стали осуществляли ее внепечную обработку, во время которой присаживали кальцийсодержащую проволоку. Затем, сталь подавали на разливку, перед началом которой задавали базовую скорость разливки и начальное положение дозирующего устройства. На каждой плавке осуществляли контроль положения дозирующего устройства и на основании его перемещения корректировали присадку кальцийсодержащей проволоки во время внепечной обработки на последующих плавках. The claimed method was implemented in the oxygen converter production of PAO Severstal. Various grades of steel were smelted in the converter. After the steel was released, it was subjected to extra-furnace treatment, during which calcium-containing wire was added. Then, the steel was fed for casting, before which the base casting speed and the initial position of the dosing device were set. At each melt, the position of the dosing device was monitored and, based on its movement, the addition of calcium-containing wire was adjusted during extra-furnace treatment in subsequent melts.
В таблице 1 приведена последовательная разливка нескольких плавок в серии 1, а в таблице 2 приведена последовательная разливка нескольких плавок в серии 2. Как видно из таблиц, использование заявленного технического решения позволяет снизить расход кальцийсодержащей проволоки во время внепечной обработки стали, по сравнению с тем, если бы заявленный способ не применялся. Также, использование заявленного технического решения в течение длительного периода показало снижение расхода промежуточных воронок на 0,01 кг/тонну стали.Table 1 shows the sequential casting of several heats in series 1, and Table 2 shows the sequential casting of several heats in series 2. As can be seen from the tables, the use of the claimed technical solution allows for a reduction in the consumption of calcium-containing wire during secondary steel treatment, compared to if the claimed method were not used. Also, the use of the claimed technical solution over a long period showed a reduction in the consumption of intermediate funnels by 0.01 kg/ton of steel.
Таблица 1Table 1
Пример реализации заявленного решения (серия 1)Example of implementation of the declared solution (series 1)
грамм кальция/т сталиThe initial amount of calcium-containing wire to be added,
grams of calcium/t of steel
м/минBasic steel casting speed,
m/min
ммBasic position of the dosing device,
mm
ммPosition of the dosing device at the end of pouring,
mm
грамм кальция/т стали Consumption of calcium-containing wire in subsequent melting according to the invention,
grams of calcium/t of steel
грамм кальция/т сталиEstimated consumption of calcium-containing wire in subsequent melting without using the invention,
grams of calcium/t of steel
(текущая плавка)Non-metallic inclusions score in steel
(current melt)
Таблица 2Table 2
Пример реализации заявленного решения (серия 2)Example of implementation of the declared solution (series 2)
грамм кальция/т сталиThe initial amount of calcium-containing wire to be added,
grams of calcium/t of steel
м/минBasic steel casting speed,
m/min
ммBasic position of the dosing device,
mm
ммPosition of the dosing device at the end of pouring,
mm
грамм кальция/т стали Consumption of calcium-containing wire in subsequent melting according to the invention,
grams of calcium/t of steel
грамм кальция/т сталиEstimated consumption of calcium-containing wire in subsequent melting without using the invention,
grams of calcium/t of steel
(текущая плавка)Non-metallic inclusions score in steel
(current melt)
Claims (6)
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2826941C1 true RU2826941C1 (en) | 2024-09-18 |
Family
ID=
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1559964A (en) * | 1977-03-31 | 1980-01-30 | Usinor | Process for treating liquid steel intended in particular for manufacturing machine wire |
| RU2102499C1 (en) * | 1997-04-07 | 1998-01-20 | Открытое Акционерное Общество "Завод "Универсальное Оборудование" | Method of steel ladle treatment in production of casting blocks by continuous casting |
| RU2460807C1 (en) * | 2011-06-17 | 2012-09-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Manufacturing method of high-carbon steel with further continuous pouring to small-section workpiece |
| RU2564205C1 (en) * | 2014-07-14 | 2015-09-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of producing especially-low-carbon steel |
| CN102443670B (en) * | 2011-12-07 | 2015-12-09 | 鞍钢股份有限公司 | Heavy rail steel sulfur content control method |
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1559964A (en) * | 1977-03-31 | 1980-01-30 | Usinor | Process for treating liquid steel intended in particular for manufacturing machine wire |
| RU2102499C1 (en) * | 1997-04-07 | 1998-01-20 | Открытое Акционерное Общество "Завод "Универсальное Оборудование" | Method of steel ladle treatment in production of casting blocks by continuous casting |
| RU2460807C1 (en) * | 2011-06-17 | 2012-09-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Manufacturing method of high-carbon steel with further continuous pouring to small-section workpiece |
| CN102443670B (en) * | 2011-12-07 | 2015-12-09 | 鞍钢股份有限公司 | Heavy rail steel sulfur content control method |
| RU2564205C1 (en) * | 2014-07-14 | 2015-09-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of producing especially-low-carbon steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN114058970B (en) | A kind of production method of bearing steel | |
| CN117999365A (en) | Degassing method for producing ultra low carbon, nitrogen, sulfur steel | |
| JP6593233B2 (en) | Manufacturing method of high clean steel | |
| JP6922081B2 (en) | Refining method of ultra-low carbon 13Cr stainless steel | |
| EP0709469B1 (en) | Method of producing molten aluminium-killed steel for thin steel sheet | |
| CN109022666A (en) | Reduce Al in aluminum killed steel2O3The method of deoxidation being mingled with | |
| RU2826941C1 (en) | Method of steel production | |
| CN109628690A (en) | A kind of BOF → RH → CCM process slag deoxidation smelting process | |
| JP4193784B2 (en) | Method for producing Ti-containing stainless steel | |
| RU2533263C1 (en) | Method of dry steel production | |
| RU2517626C1 (en) | Method of producing especially-low-carbon steel | |
| RU2754337C1 (en) | Method for production of nitrogen-doped steel in bucket | |
| JP6547638B2 (en) | Method of manufacturing high purity steel | |
| RU2353667C1 (en) | Manufacturing method of low-silicon steel | |
| PL112471B1 (en) | Method of manufacture of the steel of good plastic properties | |
| KR101388062B1 (en) | Method for predicting concentration of hydrogen in molten metal | |
| RU2461635C1 (en) | Method of steel out-of-furnace processing by calcium | |
| RU2564205C1 (en) | Method of producing especially-low-carbon steel | |
| RU2818526C1 (en) | Low-silicon steel production method | |
| RU2635493C2 (en) | Method for producing low-carbon steel | |
| JP3124469B2 (en) | Method for producing slabs with few inclusion defects | |
| CN114317865B (en) | Method for controlling carbon-oxygen reaction of vacuum treatment of aluminum-free bearing steel | |
| RU2533071C1 (en) | Method of steel production | |
| CN119061237A (en) | A method for treating ultra-low carbon molten steel with calcium | |
| RU2366724C1 (en) | Method of production of electric steel |