RU2533263C1 - Method of dry steel production - Google Patents
Method of dry steel production Download PDFInfo
- Publication number
- RU2533263C1 RU2533263C1 RU2013148178/02A RU2013148178A RU2533263C1 RU 2533263 C1 RU2533263 C1 RU 2533263C1 RU 2013148178/02 A RU2013148178/02 A RU 2013148178/02A RU 2013148178 A RU2013148178 A RU 2013148178A RU 2533263 C1 RU2533263 C1 RU 2533263C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- metal
- steel
- slag
- amount
- aluminum
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 36
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 36
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 59
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 59
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 28
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 27
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 21
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 18
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical group [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims abstract description 15
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims abstract description 10
- 239000005997 Calcium carbide Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims abstract description 6
- CLZWAWBPWVRRGI-UHFFFAOYSA-N tert-butyl 2-[2-[2-[2-[bis[2-[(2-methylpropan-2-yl)oxy]-2-oxoethyl]amino]-5-bromophenoxy]ethoxy]-4-methyl-n-[2-[(2-methylpropan-2-yl)oxy]-2-oxoethyl]anilino]acetate Chemical compound CC1=CC=C(N(CC(=O)OC(C)(C)C)CC(=O)OC(C)(C)C)C(OCCOC=2C(=CC=C(Br)C=2)N(CC(=O)OC(C)(C)C)CC(=O)OC(C)(C)C)=C1 CLZWAWBPWVRRGI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 8
- 239000013590 bulk material Substances 0.000 claims description 7
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 6
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 5
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims description 4
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims description 2
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 abstract description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 4
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 abstract 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 9
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 5
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 5
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 5
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 4
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 3
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 3
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 3
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 2
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 2
- 238000009489 vacuum treatment Methods 0.000 description 2
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 1
- 229910000882 Ca alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 1
- ULGYAEQHFNJYML-UHFFFAOYSA-N [AlH3].[Ca] Chemical compound [AlH3].[Ca] ULGYAEQHFNJYML-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 238000009847 ladle furnace Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000005058 metal casting Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003923 scrap metal Substances 0.000 description 1
- 230000009182 swimming Effects 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области черной металлургии, в частности к производству низкокремнистых сталей с внепечной обработкой и разливкой на установках непрерывной разливки стали.The invention relates to the field of ferrous metallurgy, in particular to the production of low-silicon steels with out-of-furnace treatment and casting in continuous casting plants.
Известными проблемами при производстве низкокремнистой стали, раскисленной преимущественно алюминием, являются получение низкого содержания серы (не более 0,01%) при одновременном низком содержании кремния (не более 0,03%), а также нестабильная разливка металла: закупорка погружных разливочных стаканов продуктами раскисления, что приводит к необходимости их досрочной замены.Known problems in the production of low-silicon steel, deoxidized mainly by aluminum, are obtaining low sulfur content (not more than 0.01%) while low silicon content (not more than 0.03%), as well as unstable metal casting: clogging of submersible filling glasses with deoxidation products , which leads to the need for their early replacement.
Необеспечение низкого содержания серы в металле приводит к срывам поставок металлопроката. Для предотвращения данной ситуации обычно при производстве низкокремнистой стали приходится использовать более дорогой металлолом с низким содержанием вредных примесей, производить внедоменную десульфурацию чугуна или производить десульфурацию металла во время внепечной обработки путем наведения высокоосновного низкоокисленного шлака с риском восстановления кремния из шлака в металл до уровня выше заданного.Failure to provide a low sulfur content in the metal leads to disruptions in the supply of rolled metal. To prevent this situation, usually in the production of low-silicon steel, it is necessary to use more expensive scrap metal with a low content of harmful impurities, to produce non-domestic desulfurization of pig iron or to desulfurize the metal during out-of-furnace treatment by inducing highly basic low-oxidized slag with the risk of reducing silicon from slag to metal to a level higher than specified.
Стальные заготовки, разлитые при замене погружного стакана, имеют заведомо высокую загрязненность неметаллическими включениями и азотом и поэтому переводятся в менее ответственное назначение либо направляются на переплав. В ряде случаев отложения неметаллических включений попадают в кристаллизатор и затягиваются фронтом кристаллизации в разливаемую заготовку, что при дальнейшей горячей деформации заготовки приводит к повышенной отсортировке проката по дефектам поверхности. В связи с этим технология производства низкокремнистой стали должна обеспечивать минимальную загрязненность металла неметаллическими включениями перед разливкой. Это повысит технологичность процесса разливки, его производительность и снизит отсортировку проката по дефектам поверхности.Steel billets spilled when replacing a submersible nozzle have obviously high contamination by non-metallic inclusions and nitrogen and therefore are transferred to a less responsible destination or sent for remelting. In some cases, deposits of non-metallic inclusions fall into the mold and are pulled by the crystallization front into the cast billet, which, with further hot deformation of the billet, leads to increased sorting of the rolled products by surface defects. In this regard, the technology for the production of low-silicon steel should ensure minimal contamination of the metal with non-metallic inclusions before casting. This will increase the manufacturability of the casting process, its productivity and reduce the sorting of rolled products by surface defects.
Известен способ производства низкокремнистой стали, включающий внепечную обработку металла на агрегате «печь-ковш». После поступления плавки на указанный агрегат проводят удаление покровного шлака из сталеразливочного ковша, наводят новый шлак присадкой извести и плавикового шпата в пропорции (4-5)/1 с суммарным расходом материалов 7-12 кг/т. Затем проводят раскисление стали первичным алюминием из расчета получения содержания кислоторастворимого алюминия не менее 0,08%, нагрев металла до температуры не менее 1620°C. После чего производят инжектирование флюидизированной извести в количестве 2,8-4,2 кг/т [Патент RU 2465340, МПК C21C 7/00, 2012].A known method for the production of low-silicon steel, including after-furnace metal processing on the unit "ladle furnace". After the smelting arrives at the specified unit, cover slag is removed from the steel pouring ladle, new slag is added with lime and fluorspar in the proportion (4-5) / 1 with a total material consumption of 7-12 kg / t. Then the steel is deoxidized with primary aluminum in order to obtain an acid-soluble aluminum content of at least 0.08%, and the metal is heated to a temperature of at least 1620 ° C. After that, fluidized lime is injected in an amount of 2.8-4.2 kg / t [Patent RU 2465340, IPC C21C 7/00, 2012].
Недостатки этого способа - проведение лишней операции (удаление покровного шлака из сталеразливочного ковша), использование для раскисления и десульфурации дорогостоящих материалов (первичного алюминия, флюидизированной извести). Кроме того, при данном способе производства не решается вопрос стабильной непрерывной разливки металла.The disadvantages of this method are conducting an unnecessary operation (removing slag from a steel ladle), using expensive materials (primary aluminum, fluidized lime) for deoxidation and desulfurization. In addition, this method of production does not solve the issue of stable continuous casting of metal.
Известен способ производства низкокремнистой стали с использованием комплексной обработки металла при выпуске в ковш алюминием, кальцийсодержащими раскислителями, легирующими материалами и шлакообразующими смесями. В ковш во время выпуска металла присаживают куски алюмокальциевой лигатуры с массовой долей кальция 15-35% и алюминия 65-85%. После завершения выпуска плавки при содержании в металле 0,02-0,05% алюминия присаживают порошковую проволоку с наполнителем из смеси, содержащей гранулированный кальций в количестве 60-80% по массе и порошок алюминия 40-20% по массе из расчета ввода кальция во время и после выпуска металла в количестве соответственно 0,2-0,4 и 0,3-0,6 кг на 1 т стали [Патент RU 2166550, МПК C21C 7/064, 2001].A known method for the production of low-silicon steel using integrated metal processing when released into the ladle by aluminum, calcium-containing deoxidizing agents, alloying materials and slag-forming mixtures. Pieces of alum-calcium alloys with a mass fraction of calcium of 15-35% and aluminum of 65-85% are planted in the bucket during the metal production. After completion of the smelting production, when the metal content is 0.02-0.05% aluminum, a flux-cored wire is filled with a filler from a mixture containing granulated calcium in an amount of 60-80% by weight and aluminum powder 40-20% by weight based on calcium input into time and after the release of metal in an amount of 0.2-0.4 and 0.3-0.6 kg, respectively, per 1 ton of steel [Patent RU 2166550, IPC C21C 7/064, 2001].
Недостаток способа - отсутствие гарантии получения низкокремнистой стали с содержанием кремния не более 0,03% (способ обеспечивает получение в готовой стали содержание кремния не более 0,05%).The disadvantage of this method is the absence of a guarantee of obtaining low-silicon steel with a silicon content of not more than 0.03% (the method provides a silicon content in the finished steel of not more than 0.05%).
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому изобретению является способ, включающий выплавку металла в сталеплавильном агрегате, отсечку шлака от металла в конце выпуска его из сталеплавильного агрегата в ковш, присадку шлакообразующих и легирующих материалов, раскисление и продувку металла в ковше инертным газом. Выпуск стали производят при содержании углерода в металле более 0,03%, далее осуществляют вакуумную обработку металла в ковше, присаживают шлакообразующие материалы, определяют содержание кислорода в металле. Далее металл и шлак раскисляют кальцийсодержащими материалам, при этом в качестве кальцийсодержащего материала используют карбид кальция, который подают в ковш с расходом в зависимости от содержания кислорода в металле после вакуумной обработки и требуемого содержания кислорода в металле до 15 ppm. Затем осуществляют подачу алюминийсодержащего материала в количестве исходя из перерасчета материала на содержание чистого алюминия в пределах соотношения СаС2/Alчист=1-7 и затем проводят корректировку химического состава стали [Патент RU 2353667, МПК C21C 7/10, 2009].The closest in technical essence to the present invention is a method comprising smelting metal in a steelmaking unit, cutting off slag from the metal at the end of its release from the steelmaking unit into the ladle, doping slag-forming and alloying materials, deoxidation and purging of metal in the ladle with inert gas. Steel is produced when the carbon content in the metal is more than 0.03%, then the metal is vacuum treated in the ladle, slag-forming materials are planted, the oxygen content in the metal is determined. Next, the metal and slag are deoxidized with calcium-containing materials, while calcium carbide is used as calcium-containing material, which is fed into the ladle at a rate depending on the oxygen content in the metal after vacuum treatment and the required oxygen content in the metal up to 15 ppm. Then, the supply of the aluminum-containing material in an amount of allocation based on content of pure material within aluminum ratio CaC 2 / Al = 1-7 was purified and then subjected to chemical composition adjustment of steel [patent RU 2353667, IPC C21C 7/10, 2009].
Недостаток этого способа - задействование лишнего дорогостоящего передела (вакуумирование).The disadvantage of this method is the use of excess costly redistribution (evacuation).
Технический результат изобретения - повышение чистоты низкокремнистой стали по неметаллическим включениям без использования процесса вакуумирования, что исключает затягивание погружных и разливочных стаканов при разливке, обеспечивает увеличение выхода годного металла за счет большего количества слябов, разлитых в стационарных режимах (без резкого перепада скорости разливки и значительного колебания уровня металла в кристаллизаторе), снижает уровень отсортировки проката по дефектам поверхности и снижает себестоимость производства стали.The technical result of the invention is to increase the purity of low-silicon steel by non-metallic inclusions without the use of a vacuum process, which eliminates the tightening of immersion and casting glasses during casting, provides an increase in metal yield due to a larger number of slabs cast in stationary conditions (without a sharp difference in casting speed and significant fluctuation level of metal in the mold), reduces the level of sorting of rolled products by surface defects and reduces the cost of production and steel.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе производства низкокремнистой стали, включающем выплавку металла в сталеплавильном агрегате, отсечку шлака от металла во время выпуска его из сталеплавильного агрегата в ковш, присадку шлакообразующих и легирующих материалов, раскисление и продувку металла в ковше инертным газом, согласно изобретению выпуск металла осуществляют при температуре не менее 1630°C, во время выпуска присаживают карбид кальция в количестве не более 2 кг/т стали, шлакообразующие материалы в количестве 2,5-7 кг/т стали, алюминий в количестве 0,5-2,0 кг/т стали, во время внепечной обработки осуществляют продувку металла инертным газом не менее 40 мин, металл и шлак раскисляют алюмосодержащим кусковым материалом в количестве 0,5-1,8 кг/т стали и производят обработку металла кальцийсодержащей проволокой из расчета 0,1-0,3 кг кальция на тонну стали. Во время внепечной обработки после присадки материалов осуществляют продувку металла инертным газом не менее 4 мин, используют алюмосодержащий кусковой материал фракцией до 25 мм с массовой долей алюминия не менее 50% и продувают металл кислородом с расходом не более 400 м3.The specified technical result is achieved by the fact that in the method of producing low-silicon steel, including the smelting of metal in a steelmaking unit, the slag is cut off from the metal during its release from the steelmaking unit into the ladle, the slag-forming and alloying materials are added, the metal is deoxidized and purged with an inert gas, according to According to the invention, the metal is released at a temperature of at least 1630 ° C, calcium carbide in an amount of not more than 2 kg / t of steel is added during the release, slag-forming materials in quantities e 2.5-7 kg / t of steel, aluminum in an amount of 0.5-2.0 kg / t of steel, during out-of-furnace treatment, the metal is purged with an inert gas for at least 40 minutes, the metal and slag are deoxidized with aluminum-containing bulk material in an amount of 0 , 5-1.8 kg / t of steel and metal is treated with a calcium-containing wire at the rate of 0.1-0.3 kg of calcium per ton of steel. During out-of-furnace treatment, after the addition of materials, the metal is purged with an inert gas for at least 4 minutes, aluminum-containing bulk material with a fraction of up to 25 mm with a mass fraction of aluminum of at least 50% is used and the metal is purged with oxygen with a flow rate of not more than 400 m 3 .
Сущность предложенного способа заключается в следующем.The essence of the proposed method is as follows.
Выпуск металла из сталеплавильного агрегата с температурой менее 1630°C приводит к снижению скорости реакции десульфурации, что делает невозможным получение конечного содержания серы менее 0,010%. В связи с этим возникает необходимость проведения дополнительного нагрева металла (химического или электродугового).The release of metal from a steelmaking unit with a temperature of less than 1630 ° C reduces the desulfurization reaction rate, which makes it impossible to obtain a final sulfur content of less than 0.010%. In this regard, there is a need for additional heating of the metal (chemical or electric arc).
Для раскисления стали с образованием наименьшего количества неметаллических включений совместно с алюминием применяют карбид кальция. Расход карбида кальция более 2 кг/т приводит к повышенному содержанию углерода в металле.For the deoxidation of steel with the formation of the least amount of non-metallic inclusions, calcium carbide is used together with aluminum. The consumption of calcium carbide of more than 2 kg / t leads to an increased carbon content in the metal.
Расход шлакообразующих материалов менее 2,5 кг/т не обеспечивает получение заданного конечного содержания серы из-за получения низкой основности шлака, расход шлакообразующих материалов более 7 кг/т не обеспечивает получение заданного конечного содержания серы из-за получения шлака с высокой вязкостью.The consumption of slag-forming materials less than 2.5 kg / t does not provide the specified final sulfur content due to the low basicity of slag, the consumption of slag-forming materials more than 7 kg / t does not provide the specified final sulfur content due to the production of high viscosity slag.
Расход алюминия в количестве менее 0,5 кг/т не обеспечивает достаточную степень раскисления металла. Расход алюминия более 2 кг/т приводит к повышенному содержанию алюминия в стали.The consumption of aluminum in an amount of less than 0.5 kg / t does not provide a sufficient degree of deoxidation of the metal. An aluminum consumption of more than 2 kg / t leads to an increased aluminum content in the steel.
Продувка металла инертным газом менее 40 минут не обеспечивает усреднение стали по температуре и химсоставу.Purging the metal with an inert gas for less than 40 minutes does not provide averaging of steel over temperature and chemical composition.
Расход алюмосодержащего кускового материала менее 0,5 кг/т не обеспечивает требуемой степени раскисления покровного шлака ((FeO)≤1,5 мас.%), при которой возможно проведение десульфурации и обработка кальцием. Расход алюмосодержащего кускового материала более 1,8 кг/т приводит к повышенному содержанию алюминия в стали.The consumption of aluminum-containing bulk material of less than 0.5 kg / t does not provide the required degree of deoxidation of the coating slag ((FeO) ≤1.5 wt.%), At which desulfurization and calcium treatment are possible. The consumption of aluminum-containing bulk material of more than 1.8 kg / t leads to an increased aluminum content in steel.
Ввод в расплав кальцийсодержащей проволоки из расчета 0,1-0,3 кг кальция на тонну стали обеспечивает эффективное модифицирование неметаллических включений на основе оксида алюминия. Ввод большего либо меньшего количества кальцийсодержащей проволоки не позволяет модифицировать неметаллические включения, перевести их в жидкое состояние, эффективно удалять из металла и исключить их отложения на разливочных стаканах.The introduction of calcium-containing wire into the melt at the rate of 0.1-0.3 kg of calcium per ton of steel provides an effective modification of non-metallic inclusions based on aluminum oxide. The introduction of a larger or smaller amount of calcium-containing wire does not allow to modify non-metallic inclusions, transfer them to a liquid state, effectively remove them from the metal and exclude their deposits on pouring glasses.
Продувка металла инертным газом после присадки материалов менее 4 мин не обеспечивает достаточной степени удаления неметаллических включений из объема жидкого металла.Purging the metal with an inert gas after adding materials for less than 4 minutes does not provide a sufficient degree of removal of non-metallic inclusions from the volume of liquid metal.
Использование алюмосодержащего кускового материала фракцией более 25 мм снижает скорость протекания процесса раскисления шлака в сталь-ковше.The use of aluminum-containing bulk material with a fraction of more than 25 mm reduces the rate of slag deoxidation in the steel ladle.
Продувка металла кислородом при внепечной обработке с расходом более 400 м3 увеличивает длительность операции раскисления шлака, тем самым увеличивает длительность внепечной обработки до величины, при которой разливка металла на УНРС в серию становится невозможной.Purging the metal with oxygen during out-of-furnace treatment with a flow rate of more than 400 m 3 increases the duration of the slag deoxidation operation, thereby increasing the out-of-furnace processing time to a value at which it becomes impossible to cast the metal into the continuous casting units.
Пример реализации способа.An example implementation of the method.
Предложенный способ производства низкокремнистой стали был реализован в кислородно-конвертерном цехе. После выплавки металл выпускали в сталь-ковш, осуществляли внепечную обработку и разливку стали. Было произведено более 200 опытных плавок.The proposed method for the production of low-silicon steel was implemented in an oxygen-converter shop. After smelting, the metal was discharged into the steel ladle, out-of-furnace processing and casting of steel was carried out. More than 200 experimental swimming trunks were produced.
Условия проведения экспериментов приведены в таблице 1. Примеры 1-3 с соблюдением предложенных технических параметров, примеры 4-6 с несоблюдением некоторых параметров, пример 7 по прототипу.The experimental conditions are shown in table 1. Examples 1-3 in compliance with the proposed technical parameters, examples 4-6 with non-compliance with some parameters, example 7 of the prototype.
Результаты экспериментов представлены в таблице 2. Из представленных результатов видно, что при выполнении всех предложенных технических решений (примеры 1-3) разливка стали производится стабильно без замен погружных стаканов по причине отложений неметаллических включений и значительного изменения уровня металла в кристаллизаторе. Напротив, при невыполнении предложенных технических решений (примеры 4-6) процесс разливки протекает нестабильно.The experimental results are presented in table 2. It can be seen from the presented results that when all the proposed technical solutions (examples 1-3) are fulfilled, the steel is cast stably without replacing the immersion nozzles due to deposits of non-metallic inclusions and a significant change in the level of the metal in the mold. On the contrary, if the proposed technical solutions (examples 4-6) are not followed, the casting process is unstable.
Плавка, выполненная с использованием параметров прототипа (содержание углерода в металле более 0,03%, вакуумная обработка металла в ковше, присадка шлакообразующих материалов, раскисление кальцийсодержащими материалами и алюминием в пределах соотношения СаС2/Alчист=1-7), показала неудовлетворительные результаты по стабильности разливки.Melting executed using the prototype parameters (the carbon content of the metal more than 0.03%, the vacuum treatment of metal in the ladle, slag additive materials, deoxidizing materials and calcium-aluminum ratio within CaC 2 / Al pure = 1-7), showed poor results on casting stability.
Таким образом, предложенный способ производства низкокремнистой стали позволяет повысить технологичность получения непрерывнолитых заготовок для автолистового проката и проката для «белой техники».Thus, the proposed method for the production of low-silicon steel can improve the manufacturability of continuously cast billets for sheet steel and rolled for "white equipment".
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013148178/02A RU2533263C1 (en) | 2013-10-29 | 2013-10-29 | Method of dry steel production |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013148178/02A RU2533263C1 (en) | 2013-10-29 | 2013-10-29 | Method of dry steel production |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2533263C1 true RU2533263C1 (en) | 2014-11-20 |
Family
ID=53382645
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2013148178/02A RU2533263C1 (en) | 2013-10-29 | 2013-10-29 | Method of dry steel production |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2533263C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107164607A (en) * | 2017-04-27 | 2017-09-15 | 河钢股份有限公司承德分公司 | A kind of method for improving high-carbon steel refining submerged arc at initial stage effect |
| RU2669270C1 (en) * | 2017-07-18 | 2018-10-09 | Общество с ограниченной ответственностью "Евросинтез" | Fluidized lime for desulfurization of hot metal and steel |
| CN110438296A (en) * | 2019-09-09 | 2019-11-12 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | The straight upper manufacturing process of Aluminum steel is smelted in a kind of calcium carbide cooperation aluminum steel deoxidation |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2166550C2 (en) * | 1999-03-26 | 2001-05-10 | Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина | Method of producing low-silicon steel |
| RU2353667C1 (en) * | 2008-01-09 | 2009-04-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Manufacturing method of low-silicon steel |
-
2013
- 2013-10-29 RU RU2013148178/02A patent/RU2533263C1/en active
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2166550C2 (en) * | 1999-03-26 | 2001-05-10 | Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина | Method of producing low-silicon steel |
| RU2353667C1 (en) * | 2008-01-09 | 2009-04-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Manufacturing method of low-silicon steel |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107164607A (en) * | 2017-04-27 | 2017-09-15 | 河钢股份有限公司承德分公司 | A kind of method for improving high-carbon steel refining submerged arc at initial stage effect |
| RU2669270C1 (en) * | 2017-07-18 | 2018-10-09 | Общество с ограниченной ответственностью "Евросинтез" | Fluidized lime for desulfurization of hot metal and steel |
| CN110438296A (en) * | 2019-09-09 | 2019-11-12 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | The straight upper manufacturing process of Aluminum steel is smelted in a kind of calcium carbide cooperation aluminum steel deoxidation |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102268513B (en) | Method for improving castability of molten steel of medium and low carbon steel | |
| JP7060113B2 (en) | Method of adding Ca to molten steel | |
| RU2533263C1 (en) | Method of dry steel production | |
| JP6816777B2 (en) | Slag forming suppression method and converter refining method | |
| CN102962411B (en) | Production method of low-carbon and medium-carbon steel | |
| CN113005261A (en) | Comprehensive deoxidation and desulfurization process for smelting stainless steel by using small-capacity AOD furnace | |
| RU2166550C2 (en) | Method of producing low-silicon steel | |
| RU2095429C1 (en) | Method of producing roller-bearing steel | |
| RU2517626C1 (en) | Method of producing especially-low-carbon steel | |
| RU2353667C1 (en) | Manufacturing method of low-silicon steel | |
| RU2569621C1 (en) | Method of producing niobium-containing steel | |
| RU2461635C1 (en) | Method of steel out-of-furnace processing by calcium | |
| RU2607877C2 (en) | Method for off-furnace steel treatment | |
| RU2201458C1 (en) | Method of modification of steel | |
| RU2456349C1 (en) | Procedure for out-of-furnace treatment of iron-carbon melt | |
| RU2312902C1 (en) | Method of refining rail steel in furnace-ladle | |
| RU2049143C1 (en) | Modifying mixture for cast iron | |
| JP5574468B2 (en) | Cast iron refining method and refining apparatus | |
| RU2818526C1 (en) | Low-silicon steel production method | |
| CN113186445A (en) | Method for controlling inclusion content of stainless steel product | |
| RU2460807C1 (en) | Manufacturing method of high-carbon steel with further continuous pouring to small-section workpiece | |
| RU2533071C1 (en) | Method of steel production | |
| RU2816888C1 (en) | Method of producing steel with specified limit on sulphur content | |
| RU2004114659A (en) | METHOD FOR PRODUCING HIGH-CARBON STEEL OF CORD QUALITY | |
| RU2555304C1 (en) | Method of pipe steel production |