RU2817546C1 - Rotary pulse apparatus - Google Patents
Rotary pulse apparatus Download PDFInfo
- Publication number
- RU2817546C1 RU2817546C1 RU2024102773A RU2024102773A RU2817546C1 RU 2817546 C1 RU2817546 C1 RU 2817546C1 RU 2024102773 A RU2024102773 A RU 2024102773A RU 2024102773 A RU2024102773 A RU 2024102773A RU 2817546 C1 RU2817546 C1 RU 2817546C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- annular
- rotor
- neck
- cover
- radius
- Prior art date
Links
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract description 33
- 238000012545 processing Methods 0.000 abstract description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 238000004945 emulsification Methods 0.000 abstract description 4
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 abstract description 3
- 238000000605 extraction Methods 0.000 abstract description 3
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 abstract description 2
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 abstract description 2
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 17
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 15
- 238000013461 design Methods 0.000 description 13
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 8
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 4
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 4
- 235000019486 Sunflower oil Nutrition 0.000 description 3
- 238000011161 development Methods 0.000 description 3
- 239000012153 distilled water Substances 0.000 description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 3
- 230000010349 pulsation Effects 0.000 description 3
- 239000002600 sunflower oil Substances 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 238000001311 chemical methods and process Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 235000019198 oils Nutrition 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000035485 pulse pressure Effects 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 235000015112 vegetable and seed oil Nutrition 0.000 description 1
- 239000008158 vegetable oil Substances 0.000 description 1
Abstract
Description
Роторный импульсный аппарат относится к устройствам для создания импульсных колебаний в проточной жидкой среде и может быть использован для интенсификации процессов диспергирования, эмульгирования, гомогенизации, растворения, экстрагирования и т.п. в различных отраслях промышленности. A rotary pulse apparatus refers to devices for creating pulsed oscillations in a flowing liquid medium and can be used to intensify the processes of dispersion, emulsification, homogenization, dissolution, extraction, etc. in various industries.
Известен роторный аппарат, который содержит корпус с патрубками входа и выхода среды, концентрично установленные в нем ротор и статор с каналами в боковых стенках, камеру озвучивания и привод. Во входном патрубке установлен конфузор. На внутренней торцовой поверхности ротора, напротив выхода конфузора находится вогнутый отражатель в виде лунки (RU 2294236 С2).A rotary apparatus is known, which contains a housing with medium inlet and outlet pipes, a rotor and a stator with channels in the side walls, a sound chamber and a drive installed concentrically in it. A confuser is installed in the inlet pipe. On the inner end surface of the rotor, opposite the confuser exit, there is a concave reflector in the form of a hole (RU 2294236 C2).
Известны роторные аппараты для создания акустических колебаний в проточной жидкости, содержащие корпус с патрубками входа и выхода среды, концентрично установленные в нем ротор и статор с каналами в боковых стенках цилиндров, крышку, камеру озвучивания, привод, причем торцовая поверхность ротора со стороны входа обрабатываемой среды образует осевой зазор с торцевой поверхностью насадка, установленного во входном патрубке (RU 2397826 С1) или с крышкой аппарата (RU 2317142 С1). Known rotor devices for creating acoustic vibrations in a flowing liquid, containing a housing with inlet and outlet pipes of the medium, a rotor and a stator concentrically installed in it with channels in the side walls of the cylinders, a cover, a sound chamber, a drive, and the end surface of the rotor is on the side of the inlet of the processed medium forms an axial gap with the end surface of the nozzle installed in the inlet pipe (RU 2397826 C1) or with the cover of the device (RU 2317142 C1).
Известен роторный аппарат гидромеханической обработки, содержащий корпус, внутри которого расположен статор и ротор с радиально-волновой поверхностью, при этом статор в форме диска жестко прикрепляется к корпусу и радиально-волновой поверхностью расположен к ротору, а ротор, также в форме диска, крепится на вал привода и радиально-волновой поверхностью располагается к статору, угол волны поверхности статора и ротора равен 5÷25°, а зазор между статором и ротором составляет 5÷15 мм (RU 2428246 С1).A rotary apparatus for hydromechanical processing is known, containing a housing, inside of which there is a stator and a rotor with a radial-wave surface, while the stator in the form of a disk is rigidly attached to the housing and the radial-wave surface is located to the rotor, and the rotor, also in the form of a disk, is attached to The drive shaft and the radial-wave surface are located towards the stator, the wave angle of the stator and rotor surface is 5÷25°, and the gap between the stator and the rotor is 5÷15 mm (RU 2428246 C1).
Известен роторный импульсный аппарат, содержащий корпус с входным и выходным патрубками, концентрично установленные в нем ротор с каналами в боковой стенке, выполненный в форме полого диска, статор с каналами в боковой стенке, в полости ротора, на его торцевых стенках с внутренней стороны выполнены торообразные выступы и впадины (RU 147138 U1). A rotary pulse apparatus is known, containing a housing with inlet and outlet pipes, a rotor with channels in the side wall, made in the form of a hollow disk, concentrically installed in it, a stator with channels in the side wall, in the cavity of the rotor, on its end walls on the inside there are torus-shaped projections and depressions (RU 147138 U1).
Наиболее близким к заявленному устройству является роторный импульсный аппарат, содержащий корпус с выходным патрубком и крышку с входным патрубком, концентрично установленные в нем ротор с каналами в боковой стенке, выполненный в форме полого диска, посаженного на вал, и статор с каналами в боковой стенке, в полости ротора, на его торцевой стенке с внутренней стороны, и на крышке с внутренней стороны выполнены кольцевые выступы, профиль радиального сечения внутренней поверхности ротора и крышки образует сужение и расширение проходного сечения в полости ротора по ходу потока жидкости в радиальном направлении, профиль радиального сечения внутренней поверхности ротора и крышки соответствует профилю проходного сечения трубки Вентури в полости ротора по ходу потока жидкости в радиальном направлении.The closest to the claimed device is a rotary pulse apparatus, containing a housing with an output pipe and a cover with an inlet pipe, a rotor with channels in the side wall, made in the form of a hollow disk mounted on a shaft, and a stator with channels in the side wall, concentrically installed in it, in the rotor cavity, on its end wall from the inside, and on the cover from the inside, there are annular protrusions, the radial section profile of the inner surface of the rotor and the cover forms a narrowing and expansion of the flow area in the rotor cavity along the fluid flow in the radial direction, the radial section profile the inner surface of the rotor and cover corresponds to the profile of the flow area of the Venturi tube in the rotor cavity along the fluid flow in the radial direction.
Недостатком этого аппарата является неполное соответствие картины поля скорости потока жидкости в полости ротора картине поля скорости потока жидкости в трубке Вентури.The disadvantage of this device is that the pattern of the fluid flow velocity field in the rotor cavity does not fully correspond to the pattern of the fluid flow velocity field in the Venturi tube.
Техническая задача полезной модели - повышение эффективности работы аппарата при обработке маловязких жидкостей.The technical task of the utility model is to increase the efficiency of the apparatus when processing low-viscosity liquids.
Указанная техническая задача достигается тем, что в предлагаемой конструкции роторного импульсного аппарата, содержащего корпус и крышку с входным и выходным патрубками, концентрично установленные в корпусе статор с каналами в боковой стенке, ротор с каналами в боковой стенке, выполненный в форме полого диска с крышкой, на внутренних стенках которых выполнены кольцевые выступы с профилем радиального сечения в полости ротора, соответствующего профилю трубки Вентури, при этом профиль радиального сечения внутренних поверхностей ротора и его крышки, формирующих кольцевую трубку Вентури, выполнен таким образом, что площадь проходного сечения кольцевой горловины одинакова по всей длине горловины в радиальном направлении, отношение площади выходного проходного сечения кольцевого диффузора и площади проходного сечения кольцевой горловины находится в диапазоне от 2 до 36. В полости ротора выполнена проточка с углублением полусферической формы с радиусом R 4 =(R 1 +R 2 )/4 с центром на радиусе R 4 на центральной поперечной плоскости, равноудаленной от поверхностей ротора и его крышки. Соотношение высот профиля кольцевой горловины на входном и выходном радиусах определяется как , соотношение высот профиля кольцевого диффузора на входном R 2 и выходном радиусах R 3 определяется как при и как при , при угол наклона плоскостей, формирующих область кольцевого диффузора β=0. Угол наклона плоскостей конических проточек, формирующих область кольцевой горловины, может изменяться в диапазоне , угол наклона плоскостей конических проточек, формирующих область кольцевого диффузора, может изменяться в диапазоне . Здесь R 01 – расстояние от точки пересечения плоскостей конических проточек внутренней поверхности ротора и его крышки под расходящимся углом β с центральной поперечной плоскостью до выхода из кольцевой горловины, R 02 – радиус до точки пересечения конических проточек внутренней поверхности ротора и его крышки под углом α с центральной поперечной плоскостью, R 03 – радиус до точки пересечения конических проточек внутренней поверхности ротора и его крышки под сходящимся углом β с центральной поперечной плоскостью, R 04 – расстояние от точки пересечения плоскостей конических проточек внутренней поверхности ротора и его крышки под расходящимся углом β с центральной поперечной плоскостью до выхода из кольцевого диффузора, h 1 – высота профиля кольцевой горловины на радиусе R 1, h 2 – высота профиля кольцевой горловины на радиусе R 2, h 3 –высота профиля кольцевого диффузора на радиусе R 3; α – угол наклона плоскостей конических проточек, формирующих область кольцевой горловины; β – угол наклона плоскостей конических проточек, формирующих область кольцевого диффузора; R 1 – радиус от центральной оси аппарата до входа в кольцевую горловину кольцевой трубки Вентури; R 2 – радиус от центральной оси аппарата до выхода из кольцевой горловины (входа в кольцевой диффузор) кольцевой трубки Вентури; R 3 – радиус от центральной оси аппарата до выхода из кольцевого диффузора кольцевой трубки Вентури.This technical task is achieved by the fact that in the proposed design of a rotary pulse apparatus containing a housing and a cover with inlet and outlet pipes, a stator with channels in the side wall, a rotor with channels in the side wall, made in the form of a hollow disk with a cover, concentrically installed in the housing, on the inner walls of which there are annular protrusions with a radial section profile in the rotor cavity corresponding to the profile of the Venturi tube, while the radial section profile of the internal surfaces of the rotor and its cover, forming the annular Venturi tube, is designed in such a way that the flow area of the annular neck is the same throughout length of the neck in the radial direction, the ratio of the area of the outlet flow section of the annular diffuser and the area of the flow section of the annular neck is in the range from 2 to 36. In the rotor cavity there is a groove with a hemispherical recess with a radiusR 4 =(R 1 +R 2 )/4 centered on radiusR 4 on a central transverse plane equidistant from the surfaces of the rotor and its cover. The ratio of the heights of the annular neck profile at the inlet and outlet radii is determined as, the ratio of the heights of the profile of the annular diffuser at the inletR 2 and exit radiiR 3 is defined as at And How at, at angle of inclination of the planes forming the area of the annular diffuserβ=0. The angle of inclination of the planes of the conical grooves forming the area of the annular neck can vary in the range, the angle of inclination of the planes of the conical grooves forming the area of the annular diffuser can vary in the range. HereR 01 – distance from the point of intersection of the planes of the conical grooves of the inner surface of the rotor and its cover at a divergent angleβ with a central transverse plane up to the exit from the annular neck,R 02 – radius to the point of intersection of the conical grooves of the inner surface of the rotor and its cover at an angle α with the central transverse plane,R 03 – radius to the point of intersection of the conical grooves of the inner surface of the rotor and its cover at a converging angleβ with a central transverse plane,R 04 – distance from the point of intersection of the planes of the conical grooves of the inner surface of the rotor and its cover at a divergent angleβ with a central transverse plane up to the exit from the annular diffuser,h 1 – height of the annular neck profile at the radiusR 1,h 2 – height of the annular neck profile at the radiusR 2,h 3 –height of the ring diffuser profile at the radiusR 3;α – the angle of inclination of the planes of the conical grooves forming the area of the annular neck;β – the angle of inclination of the planes of the conical grooves forming the area of the annular diffuser;R 1 – radius from the central axis of the apparatus to the entrance to the annular neck of the annular Venturi tube;R 2 – radius from the central axis of the apparatus to the exit from the annular neck (entrance to the annular diffuser) of the annular Venturi tube;R 3 – radius from the central axis of the apparatus to the exit from the annular diffuser of the annular Venturi tube.
Данная конструкция ротора и его крышки повышает эффективность работы роторного импульсного аппарата, обеспечивает интенсивную обработку жидкости в полости ротора, предварительную подготовку обрабатываемой среды перед воздействием в каналах ротора и статора, кольцевой камере аппарата за счет того, что картина поля скорости потока жидкости в полости ротора по ходу потока жидкости в радиальном направлении идентична картине поля скорости потока жидкости в конфузоре, горловине и диффузоре трубки Вентури, предназначенной для интенсификации химико-технологических процессов.This design of the rotor and its cover increases the operating efficiency of the rotor pulse apparatus, ensures intensive processing of the liquid in the rotor cavity, preliminary preparation of the processed medium before exposure to the rotor and stator channels, the annular chamber of the apparatus due to the fact that the pattern of the fluid flow velocity field in the rotor cavity is the flow of liquid in the radial direction is identical to the picture of the field of liquid flow velocity in the confuser, neck and diffuser of a Venturi tube intended for intensification of chemical technological processes.
На фиг. 1 изображен роторный импульсный аппарат. Роторный импульсный аппарат содержит корпус 1, крышку 3 с одним или несколькими патрубками выхода 2 и входа 4 среды, ротор 5 с каналами 6 в его боковой, статор 7 с каналами 8 в его боковой стенке, кольцевую камеру 9, крышку ротора 10. Внутренние поверхности ротора 5 и крышки ротора 10, выполнены симметричными относительно перпендикулярной центральной оси плоскости, равноудаленной от внутренних поверхностей ротора и его крышки. В полости ротора выполнена кольцевая проточка с углублением полусферической формы 11. Профили радиального сечения внутренней поверхности ротора 5 и крышки ротора 10 выполнены таким образом, чтобы картина поля скорости потока жидкости в полости ротора в радиальном направлении была аналогичной картине поля скорости потока жидкости в трубке Вентури, соотношение площадей проходных сечений в кольцевых кофузоре, горловине и диффузоре в полости ротора соответствует соотношению площадей проходных сечений в конфузоре, горловине и диффузоре трубки Вентури. In fig. 1 shows a rotary pulse apparatus. The rotary pulse apparatus contains a housing 1, a cover 3 with one or more outlet pipes 2 and an inlet 4 of the medium, a rotor 5 with channels 6 in its side wall, a stator 7 with channels 8 in its side wall, an annular chamber 9, a rotor cover 10. Internal surfaces rotor 5 and rotor cover 10 are made symmetrical relative to the plane perpendicular to the central axis, equidistant from the internal surfaces of the rotor and its cover. In the rotor cavity there is an annular groove with a hemispherical depression 11. The radial cross-sectional profiles of the inner surface of the rotor 5 and the rotor cover 10 are made in such a way that the pattern of the fluid flow velocity field in the rotor cavity in the radial direction is similar to the pattern of the fluid flow velocity field in the Venturi tube, the ratio of the areas of flow sections in the annular confuser, neck and diffuser in the rotor cavity corresponds to the ratio of the areas of flow sections in the confuser, neck and diffuser of the Venturi tube.
На фиг. 2 показан профиль осевого сечения цилиндрической трубки Вентури. Трубка Вентури состоит из трех участков: конфузор I, горловина II, диффузор III. В конфузоре площадь поперечного сечения по ходу потока жидкости уменьшается, а скорость потока увеличивается. В горловине площадь поперечного сечения не изменяется, скорость потока постоянна. В диффузоре по ходу потока жидкости площадь поперечного сечения увеличивается, а скорость потока уменьшается по мере возрастания величины площади проходного сечения. In fig. Figure 2 shows the axial cross-sectional profile of a cylindrical Venturi tube. The Venturi tube consists of three sections: confuser I , neck II , diffuser III . In a confuser, the cross-sectional area along the flow of liquid decreases, and the flow speed increases. In the neck, the cross-sectional area does not change, the flow velocity is constant. In a diffuser, as the liquid flows, the cross-sectional area increases, and the flow velocity decreases as the flow cross-sectional area increases.
Гидродинамические смесители и кавитаторы с профилем трубки Вентури широко применяются в промышленности для интенсивной гидродинамической и кавитационной обработки жидкостей с целью получения тонкодисперсных эмульсий и суспензий, эжектирования и конденсации газа, интенсификации массообменных процессов (растворения, экстрагирования) и т.п. Hydrodynamic mixers and cavitators with a Venturi tube profile are widely used in industry for intensive hydrodynamic and cavitation treatment of liquids in order to obtain finely dispersed emulsions and suspensions, gas ejection and condensation, intensification of mass transfer processes (dissolution, extraction), etc.
При течении под давлением по трубке Вентури, жидкость проходит через конфузор, горловину и диффузор. При течении через конфузор скорость потока жидкости возрастает и становится максимальной в горловине. В горловине давление в потоке жидкости снижается и может достичь давления насыщенного пара протекающей жидкости, что приводит к росту микроскопических паро-газовых пузырьков, содержащихся в жидкости, которые увеличиваются в размерах, возникает кавитация. На выходе из горловины трубки Вентури и далее в диффузоре появляется зона развитой кавитации, представляющая собой область местного кипения жидкости и последующей конденсации паров и схлопывания парогазовых пузырьков. When flowing under pressure through a Venturi tube, the liquid passes through the confuser, neck and diffuser. When flowing through the confuser, the fluid flow speed increases and becomes maximum in the neck. At the neck, the pressure in the liquid flow decreases and can reach the saturated vapor pressure of the flowing liquid, which leads to the growth of microscopic vapor-gas bubbles contained in the liquid, which increase in size, and cavitation occurs. At the exit from the neck of the Venturi tube and further in the diffuser, a zone of developed cavitation appears, which is an area of local boiling of the liquid and subsequent condensation of vapors and collapse of vapor-gas bubbles.
При кавитации конденсация пузырьков пара (и сжатие пузырьков газа) происходит со значительной скоростью, частицы жидкости, заполняющие полость конденсирующегося пузырька, устремляются к его центру и в момент завершения конденсации (схлопывания пузырька) вызывают локальные пульсации давления, т. е. значительное повышение давления в отдельных точках потока жидкости. Основное воздействие на частицы и микрообъемы жидкости происходит в зоне схлопывания кавитационных пузырьков, т.е. в диффузоре.During cavitation, condensation of vapor bubbles (and compression of gas bubbles) occurs at a significant speed; liquid particles filling the cavity of the condensing bubble rush to its center and, at the moment of completion of condensation (collapse of the bubble), cause local pressure pulsations, i.e., a significant increase in pressure in individual points of fluid flow. The main effect on particles and microvolumes of liquid occurs in the zone of collapse of cavitation bubbles, i.e. in the diffuser.
Для полномасштабного развития кафитационных эффектов в трубке Вентури рекомендуется примерное соотношение геометрических параметров: наибольший диаметр диффузора d 3 =(2÷6)d 2 ; длина горловины l 2 =(1÷3)d 2 ; длина диффузора l 3 =(2÷6)l 2 ; угол схождения конфузора α1=60÷120°; угол расхождения диффузора α2=15÷30° (Математическое моделирование нелинейных термогидрогазодинамических процессов в многокомпонентных струйных течениях / Л. П. Холпанов, Е. П. Запорожец, Г. К. Зиберт, Ю. А. Кащицкий. – Москва: Наука, 1998. – 320 с.).For the full-scale development of cafitation effects in a Venturi tube, an approximate ratio of geometric parameters is recommended: largest diffuser diameter d 3 = (2÷6) d 2 ; neck length l 2 = (1÷3) d 2 ; diffuser length l 3 =(2÷6) l 2 ; convergence angle α 1 =60÷120°; diffuser divergence angle α 2 =15÷30° (Mathematical modeling of nonlinear thermohydrogasdynamic processes in multicomponent jet flows / L. P. Kholpanov, E. P. Zaporozhets, G. K. Siebert, Yu. A. Kashchitsky. - Moscow: Nauka, 1998. – 320 pp.).
Исходя из рассматриваемых рекомендаций геометрических параметров трубки Вентури, можно сделать вывод, что площадь проходного сечения горловины одинакова по всей длине горловины, отношение площади выходного проходного сечения диффузора профиля и площади проходного сечения горловины имеет диапазон от 4 до 36, так как площадь окружности пропорциональна квадрату ее диаметра.Based on the considered recommendations for the geometric parameters of the Venturi tube, we can conclude that the flow area of the neck is the same along the entire length of the neck, the ratio of the output flow area of the profile diffuser and the flow area of the neck has a range from 4 to 36, since the area of the circle is proportional to the square of it diameter
Интенсивность генерирования кавитационных пузырьков зависит от давления в горловине Р2. Чем ближе давление Р2 к давлению насыщенного пара жидкости, тем интенсивнее генерирование кавитации. Давление Р2 зависит от скорости потока в горловине. Чем больше скорость, тем меньше давление Р2. Чем меньше диаметр d 2 , тем больше скорость потока в горловине. Величина d 3 влияет на скорость потока в диффузоре с диаметром выхода d 3 . Чем больше d 3 , тем меньше скорость на выходном участке диффузора, тем больше давление Р3. Чем больше давление Р3, тем выше скорость схлопывания кавитационного пузырька и больше амплитуда импульсного давления от колапсирующего пузырька. The intensity of the generation of cavitation bubbles depends on the pressure in the neck P2 . The closer the pressure P 2 is to the saturated vapor pressure of the liquid, the more intense the generation of cavitation. Pressure P 2 depends on the flow rate in the neck. The higher the speed, the lower the pressure P 2 . The smaller the diameter d2 , the greater the flow velocity in the neck. The value of d 3 affects the flow rate in the diffuser with outlet diameter d 3 . The greater d 3 , the lower the speed at the outlet section of the diffuser, the greater the pressure P 3 . The greater the pressure P3 , the higher the speed of collapse of the cavitation bubble and the greater the amplitude of the pulse pressure from the collapsing bubble.
По предлагаемому техническому решению (фиг. 1 и фиг. 3) в кольцевой трубке Вентури полости ротора, функцию конфузора I выполняет область входного патрубка 4 и кольцевая проточка с углублением полусферической формы с радиусом R 4 =(R 1 +R 2 )/4 с центром на радиусе R 4 на центральной поперечной плоскости, равноудаленной от поверхностей ротора и его крышки 11, функцию горловины – область II, ограниченная наклонными к поперечной плоскости под углами α коническими проточками на крышке ротора и внутренней поверхности ротора от радиуса R 1 до радиуса R 2 , функцию диффузора – область III, ограниченная наклонными к поперечной плоскости под углами β коническими проточками на крышке ротора и внутренней поверхности ротора от радиуса R 2 до радиуса R 3 . Проточка полусферической формы в центральной части полости ротора с радиусом R 4 =(R 1 +R 2 )/4 с центром на радиусе R 4 на центральной поперечной плоскости, равноудаленной от поверхностей ротора и его крышки, необходима для формирования симметричного потока жидкости относительной поперечной плоскости при его входе из конфузора (области I) в кольцевую горловину (область II).According to the proposed technical solution (Fig. 1 and Fig. 3) in the annular Venturi tube of the rotor cavity, the function of confuser I is performed by the area of the inlet pipe 4 and the annular groove with a hemispherical depression with a radius R 4 =( R 1 +R 2 )/4 s centered on the radius R 4 on the central transverse plane equidistant from the surfaces of the rotor and its cover 11, the function of the neck is region II , limited by conical grooves inclined to the transverse plane at angles α on the rotor cover and the inner surface of the rotor from radius R 1 to radius R 2 , the function of the diffuser is area III , limited by conical grooves inclined to the transverse plane at angles β on the rotor cover and the inner surface of the rotor from radius R 2 to radius R 3 . A hemispherical groove in the central part of the rotor cavity with radius R 4 =( R 1 +R 2 )/4 centered on radius R 4 on the central transverse plane equidistant from the surfaces of the rotor and its cover is necessary to form a symmetrical fluid flow relative to the transverse plane when it enters from the confuser (region I ) into the annular neck (region II ).
В зависимости от величины К, определяемой как отношение площади проходного сечения на выходе диффузора к площади проходного сечения на его входе, область диффузора в полости ротора может иметь как сходящийся конический профиль радиального сечения, так и расходящийся конический профиль радиального сечения полости ротора. Как правило, в зависимости от радиуса внутренней поверхности ротора R 3, радиусов R 1 и R 2, определяющих длину кольцевой горловины и конфузора, поверхности ротора и его крышки сходятся от центральной оси к периферии ротора при 2≤К≤4. При 4˂К≤36 поверхности ротора и его крышки расходятся в радиальном направлении. Угол наклона плоскостей конических проточек, формирующих область кольцевой горловины, может изменяться в диапазоне . Угол наклона плоскостей конических проточек, формирующих область кольцевого диффузора, может изменяться в диапазоне . Так на фиг. 1 показан профиль внутренней поверхности ротора при величине К=6, а на фиг. 3 показан профиль внутренней поверхности ротора при величине К=2. Depending on the value of K, defined as the ratio of the flow section area at the outlet of the diffuser to the flow section area at its inlet, the diffuser area in the rotor cavity can have both a converging conical profile of the radial section and a diverging conical profile of the radial section of the rotor cavity. As a rule, depending on the radius of the inner surface of the rotor R 3 , the radii R 1 and R 2 , which determine the length of the annular neck and confuser, the surfaces of the rotor and its cover converge from the central axis to the periphery of the rotor at 2≤K≤4. At 4˂K≤36, the surfaces of the rotor and its cover diverge in the radial direction. The angle of inclination of the planes of the conical grooves forming the area of the annular neck can vary in the range . The angle of inclination of the planes of the conical grooves forming the area of the annular diffuser can vary in the range . So in fig. 1 shows the profile of the inner surface of the rotor at a value of K=6, and Fig. Figure 3 shows the profile of the inner surface of the rotor at a value of K=2.
Соотношение высот профиля кольцевой горловины на входном и выходном радиусах определяется как , соотношение высот профиля кольцевого диффузора на входном R 2 и выходном радиусах R 3 определяется как при и как при , при угол наклона плоскостей, формирующих область кольцевого диффузора β=0, где R 01 – расстояние от точки пересечения плоскостей конических проточек внутренней поверхности ротора и его крышки под расходящимся углом β с центральной поперечной плоскостью до выхода из горловины, R 02 – радиус до точки пересечения конических проточек внутренней поверхности ротора и его крышки под углом α с центральной поперечной плоскостью, R 03 – радиус до точки пересечения конических проточек внутренней поверхности ротора и его крышки под сходящимся углом β с центральной поперечной плоскостью, R 04 – расстояние от точки пересечения плоскостей конических проточек внутренней поверхности ротора и его крышки под расходящимся углом β с центральной поперечной плоскостью до выхода из кольцевого диффузора, h 1 – высота профиля кольцевой горловины на радиусе R 1, h 2 – высота профиля кольцевой горловины на радиусе R 2, h 3 –высота профиля кольцевого диффузора на радиусе R 3; α – угол наклона плоскостей конических проточек, формирующих область кольцевой горловины; β – угол наклона плоскостей конических проточек, формирующих область кольцевого диффузора; R 1 – радиус от центральной оси аппарата до входа в кольцевую горловину кольцевой трубки Вентури; R 2 – радиус от центральной оси аппарата до выхода из кольцевой горловины (входа в кольцевой диффузор) кольцевой трубки Вентури; R 3 – радиус от центральной оси аппарата до выхода из кольцевого диффузора кольцевой трубки Вентури. Центральная поперечная плоскость равноудалена от поверхностей ротора и его крышки.The ratio of the heights of the annular neck profile at the inlet and outlet radii is determined as , the ratio of the profile heights of the annular diffuser at the inlet R 2 and outlet radii R 3 is defined as at And How at , at the angle of inclination of the planes forming the area of the annular diffuser β = 0, where R 01 is the distance from the point of intersection of the planes of the conical grooves of the inner surface of the rotor and its cover at a divergent angle β with the central transverse plane to the exit from the neck, R 02 is the radius to the point of intersection of the conical grooves of the inner surface of the rotor and its cover at an angle α with the central transverse plane, R 03 – radius to the point of intersection of the conical grooves of the inner surface of the rotor and its cover at a converging angle β with the central transverse plane, R 04 – distance from the point of intersection of the planes of the conical grooves of the inner surface of the rotor and its cover at a diverging angle β with the central transverse plane to the exit from the annular diffuser, h 1 – height of the profile of the annular neck at radius R 1 , h 2 – height of the profile of the annular neck at radius R 2 , h 3 – height of the profile of the annular diffuser at radius R 3 ; α is the angle of inclination of the planes of the conical grooves forming the area of the annular neck; β is the angle of inclination of the planes of the conical grooves forming the area of the annular diffuser; R 1 – radius from the central axis of the apparatus to the entrance to the annular neck of the annular Venturi tube; R 2 – radius from the central axis of the apparatus to the exit from the annular neck (entrance to the annular diffuser) of the annular Venturi tube; R 3 is the radius from the central axis of the apparatus to the exit of the annular Venturi tube from the annular diffuser. The central transverse plane is equidistant from the surfaces of the rotor and its cover.
Для выполнения условия соответствия соотношения площади проходного сечения кольцевых диффузора и горловины в полости ротора соотношению площадей проходного сечения диффузора и горловины в трубке Вентури, в полости ротора выполнены: коническая проточка на внутренней поверхности крышки от радиуса R 1 до пересечения с верхней поверхностью крышки ротора на радиусе R IN ; проточка полусферической формы в центральной части полости ротора с радиусом R 4 =(R 1 +R 2 )/4 с центром на радиусе R 4 на центральной поперечной плоскости; конические проточки на внутренних поверхностях ротора и его крышки под углом β от наибольшего радиуса R 3 внутренних поверхностей ротора и его крышки до радиуса R 2 ; конические проточки на внутренних поверхностях ротора и его крышки под углом α от радиуса R 2 до радиуса R 1 .To fulfill the condition that the ratio of the flow area of the annular diffuser and the neck in the rotor cavity corresponds to the ratio of the areas of the flow section of the diffuser and the neck in the Venturi tube, the following are made in the rotor cavity: a conical groove on the inner surface of the cover from the radiusR 1 until it intersects with the upper surface of the rotor cover at the radiusR IN ; hemispherical groove in the central part of the rotor cavity with a radiusR 4 =(R 1 +R 2 )/4 centered on radiusR 4 on the central transverse plane; conical grooves on the internal surfaces of the rotor and its cover at an angleβ from the largest radiusR 3 internal surfaces of the rotor and its cover to the radiusR 2 ; conical grooves on the internal surfaces of the rotor and its cover at an angleα from radiusR 2 to radiusR 1 .
Роторный импульсный аппарат работает следующим образом. Обрабатываемая жидкая среда подается под давлением через входной патрубок 4 в центральную часть полости ротора 5, проходит последовательно зону конфузора I, ограниченную входным патрубком 4 и кольцевой проточкой полусферической формы в центральной части полости ротора 11, зону кольцевой горловины II и зону кольцевого диффузора III, ограниченные внутренними поверхностями ротора 5 и его крышки 10, проходит через каналы ротора 6 и статора 8, затем попадает в кольцевую камеру 9 и выводится из аппарата через выходной патрубок 2 или несколько выходных патрубков 2.The rotary pulse apparatus works as follows. The liquid medium being processed is supplied under pressure through the inlet pipe 4 into the central part of the rotor cavity 5, passes sequentially through the confuser zone I , limited by the inlet pipe 4 and a hemispherical annular groove in the central part of the rotor cavity 11, the annular neck zone II and the annular diffuser zone III , limited the internal surfaces of the rotor 5 and its cover 10, passes through the channels of the rotor 6 and stator 8, then enters the annular chamber 9 and is removed from the apparatus through the outlet pipe 2 or several outlet pipes 2.
При вращении ротора 5 его каналы 6 периодически совмещаются с каналами статора 8. В период времени, когда каналы ротора 6 перекрыты стенкой статора 7, в полости ротора давление возрастает, а при совмещении канала ротора 6 с каналом статора 8 давление за короткий промежуток времени сбрасывается и в результате этого в канал статора 8 и кольцевую камеру 9 распространяется импульс давления. При распространении в канале статора 8 импульса избыточного давления, вслед за ним возникает область пониженного давления, так как совмещение каналов ротора 6 и статора 8 завершилось, и подача жидкости в канал статора 8 происходит только за счет транзитного течения из зазора между ротором 5 и статором 7. Объем жидкости, вошедший в канал статора 8, стремится к выходу из канала с большой скоростью, инерционные силы создают растягивающие напряжения в жидкости, падение давления, что вызывает кавитацию. Жидкость подвергается воздействию импульсов давления от пульсаций и схлопывания кавитационных пузырьков, турбулентности потока и вихреобразования, способствующих интенсификации физико-химических процессов.When rotor 5 rotates, its channels 6 are periodically combined with the channels of stator 8. During the period of time when the channels of rotor 6 are blocked by the wall of stator 7, the pressure in the rotor cavity increases, and when the rotor channel 6 is combined with the stator channel 8, the pressure is released in a short period of time and As a result, a pressure pulse propagates into the stator channel 8 and the annular chamber 9. When an excess pressure pulse propagates in the stator channel 8, an area of low pressure appears after it, since the combination of the rotor 6 and stator 8 channels is completed, and the supply of liquid to the stator channel 8 occurs only due to the transit flow from the gap between the rotor 5 and stator 7 The volume of liquid entering the stator channel 8 tends to exit the channel at high speed, inertial forces create tensile stresses in the liquid, a pressure drop, which causes cavitation. The liquid is exposed to pressure pulses from pulsations and collapse of cavitation bubbles, flow turbulence and vortex formation, which contribute to the intensification of physical and chemical processes.
Движение жидкости в роторе от центральной оси до каналов в боковой стенке ротора обеспечивается за счет внешнего источника давления (насоса) и центробежных сил. При прохождении жидкости через зону конфузора I, скорость потока возрастает по мере уменьшения площади проходного сечения. Давление по ходу потока жидкости в зоне кольцевой горловины II уменьшается в соответствии с законом Бернулли, а в зоне кольцевого диффузора III возрастает. Изменение давления и скорости по ходу движения жидкости в полости ротора аналогично изменению скорости и давления в трубке Вентури, но этот процесс происходит по радиальному направлению от центральной оси ротора до его внутренней боковой стенки и каналов ротора. При движении в зоне кольцевого диффузора III на внутренних поверхностях ротора и его крышки возникает срыв вихрей, кавитационные пузырьки, начинающие свой рост в зоне кольцевой горловины II и вынесенные в зону кольцевого диффузора III, интенсивно пульсируют и схлопываются, создавая импульсы давления и зародыши кавитации для ее развития. Интенсивная гидродинамическая обработка жидкости внутри полости ротора повышает эффективность работы роторного импульсного аппарата.The movement of fluid in the rotor from the central axis to the channels in the side wall of the rotor is ensured by an external source of pressure (pump) and centrifugal forces. When a liquid passes through the confuser zone I , the flow velocity increases as the flow area decreases. The pressure along the fluid flow in the area of the annular neck II decreases in accordance with Bernoulli's law, and in the area of the annular diffuser III increases. The change in pressure and speed as the fluid moves in the rotor cavity is similar to the change in speed and pressure in the Venturi tube, but this process occurs in the radial direction from the central axis of the rotor to its inner side wall and the rotor channels. When moving in the zone of the annular diffuser III, vortex shedding occurs on the internal surfaces of the rotor and its cover, cavitation bubbles, which begin their growth in the zone of the annular neck II and are carried into the zone of the annular diffuser III , pulsate intensely and collapse, creating pressure pulses and cavitation nuclei for its development. Intensive hydrodynamic treatment of the liquid inside the rotor cavity increases the efficiency of the rotary pulse apparatus.
Вариант исполнения профилей внутренних поверхностей ротора и его крышки, обеспечивающих подобие картины полей скорости и давления внутри ротора картине полей скорости и давления трубки Вентури, повысит эффективность работы роторного импульсного аппарата как генератора вихрей и кавитации, так как в трубке Вентури при большой скорости потока происходит срыв вихрей и пульсации давления. Эффективность развития кавитации при прохождении жидкости с закономерностями изменения давления и скорости потока как в трубке Вентури значительно выше по сравнению с потоком, проходящем через профиль постоянного сечения. An option to design the profiles of the internal surfaces of the rotor and its cover, ensuring that the pattern of the velocity and pressure fields inside the rotor is similar to the pattern of the velocity and pressure fields of the Venturi tube, will increase the efficiency of the rotary pulse apparatus as a generator of vortices and cavitation, since a breakdown occurs in the Venturi tube at high flow rates vortices and pressure pulsations. The efficiency of cavitation development during the passage of a liquid with patterns of changes in pressure and flow velocity as in a Venturi tube is significantly higher compared to a flow passing through a profile of a constant cross-section.
Для подтверждения подобия полей скорости и давления в полости ротора предлагаемой конструкции и в трубке Вентури в виде прямоугольного канала, было проведено моделирование потоков жидкости в программном комплексе ANSYS CFX. Трубка Вентури в виде прямоугольного канала для моделирования потока была выбрана с целью снижения влияния боковых пристеночных эффектов торможения потока жидкости. Величины проходных сечений прямоугольной трубки Вентури и расход жидкости были равны величинам проходных сечений зон, соответствующим конфузору, горловине, диффузору и расходу жидкости в полости ротора. В качестве модельной жидкости была выбрана вода при температуре 25°С. Геометрические параметры роторного импульсного аппарата и прямоугольной трубки Вентури были подобраны таким образом, чтобы обеспечить расход до 50 м3/час. To confirm the similarity of the velocity and pressure fields in the rotor cavity of the proposed design and in the Venturi tube in the form of a rectangular channel, modeling of fluid flows was carried out in the ANSYS CFX software package. A Venturi tube in the form of a rectangular channel for flow modeling was chosen to reduce the influence of lateral wall effects of fluid flow deceleration. The values of the flow sections of the rectangular Venturi tube and the liquid flow rate were equal to the values of the flow sections of the zones corresponding to the confuser, neck, diffuser and liquid flow in the rotor cavity. Water at a temperature of 25°C was chosen as a model liquid. The geometric parameters of the rotary pulse apparatus and the rectangular Venturi tube were selected in such a way as to ensure a flow rate of up to 50 m 3 /hour.
На фиг. 4 и фиг. 5 показаны картины полей скорости и давления в потоке для прямоугольной трубки Вентури. На фиг. 6 и фиг. 7 показаны картины полей скорости и давления в потоке для роторного импульсного аппарата предлагаемой конструкции. Расход потока воды через трубку Вентури и роторный импульсный аппарат был задан одинаковым. Как видно из фиг. 4 – фиг.7, профили и величины скорости и давления потоков в роторном импульсном аппарате практически идентичны профилям и значениям скорости и давления на аналогичных участках в трубке Вентури. При моделировании потока в роторе предлагаемой конструкции было установлено, что проточка полусферической формы в центральной части полости ротора с радиусом R 4 =(R 1 +R 2 )/4 с центром на радиусе R 4 на центральной поперечной плоскости, равноудаленной от поверхностей ротора и его крышки позволяет обеспечить равномерное распределение потока жидкости при входе в кольцевую горловину кольцевой трубки Вентури ротора.In fig. 4 and fig. Figure 5 shows pictures of the velocity and pressure fields in the flow for a rectangular Venturi tube. In fig. 6 and fig. Figure 7 shows pictures of the velocity and pressure fields in the flow for a rotary pulse apparatus of the proposed design. The flow rate of water through the Venturi tube and the rotary pulse apparatus was set to be the same. As can be seen from Fig. 4 - Fig.7, the profiles and values of the speed and pressure of the flows in the rotary pulse apparatus are almost identical to the profiles and values of the speed and pressure in similar areas in the Venturi tube. When modeling the flow in the rotor of the proposed design, it was found that the groove is hemispherical in shape in the central part of the rotor cavity with a radiusR 4 =(R 1 +R 2 )/4 centered on radiusR 4 on a central transverse plane equidistant from the surfaces of the rotor and its cover allows for uniform distribution of liquid flow at the entrance to the annular neck of the rotor Venturi annular tube.
Для практической проверки эффективности работы роторного импульсного аппарата по предлагаемой конструкции были проведены эксперименты по эмульгированию растительного масла в воде. Экспериментальные исследования по эмульгированию проводили на установке, в которой можно было обрабатывать эмульсию при помощи двух типов роторных импульсных аппаратов: с ротором традиционной конструкции без крышки и плоской поверхностью полости ротора (фиг. 8) и с новой конструкцией ротора, которая показана на фиг. 1. Установка включает в себя роторный импульсный аппарат, шестеренный насос, емкость для эмульсии, приборы для измерения расхода, давления и температуры. Частоты вращения валов насоса и аппарата регулировались частотными преобразователями. Обработка осуществлялась перекачиванием эмульсии из емкости насосом под давлением в роторный импульсный аппарат и обратно в емкость. To practically test the efficiency of the rotary pulse apparatus according to the proposed design, experiments were carried out on the emulsification of vegetable oil in water. Experimental studies on emulsification were carried out in a setup in which the emulsion could be processed using two types of rotary pulse apparatuses: with a traditional rotor design without a cover and a flat surface of the rotor cavity (Fig. 8) and with a new rotor design, which is shown in Fig. 8. 1. The installation includes a rotary pulse apparatus, a gear pump, a container for emulsion, instruments for measuring flow, pressure and temperature. The rotation speeds of the pump and apparatus shafts were regulated by frequency converters. Treatment was carried out by pumping the emulsion from the container with a pump under pressure into a rotary pulse apparatus and back into the container.
Соотношения воды и масла в эмульсии принималось как 9:1. Использовалась дистиллированная вода по ГОСТ Р 58144-2018 «Вода дистиллированная. Технические условия» и подсолнечное рафинированное масло, соответствующее ГОСТ 1129-2013 «Масло подсолнечное. Технические условия». Дистиллированную воду заливали в емкость установки, включали насос на подачу около 10% от номинальной подачи, добавляли подсолнечное масло в заданной пропорции и проводили циркуляционное перемешивание для получения грубодисперсной эмульсии в течении 2 циклов оборота эмульсии через гидравлическую систему при отсутствии вращения ротора аппарата. The ratio of water and oil in the emulsion was taken as 9:1. Distilled water was used in accordance with GOST R 58144-2018 “Distilled water. Technical conditions" and refined sunflower oil corresponding to GOST 1129-2013 "Sunflower oil. Technical conditions". Distilled water was poured into the installation container, the pump was turned on to supply about 10% of the nominal supply, sunflower oil was added in a given proportion and circulation mixing was carried out to obtain a coarse emulsion during 2 cycles of circulation of the emulsion through the hydraulic system in the absence of rotation of the apparatus rotor.
Для обработки эмульсии в установке, электродвигатели насоса и роторного импульсного аппарата с помощью частотных преобразователей разгоняли до номинальной частоты вращения. Обработка эмульсии происходила в циклическом режиме за счет циркуляции эмульсии по замкнутому гидравлическому контуру из емкости в насос, затем под давлением в роторный импульсный аппарат и обратно в емкость. Количество циклов обработки определялось по счетчику жидкости. За время обработки фиксировался объем жидкости, прошедший через роторный импульсный аппарат, температура эмульсии и давление на входе в аппарат. Эмульсию обрабатывали при подаче в роторный импульсный аппарат равной 100 л/м и давлении на входе в аппарат 0,28 МПа.To process the emulsion in the installation, the electric motors of the pump and rotary pulse apparatus were accelerated to the rated speed using frequency converters. The emulsion was processed in a cyclic mode due to the circulation of the emulsion through a closed hydraulic circuit from the container to the pump, then under pressure into the rotary pulse apparatus and back to the container. The number of processing cycles was determined using a liquid meter. During processing, the volume of liquid passing through the rotary pulse apparatus, the temperature of the emulsion and the pressure at the entrance to the apparatus were recorded. The emulsion was processed at a flow rate of 100 l/m into a rotary pulse apparatus and a pressure at the entrance to the apparatus of 0.28 MPa.
Определение размеров частиц эмульсии проводили на приборе «Анализатор размеров частиц NICOMP-380ZLS». На фиг. 9 показана гистограмма распределения частиц эмульсии после 4 циклов обработки в роторном импульсном аппарате традиционной конструкции (фиг. 8). На фиг. 10 показана гистограмма распределения частиц эмульсии после 4 циклов обработки в роторном импульсном аппарате предлагаемой конструкции (фиг. 1). Средний размер частиц эмульсии после 4-кратной обработки в роторном импульсном аппарате новой конструкции меньше на 20% по сравнению со средним размером частиц эмульсии, обработанной в аппарате традиционной конструкции.Determination of the particle size of the emulsion was carried out using a “NICOMP-380ZLS Particle Size Analyzer” device. In fig. Figure 9 shows a histogram of the distribution of emulsion particles after 4 cycles of processing in a rotary pulse apparatus of a traditional design (Fig. 8). In fig. Figure 10 shows a histogram of the distribution of emulsion particles after 4 cycles of processing in a rotary pulse apparatus of the proposed design (Fig. 1). The average particle size of the emulsion after 4-fold processing in a rotary pulse apparatus of a new design is 20% less than the average particle size of the emulsion processed in a device of a traditional design.
Claims (5)
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2817546C1 true RU2817546C1 (en) | 2024-04-16 |
| RU2817546C9 RU2817546C9 (en) | 2024-05-07 |
Family
ID=
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2844278C1 (en) * | 2025-03-21 | 2025-07-28 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тамбовский государственный технический университет" (ФГБОУ ВО "ТГТУ") | Rotary pulse apparatus |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1983003222A1 (en) * | 1982-03-15 | 1983-09-29 | Rubber & Plastic Res Ass | Extruder mixer |
| SU1256809A1 (en) * | 1985-02-07 | 1986-09-15 | Предприятие П/Я В-8597 | Apparatus for generating acoustic vibrations in flowing liquid media |
| RU2179066C1 (en) * | 2000-06-21 | 2002-02-10 | Чиргин Сергей Георгиевич | Device for dissolving, emulsifying and dispersing various materials |
| RU147138U1 (en) * | 2014-04-30 | 2014-10-27 | Максим Александрович Промтов | ROTARY PULSE UNIT |
| RU159457U1 (en) * | 2015-03-11 | 2016-02-10 | Максим Александрович Промтов | ROTARY PULSE UNIT |
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1983003222A1 (en) * | 1982-03-15 | 1983-09-29 | Rubber & Plastic Res Ass | Extruder mixer |
| SU1256809A1 (en) * | 1985-02-07 | 1986-09-15 | Предприятие П/Я В-8597 | Apparatus for generating acoustic vibrations in flowing liquid media |
| RU2179066C1 (en) * | 2000-06-21 | 2002-02-10 | Чиргин Сергей Георгиевич | Device for dissolving, emulsifying and dispersing various materials |
| RU147138U1 (en) * | 2014-04-30 | 2014-10-27 | Максим Александрович Промтов | ROTARY PULSE UNIT |
| RU159457U1 (en) * | 2015-03-11 | 2016-02-10 | Максим Александрович Промтов | ROTARY PULSE UNIT |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Труба Вентури ГВПВ https://web.archive.org/web/20220316215814/https://www.em-tver.ru/catalog/truba_venturi_gvpv 16.03.2022. Промтов М. А. Методы расчета характеристик роторного импульсного аппарата : монография / М. А. Промтов, А. Ю. Степанов, А. В. Алешин. - Тамбов : Изд-во ФГБОУ ВПО "ТГТУ", 2015. (стр. 17). * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2844278C1 (en) * | 2025-03-21 | 2025-07-28 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тамбовский государственный технический университет" (ФГБОУ ВО "ТГТУ") | Rotary pulse apparatus |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6935770B2 (en) | Cavitation mixer | |
| US20040022122A1 (en) | Devices for cavitational mixing and pumping and methods of using same | |
| RU2553861C1 (en) | Hydrodynamic mixer | |
| WO2018117040A1 (en) | Device and system for generating gas-liquid containing microbubbles | |
| SG173132A1 (en) | A method and apparatus for cavitating a mixture of a fuel and an additive | |
| RU2139454C1 (en) | Device for acting on fluid medium flow | |
| RU2817546C1 (en) | Rotary pulse apparatus | |
| RU2817546C9 (en) | Rotary pulse apparatus | |
| AU2011207820A1 (en) | Apparatus and method for producing an emulsion of a fuel and an emulsifiable component | |
| RU2844278C1 (en) | Rotary pulse apparatus | |
| RU2021005C1 (en) | Hydrodynamic homogenizer-mixer | |
| RU2398638C1 (en) | Vortex cavitation device | |
| US20030199595A1 (en) | Device and method of creating hydrodynamic cavitation in fluids | |
| RU169527U1 (en) | HYDRAULIC HYDRAULIC MIXER | |
| RU2429066C1 (en) | Apparatus for physico-chemical treatment of liquid medium | |
| RU2075619C1 (en) | Device for processing liquid fuel by cavitation | |
| RU2032325C1 (en) | Homogenizer for multi-component liquid products | |
| RU2625874C1 (en) | Hydrodynamic mixer | |
| RU54816U1 (en) | DEVICE FOR PREPARING A WATER-MASSOUS EMULSION | |
| RU2350856C1 (en) | Heat and mass and energy exchange method and device for realisation thereof | |
| RU2694774C1 (en) | Rotary pulsation device | |
| RU2252826C1 (en) | Rotary-pulse apparatus | |
| RU159457U1 (en) | ROTARY PULSE UNIT | |
| RU2365404C1 (en) | Method for production of multi-component mix fuels and device for its realisation | |
| RU2255797C1 (en) | Device for hydrodynamic treatment of liquid |