RU2843374C1 - Method for electro-explosive sputtering of electro-erosion-resistant coating containing tungsten, molybdenum, copper, nickel and silver, on copper electrical contact - Google Patents
Method for electro-explosive sputtering of electro-erosion-resistant coating containing tungsten, molybdenum, copper, nickel and silver, on copper electrical contactInfo
- Publication number
- RU2843374C1 RU2843374C1 RU2024139063A RU2024139063A RU2843374C1 RU 2843374 C1 RU2843374 C1 RU 2843374C1 RU 2024139063 A RU2024139063 A RU 2024139063A RU 2024139063 A RU2024139063 A RU 2024139063A RU 2843374 C1 RU2843374 C1 RU 2843374C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- copper
- silver
- molybdenum
- nickel
- tungsten
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к технологии нанесения покрытий на металлические поверхности с использованием концентрированных потоков энергии, в частности, к технологии обеспечивающей повышение электроэрозионной стойкости электрических контактов, в частности коммутирующих электрических контактов, изготовленных из меди, посредствам получения на их поверхности покрытий, содержащих вольфрам, молибден, медь, никель и серебро, которые могут быть использованы в электротехнике как электроэрозионностойкие покрытия с высокой стабильностью работы в условиях коммутации электрических сетей.The invention relates to a technology for applying coatings to metal surfaces using concentrated energy flows, in particular, to a technology that ensures an increase in the electroerosion resistance of electrical contacts, in particular switching electrical contacts made of copper, by producing coatings on their surface containing tungsten, molybdenum, copper, nickel and silver, which can be used in electrical engineering as electroerosion-resistant coatings with high operational stability under conditions of switching electrical networks.
Известен способ нанесения на контактные поверхности электроэрозионностойких вольфрам-медных композиционных покрытий с наполненной структурой (RU № 2451110, МПК C23C 14/24, C23C 14/16, опубл. 20.05.2012).A method is known for applying electrical erosion-resistant tungsten-copper composite coatings with a filled structure to contact surfaces (RU No. 2451110, IPC C23C 14/24, C23C 14/16, published 20.05.2012).
Способ нанесения на контактные поверхности электроэрозионностойких вольфрам-медных композиционных покрытий с наполненной структурой включает использование концентрированного потока энергии для испарения исходных материалов вольфрама и меди и конденсацию их на контактную поверхность, отличающийся тем, что в качестве исходных материалов попеременно используют сначала фольгу меди массой 4…5 мг с навеской порошка вольфрама массой 0,9…1 г, затем одну фольгу меди массой 175…185 мг, испарение осуществляют при пропускании по фольге электрического тока, вызывающего ее электрический взрыв, а конденсацию продуктов взрыва на контактную поверхность осуществляют при значении поглощаемой плотности мощности на упрочняемой поверхности 4,5…5,0 и 8,1…9,0 ГВт/м2 соответственно.The method of applying electrical erosion-resistant tungsten-copper composite coatings with a filled structure to contact surfaces includes using a concentrated energy flow to evaporate the initial materials of tungsten and copper and condensing them onto the contact surface, characterized in that the initial materials are first alternately copper foil weighing 4...5 mg with a tungsten powder sample weighing 0.9...1 g, then one copper foil weighing 175...185 mg, the evaporation is carried out by passing an electric current through the foil, causing its electrical explosion, and the condensation of the explosion products onto the contact surface is carried out at a value of the absorbed power density on the surface being hardened of 4.5...5.0 and 8.1...9.0 GW/ m2 , respectively.
Недостатком способа является его нетехнологичность, обусловленная многостадийностью данного способа: сначала формируется слой покрытия из вольфрама, затем он трансформируется импульсной плазменной струей, формируемой из медной фольги, в композиционное покрытие системы вольфрам-медь. В процессе формирования покрытия на первоначальном этапе формирования слоя из вольфрама возможна потеря (унос) части порошка вольфрама вследствие создания вакуума в технологической камере импульсного плазменного ускорителя электровзрывной установки. Также нетехнологичность обусловлена долговременной операцией размещения порошка вольфрама на фольге из меди и последующей обработки импульсной плазменной струей, формируемой из медной фольги: после единичного импульса электровзрывного напыления необходимо устранить вакуум, вскрыть импульсный плазменный ускоритель, заменить использованный проводник из меди с порошком вольфрама на медную фольгу без порошка и далее повторить цикл напыления. Все это увеличивает время формирования покрытия, а также может привести к неоднородности распределения вольфрама в медной матрице покрытия, а также к низкой воспроизводимости формирования определенной структуры покрытия (возможно различное содержание вольфрама в матрице из меди при одних и тех же условиях формирования покрытия).The disadvantage of the method is its lack of technological effectiveness, due to the multi-stage nature of this method: first, a tungsten coating layer is formed, then it is transformed by a pulsed plasma jet formed from copper foil into a composite coating of the tungsten-copper system. During the coating formation process at the initial stage of the tungsten layer formation, a loss (carry-over) of part of the tungsten powder is possible due to the creation of a vacuum in the process chamber of the pulsed plasma accelerator of the electric blasting unit. Also, the lack of technological effectiveness is due to the long-term operation of placing tungsten powder on copper foil and subsequent processing with a pulsed plasma jet formed from copper foil: after a single pulse of electric blasting spraying, it is necessary to eliminate the vacuum, open the pulsed plasma accelerator, replace the used copper conductor with tungsten powder with copper foil without powder, and then repeat the spraying cycle. All this increases the time of coating formation and can also lead to non-uniform distribution of tungsten in the copper matrix of the coating, as well as to low reproducibility of the formation of a certain coating structure (different tungsten contents in the copper matrix are possible under the same conditions of coating formation).
Наиболее близким к заявляемому изобретению является способ электровзрывного напыления электроэрозионностойкого покрытия на основе диборида титана и серебра на медный электрический контакт (RU № 2806954, МПК C23C 4/10, C23C 4/126, опубл. 08.11.2023).The closest to the claimed invention is the method of electroexplosive spraying of an electroerosion-resistant coating based on titanium diboride and silver onto a copper electrical contact (RU No. 2806954, IPC C23C 4/10, C23C 4/126, published 08.11.2023).
Способ электровзрывного напыления электроэрозионностойкого покрытия на основе диборида титана и серебра на медный электрический контакт, характеризующийся тем, что осуществляют электрический взрыв фольги из серебра массой 100-400 мг с размещенным на ней порошком диборида титана массой 0,5-1,5 массы фольги, формируют из продуктов взрыва импульсную многофазную плазменную струю, оплавляют ею поверхность медного электрического контакта при поглощаемой плотности мощности 4,5-5,5 ГВт/м2 с осаждением на поверхность медного электрического контакта продуктов взрыва с формированием электроэрозионностойкого композиционного покрытия, содержащего матрицу на основе серебра с включениями из диборида титана.A method for electroexplosive spraying of an electroerosion-resistant coating based on titanium diboride and silver onto a copper electrical contact, characterized in that an electrical explosion of silver foil weighing 100-400 mg with titanium diboride powder placed on it weighing 0.5-1.5 times the foil mass is carried out, a pulsed multiphase plasma jet is formed from the explosion products, the surface of the copper electrical contact is melted with it at an absorbed power density of 4.5-5.5 GW/ m2 with the deposition of explosion products onto the surface of the copper electrical contact with the formation of an electroerosion-resistant composite coating containing a matrix based on silver with inclusions of titanium diboride.
Недостатком способа является его нетехнологичность, обусловленная размещением порошка из диборида титана на фольге из серебра: в процессе формирования покрытия возможно неоднородное распределение порошка из диборида титана на фольге из серебра, а также возможна потеря (унос) части порошка из диборида титана вследствие создания вакуума в технологической камере импульсного плазменного ускорителя электровзрывной установки. Также нетехнологичность обусловлена долговременной операцией размещения порошка диборида титана на фольге из серебра: после электрического взрыва необходимо устранить вакуум, вскрыть импульсный плазменный ускоритель, заменить использованный проводник на новый (разместить фольгу из серебра и насыпать на нее порошок из диборида титана) и далее повторить цикл напыления. Все это увеличивает время формирования покрытия, а также может привести к неоднородности распределения диборида титана в серебряной матрице покрытия, а также к низкой воспроизводимости формирования определенной структуры покрытия (возможно различное содержание диборида титана в матрице из серебра при одних и тех же условиях формирования покрытия).The disadvantage of the method is its low technological level, caused by placing titanium diboride powder on silver foil: during the coating formation process, non-uniform distribution of titanium diboride powder on silver foil is possible, and loss (carry-over) of some titanium diboride powder is possible due to creation of vacuum in the process chamber of the pulse plasma accelerator of the electric blasting unit. Also, the low technological level is caused by the long-term operation of placing titanium diboride powder on silver foil: after the electric explosion, it is necessary to eliminate the vacuum, open the pulse plasma accelerator, replace the used conductor with a new one (place silver foil and pour titanium diboride powder on it), and then repeat the spraying cycle. All this increases the coating formation time, and can also lead to non-uniform distribution of titanium diboride in the silver coating matrix, as well as to low reproducibility of formation of a certain coating structure (different titanium diboride contents in the silver matrix are possible under the same coating formation conditions).
Технической проблемой, решаемой предлагаемым изобретением, является получение покрытия, содержащего вольфрам, молибден, медь, никель и серебро, на медном электрическом контакте, обладающего электроэрозионной стойкостью в условиях искровой эрозии, составляющей 9,43 (определяется как отношение потери массы меди к потере массы материала заявленного покрытия), электропроводностью 34,1 МСм/м.The technical problem solved by the proposed invention is the production of a coating containing tungsten, molybdenum, copper, nickel and silver on a copper electrical contact, which has an electrical erosion resistance under spark erosion conditions of 9.43 (defined as the ratio of the loss of mass of copper to the loss of mass of the material of the claimed coating), and an electrical conductivity of 34.1 MS/m.
Существующая техническая проблема решается созданием способа электровзрывного напыления электроэрозионностойкого покрытия, содержащего вольфрам, молибден, медь, никель и серебро, на медный электрический контакт, согласно которому, вольфрам, молибден, медь, никель и серебро используют в виде отрезков проволок, электрический взрыв осуществляют одновременно всех отрезков проволок, при этом масса отрезка проволоки из вольфрама составляет 100-150 мг, а масса отрезков проволоки из молибдена, меди, никеля и серебра составляет 1,9, 2,9, 3,1 и 1,7 от массы отрезка проволоки из вольфрама соответственно, из продуктов взрыва формируют импульсную многофазную плазменную струю, оплавляют ею поверхность медного электрического контакта при поглощаемой плотности мощности 4,5-5,5 ГВт/м2 с осаждением на поверхность медного электрического контакта продуктов взрыва с формированием электроэрозионностойкого композиционного покрытия, содержащего вольфрам, молибден, медь, никель и серебро.The existing technical problem is solved by creating a method for electroexplosive spraying of an electroerosion-resistant coating containing tungsten, molybdenum, copper, nickel and silver onto a copper electrical contact, according to which tungsten, molybdenum, copper, nickel and silver are used in the form of wire segments, the electrical explosion is carried out simultaneously for all wire segments, wherein the mass of a tungsten wire segment is 100-150 mg, and the mass of the molybdenum, copper, nickel and silver wire segments is 1.9, 2.9, 3.1 and 1.7 of the mass of a tungsten wire segment, respectively, a pulsed multiphase plasma jet is formed from the explosion products, the surface of the copper electrical contact is melted with it at an absorbed power density of 4.5-5.5 GW/m 2 with the deposition of explosion products onto the surface of the copper electrical contact with the formation of an electroerosion-resistant composite coating containing tungsten, molybdenum, copper, nickel and silver.
Технический результат – обеспечивается формирование на поверхности медного электрического контакта композиционного покрытия с электроэрозионной стойкостью в условиях искровой эрозии 9,43 (определяется как отношение потери массы меди к потере массы материала заявленного покрытия) и электропроводностью 34,1 МСм/м, содержащего вольфрам, молибден, медь, никель и серебро, с помощью плазменной струи, образованной продуктами разрушения при одновременном электрическом взрыве пяти отрезков проволок из вольфрама, молибдена, меди, никеля и серебра. Преимущество заявляемого способа по сравнению с прототипом заключается в том, что не происходит потери компонентов покрытия из-за уноса порошка при создании вакуума вследствие применения отрезков проволок, а не порошковых навесок веществ. Обеспечиваются свойства (электроэрозионная стойкость условиях искровой эрозии 9,43, электропроводность 34,1 МСм/м и стабильность работы в условиях коммутации контактов переключателей электрических сетей) и рабочие характеристики медного электрического контакта с нанесенным покрытием.The technical result is to ensure the formation on the surface of a copper electrical contact of a composite coating with an electrical erosion resistance under spark erosion conditions of 9.43 (defined as the ratio of the copper mass loss to the mass loss of the material of the declared coating) and an electrical conductivity of 34.1 MS/m, containing tungsten, molybdenum, copper, nickel and silver, using a plasma jet formed by the products of destruction during the simultaneous electrical explosion of five sections of wire made of tungsten, molybdenum, copper, nickel and silver. The advantage of the claimed method compared to the prototype is that there is no loss of coating components due to powder carryover when creating a vacuum due to the use of wire sections, rather than powder weighed portions of substances. The properties (electrical erosion resistance under spark erosion conditions of 9.43, electrical conductivity of 34.1 MS/m and operational stability under conditions of switching contacts of electrical network switches) and the working characteristics of the copper electrical contact with the applied coating are ensured.
Использование этого покрытия обеспечивает переходное сопротивление электрических контактов и сохраняет постоянство электрических параметров (время включения, собственное время включения, собственное время отключения, полное время отключения цепи, время-токовая характеристика, ток отключения, ток включения, устойчивость при сквозных токах, механическая износостойкость, коммутационная износостойкость, восстанавливающееся напряжение, диаграмма коммутационных положений) из-за совокупности характеристик структуры и фазового состава. Предлагаемое электроэрозионностойкое покрытие представляет собой сплав из вольфрама, молибдена, меди, никеля и серебра и обладает бимодальной структурой: субмикрокристаллической (подтверждено результатами исследований методом сканирующей электронной микроскопии) и нанокристаллической (подтверждено результатами исследований методом просвечивающей электронной микроскопии). Прочностные характеристики предлагаемого покрытия позволяют обеспечить быструю приработку электрических контактов, поэтому не требуется финишная абразивная обработка поверхности покрытий перед эксплуатацией. The use of this coating ensures the transition resistance of electrical contacts and maintains the constancy of electrical parameters (on time, proper on time, proper off time, total circuit off time, time-current characteristic, off current, on current, resistance to through currents, mechanical wear resistance, switching wear resistance, recovery voltage, switching position diagram) due to the combination of characteristics of the structure and phase composition. The proposed electrical erosion-resistant coating is an alloy of tungsten, molybdenum, copper, nickel and silver and has a bimodal structure: submicrocrystalline (confirmed by the results of studies using the scanning electron microscopy method) and nanocrystalline (confirmed by the results of studies using the transmission electron microscopy method). The strength characteristics of the proposed coating allow for rapid running-in of electrical contacts, so no final abrasive treatment of the coating surface is required before operation.
Исследования методом сканирующей электронной микроскопии показали, что при электровзрывном напылении на медном электрическом контакте путем одновременного электрического взрыва всех отрезков проволок, из вольфрама массой 100-150 мг, молибдена, меди, никеля и серебра в соотношении 1,9, 2,9, 3,1 и 1,7 от массы отрезка проволоки из вольфрама, соответственно, формируют из продуктов взрыва импульсную многофазную плазменную струю, оплавляют ею поверхность медного электрического контакта при поглощаемой плотности мощности 4,5-5,5 ГВт/м2 с осаждением на поверхность медного электрического контакта продуктов взрыва с формированием электроэрозионностойкого композиционного покрытия, содержащего вольфрам, молибден, медь, никель и серебро. Указанный режим, при котором поглощаемая плотность мощности составляет 4,5-5,5 ГВт/м2, установлен эмпирически и является оптимальным, поскольку при интенсивности воздействия ниже 4,5 ГВт/м2 не происходит образование рельефа между покрытием и подложкой из медного электрического контакта, вследствие чего возможно отслаивание покрытия, а при интенсивности воздействия выше 5,5 ГВт/м2 происходит интенсивный разлет продуктов взрыва, что приводит к снижению содержания вольфрама, молибдена, меди, никеля и серебра в электроэрозионностойком покрытии по сравнению с состоянием в исходных отрезках проволок на 5 %. При значении массы отрезка проволоки из вольфрама менее 100 мг формируется тонкое покрытие, также фрагментарно покрытие отсутствует на периферийной области поверхности напыляемой медной подложки. При значении массы отрезка проволоки из вольфрама более 150 мг покрытие, содержащее вольфрам, молибден, медь, никель и серебро, на поверхности медных электрических контактов обладает большим количеством дефектов. Дефекты в данном случае представлены фрагментами используемых отрезков проволок, которые не разрушились при электрическом взрыве, а лишь частично оплавились и прилипли к поверхности покрытия. Соотношения 1,9, 2,9, 3,1 и 1,7 для отрезков проволок из молибдена, меди, никеля и серебра от массы отрезка проволоки из вольфрама были рассчитаны на основе атомных масс вольфрама 183,84 а. е. м., молибдена 95,95 а. е. м., меди 63,546 а. е. м., никеля 58,6934 а. е. м. и серебра 107,8682 а. е. м. с целью наполнения покрытия одинаковыми по атомным массам элементами. Такое соотношение приводит к формированию высокоэнропийных покрытий, обладающих уникальным набором свойств. Изменение соотношений 1,9, 2,9, 3,1 и 1,7 для отрезков проволок из молибдена, меди, никеля и серебра от массы отрезка проволоки из вольфрама в сторону уменьшения или увеличения не приводит к формированию покрытия с одинаковыми по атомным массам элементов, что подтверждается исследованиями методами сканирующей электронной микроскопии с применением методик микрорентгеноспектрального анализа, просвечивающей электронной микроскопии и рентгенофазового анализа.Studies using scanning electron microscopy have shown that during electroexplosive spraying on a copper electrical contact by means of simultaneous electrical explosion of all sections of wire, made of tungsten weighing 100-150 mg, molybdenum, copper, nickel and silver in a ratio of 1.9, 2.9, 3.1 and 1.7 from the mass of a section of tungsten wire, respectively, a pulsed multiphase plasma jet is formed from the explosion products, the surface of the copper electrical contact is melted with it at an absorbed power density of 4.5-5.5 GW/ m2 with the deposition of explosion products on the surface of the copper electrical contact with the formation of an electroerosion-resistant composite coating containing tungsten, molybdenum, copper, nickel and silver. The specified mode, in which the absorbed power density is 4.5-5.5 GW/ m2 , is established empirically and is optimal, since at an impact intensity below 4.5 GW/ m2, no relief is formed between the coating and the substrate made of copper electrical contact, as a result of which peeling of the coating is possible, and at an impact intensity above 5.5 GW/ m2 , an intensive scattering of explosion products occurs, which leads to a decrease in the content of tungsten, molybdenum, copper, nickel and silver in the electrical erosion-resistant coating compared to the state in the original wire sections by 5%. When the mass of a tungsten wire section is less than 100 mg, a thin coating is formed, and the coating is also fragmentarily absent on the peripheral area of the surface of the sprayed copper substrate. If the mass of a tungsten wire segment is more than 150 mg, the coating containing tungsten, molybdenum, copper, nickel and silver has a large number of defects on the surface of copper electrical contacts. In this case, the defects are represented by fragments of the used wire segments that did not break during the electrical explosion, but only partially melted and stuck to the coating surface. The ratios of 1.9, 2.9, 3.1 and 1.7 for molybdenum, copper, nickel and silver wire segments to the mass of a tungsten wire segment were calculated based on the atomic masses of tungsten 183.84 amu, molybdenum 95.95 amu, copper 63.546 amu, nickel 58.6934 amu and silver 107.8682 amu. e. m. in order to fill the coating with elements of identical atomic masses. Such a ratio leads to the formation of high-entropy coatings with a unique set of properties. Changing the ratios of 1.9, 2.9, 3.1 and 1.7 for molybdenum, copper, nickel and silver wire segments from the mass of a tungsten wire segment towards a decrease or increase does not lead to the formation of a coating with elements of identical atomic masses, which is confirmed by studies using scanning electron microscopy methods using micro-X-ray spectral analysis, transmission electron microscopy and X-ray phase analysis.
Предлагаемый способ проиллюстрирован рисунками, где:The proposed method is illustrated by figures, where:
на фиг. 1 представлена структура поперечного сечения поверхностного слоя электроэрозионностойкого покрытия, содержащего вольфрам, молибден, медь, никель и серебро, - покрытие получено на электротехнической меди марки М00;Fig. 1 shows the cross-sectional structure of the surface layer of an electrical erosion-resistant coating containing tungsten, molybdenum, copper, nickel and silver - the coating was obtained on electrical copper grade M00;
на фиг. 2 представлена структура поперечного сечения поверхностного слоя электроэрозионностойкого покрытия, содержащего вольфрам, молибден, медь, никель и серебро с наложением характеристических рентгеновских излучений вольфрама (светло зеленый цвет), молибдена (фиолетовый цвет), меди (зеленый цвет), никеля (розовый цвет) и серебра (желтый цвет), - покрытие получено на электротехнической меди марки М00;Fig. 2 shows the cross-sectional structure of the surface layer of an electrical erosion-resistant coating containing tungsten, molybdenum, copper, nickel and silver with the superposition of characteristic X-ray radiation of tungsten (light green), molybdenum (violet), copper (green), nickel (pink) and silver (yellow) - the coating was obtained on electrical copper grade M00;
на фиг. 3 представлено увеличенное изображение структуры поперечного сечения поверхностного слоя электроэрозионностойкого покрытия, содержащего вольфрам, молибден, медь, никель и серебро, - покрытие получено на электротехнической меди марки М00;Fig. 3 shows an enlarged image of the cross-sectional structure of the surface layer of an electrical erosion-resistant coating containing tungsten, molybdenum, copper, nickel and silver - the coating was obtained on electrical copper grade M00;
на фиг. 4 представлено увеличенное изображение структуры поперечного сечения поверхностного слоя электроэрозионностойкого покрытия, содержащего вольфрам, молибден, медь, никель и серебро с наложением характеристических рентгеновских излучений вольфрама (фиолетовый цвет), молибдена (розовый цвет), меди (желтый цвет), никеля (зеленый цвет) и серебра (голубой цвет), - покрытие получено на электротехнической меди марки М00;Fig. 4 shows an enlarged image of the cross-sectional structure of the surface layer of an electrical erosion-resistant coating containing tungsten, molybdenum, copper, nickel and silver with the superposition of characteristic X-rays of tungsten (violet), molybdenum (pink), copper (yellow), nickel (green) and silver (blue) - the coating was obtained on electrical copper grade M00;
Примеры конкретного осуществления способа:Examples of specific implementation of the method:
Пример 1.Example 1.
Обработке подвергали контактную поверхность медного электрического контакта командоконтроллера ККТ 61 площадью 1,5 см2, марка меди М00. Использовали отрезки проволоки: из вольфрама массой 150 мг, молибдена массой 285 мг (что составляло 1,9 массы отрезка проволоки из вольфрама), меди массой 435 мг (что составляло 2,9 массы отрезка проволоки из вольфрама), никеля массой 465 мг (что составляло 3,1 массы отрезка проволоки из вольфрама) и серебра массой 255 мг (что составляло 1,7 массы отрезка проволоки из вольфрама). Осуществляли электрический взрыв одновременно всех отрезков проволок общей массой взрываемых отрезков проволок 1590 мг. Из продуктов взрыва формировали импульсную плазменную струю. Сформированной плазменной струей оплавляли поверхность медного электрического контакта при поглощаемой плотности мощности 4,5 ГВт/м2 и формировали на ней электровзрывное электроэрозионностойкое покрытие, содержащее вольфрам, молибден, медь, никель и серебро. Электровзрывное напыление произведено с использованием электровзрывной установки «ЭВУ 60/10М» научной лаборатории электровзрывного напыления высоконадежных покрытий Сибирского государственного индустриального университета, г. Новокузнецк (https://www.sibsiu.ru/universitet/podrazdeleniya/otdely/?ELEMENT_ID=21392). Режим термосилового воздействия на облучаемую поверхность задавали выбором зарядного напряжения емкостного накопителя энергии установки, по которому рассчитывали поглощаемую плотность мощности. Дополнительные параметры процесса: время воздействия плазмы на поверхность образца ~ 100 мкс, давление в ударно-сжатом слое вблизи облучаемой поверхности ~ 12,5 МПа, остаточное давление газа в рабочей камере ~ 100 Па; температура плазмы на срезе серебряного сопла ~104 К. Использовали импульсный плазменный ускоритель, состоящий из коаксиальных электродов и компрессионной камеры с направляющим соплом, и приспособлений, служащих для жесткого крепления медного электрического контакта относительно сопла ускорителя, размещенных в технологической камере. За время заряда батареи конденсаторов с помощью форвакуумного насоса в ней создавался низкий вакуум (100 Па). Проволоки из вольфрама, молибдена, меди, никеля и серебра размещали между коаксиальными электродами. Особенность торцевой коаксиальной схемы разряда емкостного накопителя энергии через отрезок проволоки взрываемого материала состоит в том, что отрезок проволоки прижимается к торцам электродов, один из которых (внешний) выполнен в виде кольца, а другой (внутренний) - в виде коаксиального токоподводящего стержня. При этом ток течет от центра отрезка проволоки к его периферии. Сформированные струи могут быть охарактеризованы как многофазные, поскольку включают в себя, наряду с плазмой, конденсированные частицы в виде капель различной дисперсности. The contact surface of the copper electrical contact of the KKT 61 command controller with an area of 1.5 cm2 , copper grade M00, was subjected to processing. The following wire segments were used: tungsten with a mass of 150 mg, molybdenum with a mass of 285 mg (which was 1.9 of the mass of a tungsten wire segment), copper with a mass of 435 mg (which was 2.9 of the mass of a tungsten wire segment), nickel with a mass of 465 mg (which was 3.1 of the mass of a tungsten wire segment) and silver with a mass of 255 mg (which was 1.7 of the mass of a tungsten wire segment). An electrical explosion of all wire segments was carried out simultaneously with a total mass of exploded wire segments of 1590 mg. A pulsed plasma jet was formed from the explosion products. The formed plasma jet was used to melt the surface of a copper electrical contact at an absorbed power density of 4.5 GW/ m2 and to form an electroexplosive electroerosion-resistant coating on it, containing tungsten, molybdenum, copper, nickel and silver. Electroexplosive spraying was performed using the EVU 60/10M electroexplosive installation of the scientific laboratory of electroexplosive spraying of highly reliable coatings of the Siberian State Industrial University, Novokuznetsk (https://www.sibsiu.ru/universitet/podrazdeleniya/otdely/?ELEMENT_ID=21392). The mode of thermal force action on the irradiated surface was set by selecting the charging voltage of the capacitive energy storage device of the installation, according to which the absorbed power density was calculated. Additional process parameters: plasma action time on the sample surface ~ 100 μs, pressure in the shock-compressed layer near the irradiated surface ~ 12.5 MPa, residual gas pressure in the working chamber ~ 100 Pa; plasma temperature at the silver nozzle exit ~ 10 4 K. A pulsed plasma accelerator was used, consisting of coaxial electrodes and a compression chamber with a guide nozzle, and devices for rigidly fastening the copper electrical contact relative to the accelerator nozzle, located in the process chamber. During the charging of the capacitor bank, a low vacuum (100 Pa) was created in it using a forevacuum pump. Wires made of tungsten, molybdenum, copper, nickel and silver were placed between the coaxial electrodes. The peculiarity of the end coaxial scheme of the discharge of the capacitive energy storage device through a wire segment of the explosive material is that the wire segment is pressed against the ends of the electrodes, one of which (external) is made in the form of a ring, and the other (internal) - in the form of a coaxial current-carrying rod. In this case, the current flows from the center of the wire segment to its periphery. The formed jets can be characterized as multiphase, since they include, along with plasma, condensed particles in the form of drops of varying dispersion.
Получили покрытие с высокой электроэрозионной стойкостью (относительное изменение электроэрозионной стойкости в условиях искровой эрозии покрытий системы W–Mo–Cu–Ni–Ag, полученных в заявляемом способе, составляет 9,43 в сравнении с медью), электропроводностью (34,1 МСм/м) и высокой стабильностью работы в условиях коммутации электрических сетей (в частности это подтверждается приведенными ниже примерами), а главное – повысили технологичность формирования покрытий за счет одновременного взрыва и распыления всех отрезков проволок. Медные контакты, упрочненные заявляемым способом, показали увеличенный ресурс коммутационного износа в 2,05…2,11 раза по сравнению с серийными контактами.We obtained a coating with high electrical erosion resistance (the relative change in electrical erosion resistance under spark erosion conditions for W-Mo-Cu-Ni-Ag coatings obtained using the claimed method is 9.43 compared to copper), electrical conductivity (34.1 MS/m) and high stability of operation under switching conditions of electrical networks (in particular, this is confirmed by the examples given below), and most importantly, we increased the technological effectiveness of coating formation due to the simultaneous explosion and spraying of all wire segments. Copper contacts strengthened using the claimed method showed an increased resource of switching wear by 2.05...2.11 times compared to serial contacts.
Пример 2.Example 2.
Обработке подвергали медную электроконтактную поверхность контактов пускателей марок ПВИ-320А площадью 0,8 см2, марка меди М00. Использовали отрезки проволоки: из вольфрама массой 100 мг, молибдена массой 190 мг (что составляло 1,9 массы отрезка проволоки из вольфрама), меди массой 290 мг (что составляло 2,9 массы отрезка проволоки из вольфрама), никеля массой 310 мг (что составляло 3,1 массы отрезка проволоки из вольфрама) и серебра массой 170 мг (что составляло 1,7 массы отрезка проволоки из вольфрама). Осуществляли электрический взрыв одновременно всех отрезков проволок общей массой взрываемых отрезков проволок 1060 мг. Из продуктов взрыва формировали импульсную плазменную струю. Сформированной плазменной струей оплавляли поверхность медного электрического контакта при поглощаемой плотности мощности 5,5 ГВт/м2 и формировали на ней электровзрывное электроэрозионностойкое покрытие, содержащее вольфрам, молибден, медь, никель и серебро. Электровзрывное напыление произведено с использованием электровзрывной установки «ЭВУ 60/10М» научной лаборатории электровзрывного напыления высоконадежных покрытий Сибирского государственного индустриального университета, г. Новокузнецк (https://www.sibsiu.ru/universitet/podrazdeleniya/otdely/?ELEMENT_ID=21392). Режим термосилового воздействия на облучаемую поверхность задавали выбором зарядного напряжения емкостного накопителя энергии установки, по которому рассчитывали поглощаемую плотность мощности. Дополнительные параметры процесса: время воздействия плазмы на поверхность образца ~ 100 мкс, давление в ударно-сжатом слое вблизи облучаемой поверхности ~ 12,5 МПа, остаточное давление газа в рабочей камере ~ 100 Па; температура плазмы на срезе серебряного сопла ~104 K. Использовали импульсный плазменный ускоритель, состоящий из коаксиальных электродов и компрессионной камеры с направляющим соплом, и приспособлений, служащих для жесткого крепления медного электрического контакта относительно сопла ускорителя, размещенных в технологической камере. За время заряда батареи конденсаторов с помощью форвакуумного насоса в ней создавался низкий вакуум (100 Па). Проволоки из вольфрама, молибдена, меди, никеля и серебра размещали между коаксиальными электродами. Особенность торцевой коаксиальной схемы разряда емкостного накопителя энергии через отрезок проволоки взрываемого материала состоит в том, что отрезок проволоки прижимается к торцам электродов, один из которых (внешний) выполнен в виде кольца, а другой (внутренний) - в виде коаксиального токоподводящего стержня. При этом ток течет от центра отрезка проволоки к его периферии. Сформированные струи могут быть охарактеризованы как многофазные, поскольку включают в себя, наряду с плазмой, конденсированные частицы в виде капель различной дисперсности.The copper electrical contact surface of the contacts of PVI-320A starters with an area of 0.8 cm2 , copper grade M00, was processed. The following wire segments were used: tungsten with a mass of 100 mg, molybdenum with a mass of 190 mg (which was 1.9 of the mass of a tungsten wire segment), copper with a mass of 290 mg (which was 2.9 of the mass of a tungsten wire segment), nickel with a mass of 310 mg (which was 3.1 of the mass of a tungsten wire segment) and silver with a mass of 170 mg (which was 1.7 of the mass of a tungsten wire segment). An electrical explosion of all wire segments was carried out simultaneously with a total mass of exploded wire segments of 1060 mg. A pulsed plasma jet was formed from the explosion products. The formed plasma jet was used to melt the surface of a copper electrical contact at an absorbed power density of 5.5 GW/ m2 and to form an electroexplosive electroerosion-resistant coating on it, containing tungsten, molybdenum, copper, nickel and silver. Electroexplosive spraying was performed using the EVU 60/10M electroexplosive installation of the scientific laboratory of electroexplosive spraying of highly reliable coatings of the Siberian State Industrial University, Novokuznetsk (https://www.sibsiu.ru/universitet/podrazdeleniya/otdely/?ELEMENT_ID=21392). The mode of thermal force action on the irradiated surface was set by selecting the charging voltage of the capacitive energy storage device of the installation, according to which the absorbed power density was calculated. Additional process parameters: plasma action time on the sample surface ~ 100 μs, pressure in the shock-compressed layer near the irradiated surface ~ 12.5 MPa, residual gas pressure in the working chamber ~ 100 Pa; plasma temperature at the silver nozzle exit ~ 10 4 K. A pulsed plasma accelerator was used, consisting of coaxial electrodes and a compression chamber with a guide nozzle, and devices for rigidly fastening the copper electrical contact relative to the accelerator nozzle, located in the process chamber. During the charging of the capacitor bank, a low vacuum (100 Pa) was created in it using a forevacuum pump. Wires made of tungsten, molybdenum, copper, nickel, and silver were placed between the coaxial electrodes. The peculiarity of the end coaxial scheme of the discharge of the capacitive energy storage device through a wire segment of the explosive material is that the wire segment is pressed against the ends of the electrodes, one of which (external) is made in the form of a ring, and the other (internal) - in the form of a coaxial current-carrying rod. In this case, the current flows from the center of the wire segment to its periphery. The formed jets can be characterized as multiphase, since they include, along with plasma, condensed particles in the form of drops of varying dispersion.
Получили покрытие с электроэрозионной стойкостью в условиях искровой эрозии, составляющей 9,43 (определяется как отношение потери массы меди к потере массы материала заявленного покрытия), электропроводностью 34,1 МСм/м и высокой стабильностью работы в условиях коммутации электрических сетей, а главное - повысили технологичность формирования покрытий за счет одновременного взрыва и распыления всех отрезков проволок. Медные контакты, упрочненные заявляемым способом, показали ресурс коммутационного износа в 2,23 раза выше серийных контактов пускателей марки ПВИ-320А. We obtained a coating with electrical erosion resistance under spark erosion conditions equal to 9.43 (defined as the ratio of copper mass loss to the mass loss of the declared coating material), electrical conductivity of 34.1 MS/m and high stability of operation under switching conditions of electric networks, and most importantly, we increased the technological effectiveness of coating formation due to simultaneous explosion and spraying of all wire segments. Copper contacts strengthened by the declared method showed a switching wear resource 2.23 times higher than serial contacts of PVI-320A starters.
Проведены измерения микротвердости, модуля упругости, прочности на изгиб сформированных покрытий. Значение микротвердости по Виккерсу сформированного методом электровзрывного напыления электроэрозионностойкого композиционного покрытия, содержащего вольфрам, молибден, медь, никель и серебро, составляет 1,34 ГПа (стандартные значения микротвердости по Виккерсу вольфрама, молибдена, меди, никеля и серебра составляют 3,43, 1,53, 0,369, 0,638 и 0,251 ГПа соответственно). Модуль упругости сформированного покрытия составил 218 ГПа (стандартные значения модуля упругости вольфрама, молибдена, меди, никеля и серебра составляют 400, 280-300, 110, 210 и 80 ГПа соответственно), значение прочности на изгиб - 86 МПа (стандартные значения прочности на изгиб вольфрама, молибдена, меди, никеля и серебра составляют 61, 58, 250-300, 20 и 17 МПа соответственно).The microhardness, elastic modulus, and bending strength of the formed coatings were measured. The Vickers microhardness value of the electroerosion-resistant composite coating containing tungsten, molybdenum, copper, nickel, and silver formed by the electroexplosive spraying method is 1.34 GPa (the standard Vickers microhardness values for tungsten, molybdenum, copper, nickel, and silver are 3.43, 1.53, 0.369, 0.638, and 0.251 GPa, respectively). The elastic modulus of the formed coating was 218 GPa (standard values of the elastic modulus of tungsten, molybdenum, copper, nickel and silver are 400, 280-300, 110, 210 and 80 GPa, respectively), the bending strength was 86 MPa (standard values of the bending strength of tungsten, molybdenum, copper, nickel and silver are 61, 58, 250-300, 20 and 17 MPa, respectively).
В результате изучения полученных покрытий взаимодополняющими методами исследования покрытия: сканирующей электронной микроскопии и микрорентгеноспектрального анализа поверхности покрытия и прямых шлифов, рентгенофазового анализа и послойным анализом методом просвечивающей электронной микроскопии установлено следующее. Методами сканирующей электронной микроскопии и микрорентгеноспектрального анализа поверхности покрытия установлено, что поверхность покрытия однородна, а распределение элементов на ней представлено только атомами элементов, из которых формировали покрытие: вольфрам, молибден, медь, никель и серебро. Исследование элементного состава покрытия по его толщине показало, что основными элементами покрытия также являются вольфрам, молибден, медь, никель и серебро. Эти результаты исследования структуры покрытия на поперечном шлифе полностью согласуются с результатами исследования поверхности покрытия, изложенными выше. Методом картирования в характеристических рентгеновских излучениях элементов проведена визуализация распределения элементов в объеме покрытия, согласно которой, можно отметить равномерное распределение вольфрама, молибдена, меди, никеля и серебра (фиг. 4). Сформированные покрытия не содержат поры, что должно благоприятно отразиться на электропроводности.As a result of studying the obtained coatings using complementary methods of coating research: scanning electron microscopy and micro-X-ray spectral analysis of the coating surface and straight sections, X-ray phase analysis and layer-by-layer analysis using transmission electron microscopy, the following was established. Using scanning electron microscopy and micro-X-ray spectral analysis of the coating surface, it was established that the coating surface is uniform, and the distribution of elements on it is represented only by atoms of the elements from which the coating was formed: tungsten, molybdenum, copper, nickel and silver. A study of the elemental composition of the coating by its thickness showed that the main elements of the coating are also tungsten, molybdenum, copper, nickel and silver. These results of studying the structure of the coating on a transverse section are completely consistent with the results of studying the surface of the coating presented above. Using the method of mapping in characteristic X-ray radiation of elements, visualization of the distribution of elements in the volume of the coating was carried out, according to which a uniform distribution of tungsten, molybdenum, copper, nickel and silver can be noted (Fig. 4). The resulting coatings do not contain pores, which should have a positive effect on electrical conductivity.
Методами рентгенофазового анализа и просвечивающей электронной микроскопии установлено содержание в покрытии фаз вольфрама, молибдена, меди, никеля и серебра. Проведенные исследования структуры, фазового и элементного составов не выявили оксидных фаз (как правило, оксиды могут формироваться в электровзрывных покрытиях в случае проникновения воздуха в рабочее пространство), которые снижают электропроводность покрытия. Таким образом, проведенные комплексные взаимодополняющие исследования электровзрывных покрытий подтверждают формирование структуры покрытия, представляющей собой сплав на основе вольфрама, молибдена, меди, никеля и серебра.The X-ray phase analysis and transmission electron microscopy methods established the content of tungsten, molybdenum, copper, nickel and silver phases in the coating. The conducted studies of the structure, phase and elemental compositions did not reveal oxide phases (as a rule, oxides can form in electroexplosive coatings in the event of air penetration into the working space), which reduce the electrical conductivity of the coating. Thus, the conducted comprehensive mutually complementary studies of electroexplosive coatings confirm the formation of a coating structure representing an alloy based on tungsten, molybdenum, copper, nickel and silver.
Электроэрозионную стойкость покрытий, полученных заявленным способом, в условиях дуговой эрозии измеряли на контактах электромагнитных пускателей марки ПМА 4100. Испытания на коммутационную износостойкость в режиме АС-4 согласно ГОСТу [ГОСТ 2933-83. Испытание на механическую и коммутационную износостойкость. Аппараты электрические низковольтные методы испытаний. - М.: Изд-во стандартов, 1983. - 26 с.] проводили на испытательном комплексе ФГБОУ ВО «Сибирский государственный индустриальный университет» (г. Новокузнецк) при токе коммутирования 378 А, который в 6 раз превышал номинальный, и cosϕ = 0,35. Число циклов включений-отключений до полного разрушения составило ~ 10800-10900. Это превышает требования ГОСТа, согласно которому число циклов включений-отключений до полного разрушения для таких контактов должно составлять 10000.The electrical erosion resistance of the coatings obtained by the claimed method under arc erosion conditions was measured on the contacts of PMA 4100 electromagnetic starters. Tests for switching wear resistance in the AC-4 mode according to GOST [GOST 2933-83. Testing for mechanical and switching wear resistance. Low-voltage electrical apparatus. Test methods. - M .: Publishing house of standards, 1983. - 26 p.] were carried out on the test complex of the Siberian State Industrial University (Novokuznetsk) at a switching current of 378 A, which was 6 times higher than the nominal current, and cosϕ = 0.35. The number of on-off cycles until complete destruction was ~ 10800-10900. This exceeds the requirements of GOST, according to which the number of on-off cycles before complete destruction for such contacts should be 10,000.
Испытания покрытий на электроэрозионную стойкость в условиях искровой эрозии проводили при точечном контакте. Ток составлял 3А и напряжение - 220 В. После 10000 включений-отключений измеряли потерю массы образца. Формирующиеся в предлагаемом способе покрытия обладают большей электроэрозионной стойкостью в условиях искровой эрозии по сравнению с электротехнической медью марки М00. Относительное изменение электроэрозионной стойкости в условиях искровой эрозии покрытий, содержащих вольфрам, молибден, медь, никель и серебро составляет 9,43.The tests of the coatings for electrical erosion resistance under spark erosion conditions were carried out with point contact. The current was 3 A and the voltage was 220 V. After 10,000 switching on and off, the loss of sample mass was measured. The coatings formed in the proposed method have greater electrical erosion resistance under spark erosion conditions compared to electrical copper grade M00. The relative change in electrical erosion resistance under spark erosion conditions of coatings containing tungsten, molybdenum, copper, nickel and silver is 9.43.
Электропроводность покрытий измеряли с применением цифрового тестера электропроводности Sigma 2008B1 (производство Китай, модель 2023 года выпуска). На поверхности покрытия выбирали 10 участков, после чего измеряли и усредняли электропроводность. Электропроводность сформированного электроэрозионностойкого покрытия, содержащего вольфрам, молибден, медь, никель и серебро, составляет 34,1 МСм/м. Полученное значение электропроводности обеспечено сочетанием высокой электропроводности серебра (62,5 МСм/м), меди (59,5 МСм/м) и никеля (11,5 МСм/м), а также высокой твердостью, износостойкостью и электроэрозионной стойкостью вольфрама (при электропроводности 18,2 МСм/м) и молибдена (при электропроводности 18,5 МСм/м).The electrical conductivity of the coatings was measured using a Sigma 2008B1 digital conductivity tester (made in China, model year 2023). Ten areas were selected on the coating surface, after which the electrical conductivity was measured and averaged. The electrical conductivity of the formed electrical erosion-resistant coating containing tungsten, molybdenum, copper, nickel and silver is 34.1 MS/m. The obtained electrical conductivity value is provided by a combination of high electrical conductivity of silver (62.5 MS/m), copper (59.5 MS/m) and nickel (11.5 MS/m), as well as high hardness, wear resistance and electrical erosion resistance of tungsten (with an electrical conductivity of 18.2 MS/m) and molybdenum (with an electrical conductivity of 18.5 MS/m).
Claims (1)
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2843374C1 true RU2843374C1 (en) | 2025-07-14 |
Family
ID=
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2094062A (en) * | 1981-03-02 | 1982-09-08 | Cherry Electrical Prod | Electrical contact containing a corrosion retarding fluid |
| CN109280793A (en) * | 2018-10-15 | 2019-01-29 | 安徽银点电子科技有限公司 | A kind of copper-based electrical contact material of highly resistance arc erosion and preparation method thereof |
| RU2750255C1 (en) * | 2020-10-27 | 2021-06-24 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский государственный индустриальный университет", ФГБОУ ВО "СибГИУ" | Method for applying electrical erosion resistant coatings based on silver, tungsten carbides and tungsten mononitride on electric copper contacts |
| RU2767326C1 (en) * | 2021-10-28 | 2022-03-17 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский государственный индустриальный университет" ФГБОУ ВО "СибГИУ" | Method of application of electroerosion-resistant coatings of sno2-in2o3-ag-n system to copper electrical contacts |
| RU2806954C1 (en) * | 2023-09-29 | 2023-11-08 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский государственный индустриальный университет" | Method for electroexplosive spraying of electrical erosion-resistant coating based on titanium and silver diboride onto copper electrical contact |
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2094062A (en) * | 1981-03-02 | 1982-09-08 | Cherry Electrical Prod | Electrical contact containing a corrosion retarding fluid |
| CN109280793A (en) * | 2018-10-15 | 2019-01-29 | 安徽银点电子科技有限公司 | A kind of copper-based electrical contact material of highly resistance arc erosion and preparation method thereof |
| RU2750255C1 (en) * | 2020-10-27 | 2021-06-24 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский государственный индустриальный университет", ФГБОУ ВО "СибГИУ" | Method for applying electrical erosion resistant coatings based on silver, tungsten carbides and tungsten mononitride on electric copper contacts |
| RU2767326C1 (en) * | 2021-10-28 | 2022-03-17 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский государственный индустриальный университет" ФГБОУ ВО "СибГИУ" | Method of application of electroerosion-resistant coatings of sno2-in2o3-ag-n system to copper electrical contacts |
| RU2806954C1 (en) * | 2023-09-29 | 2023-11-08 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский государственный индустриальный университет" | Method for electroexplosive spraying of electrical erosion-resistant coating based on titanium and silver diboride onto copper electrical contact |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2750255C1 (en) | Method for applying electrical erosion resistant coatings based on silver, tungsten carbides and tungsten mononitride on electric copper contacts | |
| RU2750256C1 (en) | Method for applying electric-erosion-resistant coatings based on silver, nickel and nickel nitrides to copper electrical contacts | |
| Daalder | Cathode erosion of metal vapour arcs in vacuum | |
| RU2623546C2 (en) | Method of application of electrical erosion-resistant coatings based on molybdenum and copper to electric copper contacts | |
| US7758917B2 (en) | Method of producing an arc-erosion resistant coating and corresponding shield for vacuum interrupter chambers | |
| Miller | Vacuum arcs | |
| RU2663022C1 (en) | Method of application of electroerousion-resistant coatings based on oxide cadmium and silver onto copper electrical contacts | |
| RU2843374C1 (en) | Method for electro-explosive sputtering of electro-erosion-resistant coating containing tungsten, molybdenum, copper, nickel and silver, on copper electrical contact | |
| Schulman et al. | Influence of contact geometry and current on effective erosion of Cu-Cr, Ag-WC, and Ag-Cr vacuum contact materials | |
| RU2545852C1 (en) | Method of application of electrical erosion-resistant coatings based on molybdenum and copper on copper electric contacts | |
| RU2663023C1 (en) | Method of application of electric erosion-resistant coatings based on tin and silver oxides onto the copper electric contacts | |
| RU2400854C2 (en) | Switch vacuum chamber | |
| RU2537687C1 (en) | Method for application of erosion-resistant coatings based on carbonaceous molybdenum, molybdenum and copper to copper electric contacts | |
| RU2546940C1 (en) | Method for application of electroerosion-resistant coatings based on carbonaceous wolfram, wolfram and copper to copper electric contacts | |
| RU2806954C1 (en) | Method for electroexplosive spraying of electrical erosion-resistant coating based on titanium and silver diboride onto copper electrical contact | |
| RU2699487C1 (en) | Method for application of electroerosion-resistant coatings based on zinc oxide and silver on copper electric contacts | |
| RU2844304C1 (en) | Method for electro-explosive sputtering of an electro-erosion-resistant composite coating containing a silver-based matrix with inclusions of aluminium oxide on a copper electrical contact | |
| RU2834114C1 (en) | Method for electroexplosive sputtering of electroerosion-resistant composite coating containing matrix based on silver and nickel with inclusions of titanium diboride on copper electrical contact | |
| RU2809288C1 (en) | Method of electro-explosive spraying of electrical erosion-resistant coatings based on molybdenum and gold on copper electrical contact | |
| RU2805413C1 (en) | Method of electro-explosive spraying of electro-erosion-resistant coating based on tungsten and gold on copper electrical contact | |
| RU2767326C1 (en) | Method of application of electroerosion-resistant coatings of sno2-in2o3-ag-n system to copper electrical contacts | |
| RU2768068C1 (en) | Method of application of electroerosion-resistant coatings of cd-ag-n system on copper electrical contacts | |
| RU2768806C1 (en) | Method for application of electroerosion-resistant coatings based on silver, cobalt and cobalt nitrides on copper electrical contacts | |
| RU2769782C1 (en) | METHOD FOR APPLICATION OF ELECTROEROSION-RESISTANT COATINGS OF THE Ni-C-Ag-N SYSTEM ON COPPER ELECTRIC CONTACTS | |
| RU2617190C2 (en) | Method of tungsten, nickel and copper-based electro-erosion resistant coatings application onto copper electric contacts |