RU2735084C1 - Submerged arc-welding method with additional additive - Google Patents
Submerged arc-welding method with additional additive Download PDFInfo
- Publication number
- RU2735084C1 RU2735084C1 RU2020103369A RU2020103369A RU2735084C1 RU 2735084 C1 RU2735084 C1 RU 2735084C1 RU 2020103369 A RU2020103369 A RU 2020103369A RU 2020103369 A RU2020103369 A RU 2020103369A RU 2735084 C1 RU2735084 C1 RU 2735084C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- welding
- weld pool
- filler wire
- electrode
- changing
- Prior art date
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 34
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 239000000654 additive Substances 0.000 title abstract description 24
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 title abstract description 23
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims abstract description 13
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 8
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 10
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 7
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 238000002347 injection Methods 0.000 abstract description 5
- 239000007924 injection Substances 0.000 abstract description 5
- 238000009434 installation Methods 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 230000008021 deposition Effects 0.000 abstract description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 abstract 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 210000001503 joint Anatomy 0.000 description 4
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 102220504526 Dolichyl-diphosphooligosaccharide-protein glycosyltransferase subunit 4_V23K_mutation Human genes 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009435 building construction Methods 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009439 industrial construction Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/18—Submerged-arc welding
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
Description
Область техникиTechnology area
Изобретение относится к технологии автоматической дуговой сварки под флюсом легированных сталей и может быть использовано при изготовлении и монтаже металлоконструкций в судостроении, мостостроении, тяжелом машиностроении и промышленном строительстве.The invention relates to the technology of automatic submerged arc welding of alloy steels and can be used in the manufacture and installation of metal structures in shipbuilding, bridge building, heavy machine building and industrial construction.
Уровень техникиState of the art
Известен ближайший аналог (прототип) заявляемого способа сварки - способ дуговой сварки мартенситных сталей (Авторское свидетельство СССР №1704982, В23К 9/18, опубликованный 15.01.1992), при котором используется основная проволока из стали стабильно аустенитного класса, а в охлаждающуюся часть сварочной ванны подается дополнительная горячая присадка (ДТП), что позволяет повысить одновременно коэффициент наплавки при сварке и стойкость соединений против образования холодных трещин.The closest analogue (prototype) of the proposed welding method is known - the method of arc welding of martensitic steels (USSR author's certificate No. 1704982,
Однако в применяемом способе не регламентируется место ввода присадки, изменение которого по отношению к электроду при высоком градиенте температур вдоль ванны вызывает изменение расхода присадки ее подаче с постоянным усилием, приводящее к изменению химического состава по длине шва. При подаче присадки с постоянной скоростью изменение места ввода присадки вызывает изменение усилия ее подачи, что приводит к нарушению стабильности процесса деформации присадки на дне сварочной ванны и образованию шлаковых включений в шве.However, the applied method does not regulate the place of injection of the additive, a change in which with respect to the electrode with a high temperature gradient along the bath causes a change in the consumption of the additive by feeding it with a constant force, leading to a change in the chemical composition along the length of the seam. When the additive is fed at a constant rate, a change in the place of introduction of the additive causes a change in its supply force, which leads to a violation of the stability of the process of deformation of the additive at the bottom of the weld pool and the formation of slag inclusions in the weld.
Раскрытие изобретенияDisclosure of invention
Задачей предлагаемого способа является устранение недостатка прототипа, а именно: обеспечение стабильности ввода ДГП путем поддержания заданного усилия ее осадки на дне сварочной ванны.The task of the proposed method is to eliminate the disadvantage of the prototype, namely: to ensure the stability of the input of DGP by maintaining a given force of its upsetting at the bottom of the weld pool.
В способе дуговой сварки под флюсом с дополнительной присадкой дополнительную легирующую присадочную проволоку вводят в охлаждающуюся часть сварочной ванны с постоянной скоростью. При этом присадочную проволоку вводят на расстоянии от оси электрода, равном 1/3 от длины сварочной ванны с напряжением осадки 2-10 МПа, а усилие осадки автоматически стабилизируют путем изменения температуры присадки в точке контакта с дном сварочной ванны.In the submerged arc welding method with an additional additive, an additional alloying filler wire is introduced into the cooling part of the weld pool at a constant speed. In this case, the filler wire is introduced at a distance from the electrode axis equal to 1/3 of the length of the weld pool with upsetting stress of 2-10 MPa, and the upsetting force is automatically stabilized by changing the temperature of the filler at the point of contact with the bottom of the weld pool.
Подогрев присадки осуществляют импульсным током. Регулирование скорости расплавления присадки осуществляют путем изменение режима ее нагрева посредством изменения скважности и тока импульса. Электрод совершает поперечные колебания с частотой 1-3 Гц и амплитудой 10-15 мм. В качестве защитной среды применяют защитный газ.The additive is heated by a pulsed current. The rate of melting of the additive is controlled by changing the mode of its heating by changing the duty cycle and pulse current. The electrode performs transverse vibrations with a frequency of 1-3 Hz and an amplitude of 10-15 mm. Shielding gas is used as a protective medium.
Способ могут применять при наплавке.The method can be used for surfacing.
Предметом заявки на патент является новый способ сварки под флюсом легированных сталей, позволяющий достичь более высокой производительности и свариваемости путем сварки с ДГП, вводимой в охлаждающуюся часть сварочной ванны, минуя столб дуги. ДГП, содержащую в своем составе легирующие и модифицирующие элементы, вводят в охлаждающуюся часть сварочной ванны с измеряемым усилием осадки на дне сварочной ванны, обеспечивая требуемое соотношение масс электрода и присадки. Высокая производительность процесса сварки обеспечивается путем плавления дополнительной присадки избыточной теплотой сварочной ванны. Эффективность ввода легирующих и модифицирующих элементов в составе ДГП достигается при их вводе в сварочную ванну, минуя столб дуги и капельный перенос, что предотвращает их потерю при окислении. Ввод модифицирующих элементов (Ti, Al) способствуют формированию мелкодисперсной первичной структуры шва и повышению ударной вязкости сварных соединений и выносливости при циклическом нагружении.The subject of the patent application is a new method of submerged arc welding of alloy steels, which allows to achieve higher productivity and weldability by welding with DGP introduced into the cooling part of the weld pool, bypassing the arc column. DGP containing alloying and modifying elements is introduced into the cooling part of the weld pool with a measurable upsetting force at the bottom of the weld pool, providing the required ratio of the masses of the electrode and the additive. High productivity of the welding process is ensured by melting the additional additive with the excess heat of the weld pool. The efficiency of the introduction of alloying and modifying elements in the composition of DGP is achieved when they are introduced into the weld pool, bypassing the arc column and drip transfer, which prevents their loss during oxidation. The introduction of modifying elements (Ti, Al) contributes to the formation of a finely dispersed primary weld structure and an increase in the impact toughness of welded joints and endurance under cyclic loading.
Таким образом, сварка под флюсом с ДГП, содержащей легирующие и модифицирующие элементы, вводимой с регулируемым усилием осадки на дне охлаждающейся части сварочной ванны, приводит к повышению производительности процесса сварки при качественном формировании шва, а также к более стабильным показателям свариваемости.Thus, submerged arc welding with DGF containing alloying and modifying elements, introduced with a controlled upsetting force at the bottom of the cooling part of the weld pool, leads to an increase in the productivity of the welding process with high-quality seam formation, as well as to more stable weldability indicators.
На фиг. 1 представлена схема сварки со стабилизацией усилия осадки ДГП путем управления скоростью ее подачи (схема устройства для регулирования усилия осадки ДГП путем изменения расстояния между осью электрода и местом ввода дополнительной присадки).FIG. 1 shows a diagram of welding with stabilization of the upsetting force of the DGP by controlling the speed of its supply (diagram of a device for regulating the upsetting force of the DGP by changing the distance between the electrode axis and the place of introduction of the additional additive).
На фиг. 1 позициями обозначены: 1 - свариваемый металл; 2 - сварочная ванна; 3 - дуговой разряд (дуга); 4 - источник питания дуги; 5 - источник нагрева ДГП; 6 - сварочный флюс; 7 - электродная проволока; 8 - механизм подачи электродной проволоки; 9 - ДГП; 10 - механизм подачи ДГП; 11 - датчик, измеряющий усилие осадки ДГП; 12 - сравнивающее устройство; 13 - усилитель; 14 - блок управления исполнительного устройства; 15 -двигатель линейного перемещения; 16 - затвердевший шлак; 17 - жидкий шлак; 18 - металл шва; 19 - место ввода ДГП; Uд - рабочее напряжение источника питания дуги; UДГП - рабочее напряжение источника нагрева ДГП.FIG. 1 positions indicate: 1 - welded metal; 2 - welding bath; 3 - arc discharge (arc); 4 - arc power source; 5 - DHF heating source; 6 - welding flux; 7 - electrode wire; 8 - electrode wire feed mechanism; 9 - DHP; 10 - DGP feed mechanism; 11 - a sensor measuring the upsetting force of the DGP; 12 - comparing device; 13 - amplifier; 14 - control unit of the executive device; 15 - linear displacement motor; 16 - hardened slag; 17 - liquid slag; 18 - weld metal; 19 - the place of entering the DGP; U d - operating voltage of the arc power source; U DGP is the operating voltage of the DGP heating source.
Осуществление изобретенияImplementation of the invention
Способ сварки осуществляют следующим образом. Стыковое соединение выполняют по зазору без разделки кромок, либо по V-образной разделке. Дополнительно в кристаллизующуюся часть сварочной ванны (поз. 2) вводят ДГП (поз. 9), минуя столб дуги (поз. 3). Минимальное расстояние l1 между осью электрода электродом и местом ввода присадки (поз. 19) равно 10 мм, а интервал регулирования составляет 1/5 длины сварочной ванны. Присадка в виде проволоки нагревается электроконтактным способом на вылете из контактной направляющей втулки до высокопластичного состояния (до 1000-1400°С) от источника нагрева ДГП (поз. 5) постоянного или переменного тока с рабочим напряжением UДГП ≤12 В, что исключает возникновение дугового разряда между присадкой и сварочной ванной. Для обеспечения требуемого химического состава сварного шва ДГП вводится с постоянной скоростью с регулируемым усилием осадки, деформируясь на дне сварочной ванны. Начальная регулировка усилия осадки ДГП при заданной скорости подачи осуществляется изменением мощности электроконтактного нагрева. Дальнейшая регулировка осуществляется путем автоматического регулирования расстояния между осью электрода и местом ввода ДГП. При этом сигнал а от датчика 060-Р664-01 (производства Honeywell) с контроллером MB110-224.1ТД («ПО ОВЕН») (поз. 11), измеряющего усилие осадки ДГП, сравнивается с заданным значением Uy в сравнивающем устройстве AD790JNZ (пр-во AnalogDevices) (поз. 12), разность (Uy- α) подается на усилитель VM100 (пр-во Velleman) (поз. 13). Блок управления исполнительного устройства RDC2-0024a (ЗАО «ЧИП и ДИП») (поз. 14) изменяет координату х2 двигателя линейного перемещения (поз. 15), задаваемую от положения регулировки расстояния между осью вертикально расположенного электрода и местом ввода присадки. При увеличении усилия осадки присадки выше заданного, двигатель линейного перемещения приближает место ввода присадки к дуге, что приводит к усилению нагрева присадки и снижения усилия ее подачи до заданного. И, напротив, при снижении усилия подачи присадки, расстояние l1 увеличивается. Таким образом, автоматическое регулирование усилия подачи ДГП позволяет вводить большее ее количество, а также более интенсивно охлаждать сварочную ванну. Ввод ДГП, содержащей легирующие и модифицирующие элементы, минуя столб дуги и стадию капельного переноса, приводит к дополнительному повышению металлургического качества металла шва вследствие увеличения коэффициента перехода легирующих элементов из ДГП в металл шва. Ввод большой массы горячей ДГП в ванну снижает скорость охлаждения при γ-α превращении, уменьшает уровень водорода в шве и снижает закалку ОШЗ.The welding method is carried out as follows. The butt joint is performed along the gap without grooving, or along the V-groove. Additionally, in the crystallizing part of the weld pool (pos. 2), a DGF (pos. 9) is introduced, bypassing the arc column (pos. 3). The minimum distance l 1 between the electrode axis of the electrode and the place of injection of the additive (pos. 19) is 10 mm, and the adjustment interval is 1/5 of the length of the weld pool. An additive in the form of a wire is heated by an electric contact method at the exit from the contact guide bushing to a highly plastic state (up to 1000-1400 ° С) from a heating source of the DHF (pos. 5) of direct or alternating current with an operating voltage U DHP ≤12 V, which excludes the occurrence of an arc discharge between the additive and the weld pool. To ensure the required chemical composition of the welded seam, DGP is introduced at a constant rate with an adjustable upsetting force, deforming at the bottom of the weld pool. The initial adjustment of the upsetting force of the DGF at a given feed rate is carried out by changing the power of the electric contact heating. Further adjustment is carried out by automatically adjusting the distance between the electrode axis and the place where the DHF is injected. In this case, the signal a from the 060-P664-01 sensor (manufactured by Honeywell) with the MB110-224.1TD controller ("ON OWEN") (pos. 11), which measures the DGP upsetting force, is compared with the set value U y in the AD790JNZ comparator (pr -to Analog Devices) (pos. 12), the difference (U y - α) is fed to the VM100 amplifier (made by Velleman) (pos. 13). The control unit of the executive device RDC2-0024a (CJSC "CHIP and DIP") (pos. 14) changes the coordinate x 2 of the linear displacement motor (pos. 15), set from the position of adjusting the distance between the axis of the vertically located electrode and the place of the additive injection. With an increase in the upsetting force of the additive above the preset one, the linear displacement motor brings the place of injection of the additive closer to the arc, which leads to an increase in the heating of the additive and a decrease in the force of its supply to the specified one. And, on the contrary, with a decrease in the feed force of the additive, the distance l 1 increases. Thus, the automatic control of the feed force of the DHF makes it possible to introduce a larger amount of it, as well as to more intensively cool the weld pool. The introduction of DGP containing alloying and modifying elements, bypassing the arc column and the stage of drop transfer, leads to an additional increase in the metallurgical quality of the weld metal due to an increase in the coefficient of transition of alloying elements from the DGP to the weld metal. The introduction of a large mass of hot DHP into the bath reduces the cooling rate during the γ-α transformation, reduces the hydrogen level in the weld, and reduces the hardening of the weld steel.
Пример.Example.
Сварка плит из стали 15ХСНД толщиной 20 мм за 3 прохода производилась в монтажных условиях на автомате тракторного типа с вводом дополнительной горячей присадки (ДГП). В качестве источника питания дуги применялся сварочный выпрямитель Пионер-1200, а в качестве источника энергии для нагрева ДГП - ВДУ 506ДК с рабочим напряжением от 12 В. Свариваемые детали без разделки кромок были собраны с зазором 8-10 мм, с применением медной профилированной подкладки. Сварка осуществлялась на обратной полярности под слоем флюса УФ-02 феррито-перлитным электродом Св-08ГА диаметром 4 мм с ДГП диаметром 2 мм марки Св-08ГСМТ, которая подавалась позади электрода на расстоянии между осями электрода и присадочной проволоки, равном 10-15 мм. Сварка осуществлялась на обратной полярности при сварочном токе 550-650 А, напряжении на дуге 39-41 В, мощности нагрева ДГП 2-2,5 кВт, скорости сварки 18-19 м/ч, скорости подачи основной проволоки 91 м/ч, скорости подачи ДГП - 300 м/ч, т.е. массовая доля ДГП составляла до 40% от общего расхода сварочных проволок. В результате были получены сварные соединения, имеющие на 20% выше ударную вязкость в шве и зоне сплавления, при этом производительность сварки была выше на 25%, чем при сварке без присадки.Welding of plates made of 15KhSND steel with a thickness of 20 mm in 3 passes was carried out under installation conditions on a tractor-type machine with the introduction of an additional hot additive (DHA). A Pioner-1200 welding rectifier was used as a power source for the arc, and VDU 506DK with an operating voltage of 12 V was used as an energy source for heating the DGP. Welding was carried out on reverse polarity under a UV-02 flux layer with a Sv-08GA ferrite-pearlite electrode with a diameter of 4 mm with a 2-mm DGP of the Sv-08GSMT grade, which was fed behind the electrode at a distance between the electrode and filler wire axes equal to 10-15 mm. Welding was carried out in reverse polarity at a welding current of 550-650 A, an arc voltage of 39-41 V, a DGP heating power of 2-2.5 kW, a welding speed of 18-19 m / h, a main wire feed speed of 91 m / h, a speed DGP supply - 300 m3 / h, i.e. the mass fraction of DGP was up to 40% of the total consumption of welding wires. As a result, welded joints were obtained having 20% higher impact toughness in the seam and fusion zone, while the welding productivity was 25% higher than when welding without additives.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2020103369A RU2735084C1 (en) | 2020-01-27 | 2020-01-27 | Submerged arc-welding method with additional additive |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2020103369A RU2735084C1 (en) | 2020-01-27 | 2020-01-27 | Submerged arc-welding method with additional additive |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2735084C1 true RU2735084C1 (en) | 2020-10-28 |
Family
ID=73398115
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2020103369A RU2735084C1 (en) | 2020-01-27 | 2020-01-27 | Submerged arc-welding method with additional additive |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2735084C1 (en) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1233516B (en) * | 1962-03-03 | 1967-02-02 | Siemens Ag | Process for machine arc deposition welding of metals with a consumable electrode |
| SU1031674A1 (en) * | 1982-04-15 | 1983-07-30 | Московское Ордена Ленина, Ордена Октябрьской Революции И Ордена Трудового Красного Знамени Высшее Техническое Училище Им. Н.Э.Баумана | Method of gas-shield arc welding of marthensite steels |
| SU1590256A1 (en) * | 1988-09-06 | 1990-09-07 | Институт Электросварки Им.Е.О.Патона | Method of automatic arc welding and surfacing |
| SU1704982A1 (en) * | 1987-04-02 | 1992-01-15 | Мгту Им.Н.Э.Баумана | Method of arc welding of martensite steels |
| UA67955U (en) * | 2011-08-11 | 2012-03-12 | Частное Акционерное Общество "Азовэлектросталь" | Method of hidden arc deposition of corrosion-resistant alloys |
| RU2651551C1 (en) * | 2017-03-30 | 2018-04-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | Method for surfacing items using flammable electrode with feeding welding wire into welding bath |
-
2020
- 2020-01-27 RU RU2020103369A patent/RU2735084C1/en active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1233516B (en) * | 1962-03-03 | 1967-02-02 | Siemens Ag | Process for machine arc deposition welding of metals with a consumable electrode |
| SU1031674A1 (en) * | 1982-04-15 | 1983-07-30 | Московское Ордена Ленина, Ордена Октябрьской Революции И Ордена Трудового Красного Знамени Высшее Техническое Училище Им. Н.Э.Баумана | Method of gas-shield arc welding of marthensite steels |
| SU1704982A1 (en) * | 1987-04-02 | 1992-01-15 | Мгту Им.Н.Э.Баумана | Method of arc welding of martensite steels |
| SU1590256A1 (en) * | 1988-09-06 | 1990-09-07 | Институт Электросварки Им.Е.О.Патона | Method of automatic arc welding and surfacing |
| UA67955U (en) * | 2011-08-11 | 2012-03-12 | Частное Акционерное Общество "Азовэлектросталь" | Method of hidden arc deposition of corrosion-resistant alloys |
| RU2651551C1 (en) * | 2017-03-30 | 2018-04-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | Method for surfacing items using flammable electrode with feeding welding wire into welding bath |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Meng et al. | High speed TIG–MAG hybrid arc welding of mild steel plate | |
| CN101367157B (en) | High-strength or ultra-high strong steel laser-electrical arc composite heat source welding method | |
| US20130034384A1 (en) | Welding method and welded joint structure | |
| Cai et al. | Cold metal transfer plus pulse (CMT+ P) welding of G115 steel: Mechanisms, microstructure, and mechanical properties | |
| Selvamani et al. | Effects of heat distribution during cold metal transfer arc welding on galvanized steel using volumetric heat source model | |
| Li et al. | Effects of shielding gas on GMAW of 10Ni5CrMoV HSLA steel using high Cr-Ni austenitic wire | |
| CN107538113B (en) | Welding Waveforms for Stainless Steel Applications | |
| Mohiuddin et al. | Investigation on the fracture behaviour of wire arc additive manufactured rotor steel weldments after heat treatment | |
| Babu et al. | Correlating geometry, microstructure and properties of High Strength Steel thin wall structures fabricated with WAAM | |
| RU2735084C1 (en) | Submerged arc-welding method with additional additive | |
| GB2037639A (en) | Arc welding method | |
| Dhobale et al. | Review on effect of heat input on tensile strength of butt weld joint using MIG welding | |
| John et al. | Effect of employing metal cored filler wire for single V butt joint welding of Ti-Nb microalloyed 800MPa steels | |
| NL | Improvement of weld bead characteristics in gas metal arc welding of SA515 carbon steel by applying alternating shielding gas flow technique | |
| Chen et al. | Influence of welding on steel weldment properties | |
| SU1660885A1 (en) | Method for arc hard facing | |
| RU2376345C2 (en) | Method of argon-arc treatment of welded joints for removal of welding temper | |
| Kuchuk-Yatsenko et al. | Resistance butt welding of titanium aluminide γ-TiAl with VT5 alloy | |
| Maksymov et al. | EffECt of pARAMEtERS of pUlSED-ARC wElDing on tHE foRMAtion of wElD MEtAl AnD MiCRoStRUCtURE of HEAt-AffECtED ZonE of 09g2S StEEl | |
| Razmyshlyaev et al. | Effect of external electromagnetic field configuration on metal structure of welded joints of structural steel | |
| CN104985283A (en) | Method for welding thick steel plates through single-wire electrogas welding machine | |
| SU1031674A1 (en) | Method of gas-shield arc welding of marthensite steels | |
| RU2613800C2 (en) | Highly productive automatic submerged arc-contact surfacing method with filler wire transverse vibrations | |
| Urbańczyk | Hybrid Surfacing: Laser+ MAG Electric Arc | |
| RU1818180C (en) | Method of arc welding |