RU2717422C1 - Cooled piercing mandrel - Google Patents
Cooled piercing mandrel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2717422C1 RU2717422C1 RU2019110233A RU2019110233A RU2717422C1 RU 2717422 C1 RU2717422 C1 RU 2717422C1 RU 2019110233 A RU2019110233 A RU 2019110233A RU 2019110233 A RU2019110233 A RU 2019110233A RU 2717422 C1 RU2717422 C1 RU 2717422C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- mandrel
- length
- cavity
- mandrels
- cooled
- Prior art date
Links
- 238000007373 indentation Methods 0.000 claims description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 9
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 230000021615 conjugation Effects 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 7
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 7
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 5
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 4
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 3
- 230000013011 mating Effects 0.000 description 3
- 239000011241 protective layer Substances 0.000 description 3
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 2
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000010285 flame spraying Methods 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007750 plasma spraying Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B25/00—Mandrels for metal tube rolling mills, e.g. mandrels of the types used in the methods covered by group B21B17/00; Accessories or auxiliary means therefor ; Construction of, or alloys for, mandrels or plugs
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к трубопрокатному производству и может быть использовано на станах винтовой прокатки при прошивке заготовок из углеродистых, легированных марок стали и из стали типа 13Cr с использованием охлаждаемых оправок.The invention relates to pipe rolling production and can be used on screw rolling mills when flashing blanks from carbon, alloy steel and 13Cr steel using cooled mandrels.
Известна оправка прошивного стана для изготовления бесшовных труб (патент РФ №2037350, В21В 25/04, В21В 19/04, опубл. 19.06.1995), включающая полость и систему наклонных каналов в стенке, выходящих на поверхность в начале рабочей части оправки. На цилиндрической части носика выполнена кольцевая выемка, к которой подведена дополнительная группа наклонных каналов, соединяющих наружную поверхность с передним торцевым участком полости.Known mandrel piercing mill for the manufacture of seamless pipes (RF patent No. 2037350, B21B 25/04, B21B 19/04, publ. 06/19/1995), including a cavity and a system of inclined channels in the wall, facing the surface at the beginning of the working part of the mandrel. An annular recess is made on the cylindrical part of the nozzle, to which an additional group of inclined channels connecting the outer surface with the front end portion of the cavity is connected.
Недостаток аналога заключается в необходимости обеспечения высокого избыточного давления охладителя, который подают нормально к поверхности гильзы и оправки в поперечном сечении, что приводит к увеличению его расхода (повышению давления) и образованию избытка охладителя в очаге деформации. Наличие многочисленных концентраторов напряжения в полости оправок приводит к преждевременному трещинообразованию при термоциклических воздействиях, повышается износ оправок, снижается качество внутренней поверхности гильз.The disadvantage of the analogue is the need to ensure high overpressure of the cooler, which is fed normally to the surface of the liner and the mandrel in cross section, which leads to an increase in its flow rate (pressure increase) and the formation of excess coolant in the deformation zone. The presence of numerous stress concentrators in the cavity of the mandrels leads to premature cracking during thermocyclic influences, the wear of the mandrels increases, and the quality of the inner surface of the sleeves decreases.
Известен способ изготовления инструмента для горячей деформации (патент РФ №2508173 C1, В21В 25/00, опубл. 27.02.2014), в частности дорна или оправки для изготовления бесшовных труб, в котором осуществляют профилирование поверхности оправки на заданной длине с множеством возвышений и углублений, предпочтительно прямоугольных выступов. Затем путем термохимической обработки создают первичный защитный слой из оксида железа и на него наносят наружный защитный слой, заполняющий оставшиеся между возвышениями выемки, который может быть выполнен с применением газопламенного или плазменного напыления или термохимическим путем.A known method of manufacturing a tool for hot deformation (RF patent No. 2508173 C1, B21B 25/00, publ. 02.27.2014), in particular a mandrel or mandrel for the manufacture of seamless pipes, in which the surface of the mandrel is profiled for a given length with many elevations and recesses , preferably rectangular protrusions. Then, by means of thermochemical treatment, a primary protective layer of iron oxide is created and an external protective layer is applied onto it, filling the recesses remaining between the elevations, which can be performed using flame or plasma spraying or by thermochemical method.
Однако в процессе прошивки защитный слой покрытия оправок выкрашивается, что повышает их износ как по профилю, так и по диаметру, приводит к снижению качества внутренней поверхности гильз ввиду микроприваривания тела оправки к гильзе в месте выкрашивания защитного слоя покрытия. Корме того, в местах выкрашивания происходит интенсивная выработка инструмента, что приводит к преждевременному трещинообразованию при термоциклических воздействиях и снижает срок службы оправок.However, during the flashing process, the protective coating layer of the mandrels is painted, which increases their wear both in profile and in diameter, leading to a decrease in the quality of the inner surface of the sleeves due to the microwelding of the mandrel body to the sleeve at the place where the protective coating layer is chipped. Moreover, in the places of chipping, intensive tool production occurs, which leads to premature cracking during thermocyclic influences and reduces the service life of the mandrels.
Наиболее близким техническим решением, принятым за прототип, является оправка для производства бесшовных труб (DE №102014105815 А1, В21В 25/04, опубл. 29.10.2015). Оправка выполнена профилированной с покрытием твердым слоем оксида железа и имеет полость, в которой размещено направляющее средство для охлаждающей воды.The closest technical solution adopted for the prototype is a mandrel for the production of seamless pipes (DE No. 102014105815 A1, B21B 25/04, publ. 10.29.2015). The mandrel is made profiled coated with a solid layer of iron oxide and has a cavity in which the guiding means for cooling water is placed.
Недостаток прототипа состоит в том, что в процессе эксплуатации оправки защитный слой в результате действия термических напряжений подвергается трещинообразованию, выкрашивается и отслаивается, что сокращает рабочий ресурс оправок, увеличивает затраты на их замену и простои оборудования.The disadvantage of the prototype is that during operation of the mandrel, the protective layer as a result of thermal stresses undergoes cracking, crumbles and peels, which reduces the working life of the mandrels, increases the cost of replacing them and equipment downtime.
Техническая задача, решаемая изобретением, состоит в выполнении оправок, обеспечивающих повышенный рабочий ресурс и снижение простоев оборудования.The technical problem solved by the invention consists in the implementation of mandrels that provide increased working life and reduce equipment downtime.
Технический результат заключается в повышении стойкости охлаждаемых оправок.The technical result is to increase the resistance of the cooled mandrels.
Указанный технический результат достигается за счет того, что в охлаждаемой оправке прошивного стана, содержащей рабочий, калибрующий и цилиндрический участки, выполненной с полостью переменного сечения и профилированной наружной поверхностью, согласно изобретению, полость оправки образована сопряженными коаксиальными цилиндрическими и коническими поверхностями, выполненными в местах сопряжения по радиусным скруглениям, при этом разность длин оправки и полости составляет 0,5÷1,5 наружного диаметра оправки, профилирование наружной поверхности оправки выполнено в виде чередующихся в радиальном сечении возвышений и углублений, расположенных от торца оправки на 0,25÷1,0 длины рабочего участка, кроме того, возвышения и углубления на наружной поверхности выполнены с шагом не менее 0,01 длины оправки, шириной не менее 0,005 длины оправки и глубиной не более 0,005 наружного диаметра оправки.The specified technical result is achieved due to the fact that in the cooled mandrel of the piercing mill containing the working, calibrating and cylindrical sections, made with a cavity of variable cross section and profiled outer surface, according to the invention, the mandrel cavity is formed by paired coaxial cylindrical and conical surfaces made in the mating places radial rounding, the difference between the lengths of the mandrel and the cavity is 0.5 ÷ 1.5 of the outer diameter of the mandrel, profiling the outer p the surface of the mandrel is made in the form of elevations and recesses alternating in a radial section, located from the end of the mandrel at 0.25 ÷ 1.0 of the length of the working section, in addition, elevations and deepenings on the outer surface are made with a step of at least 0.01 length of the mandrel, width not less than 0.005 of the mandrel length and a depth of not more than 0.005 of the outer diameter of the mandrel.
Изобретение иллюстрируется рисунками, где на фиг. 1 схематично показана охлаждаемая оправка в разрезе с выполнением профилирования наружной поверхности на всей длине рабочего участка, на фиг.2 показан вид А на фиг. 1 - возвышения и углубления на наружной поверхности оправки.The invention is illustrated in the drawings, where in FIG. 1 schematically shows a cooled mandrel in section with the profiling of the outer surface along the entire length of the working section, FIG. 2 shows a view A in FIG. 1 - elevations and recesses on the outer surface of the mandrel.
Оправка прошивного стана включает рабочий участок 1, который может быть выполнен, в частности с выпуклой конусообразной поверхностью, калибрующий конический участок 2 и цилиндрический участок 3. Полость оправки образована сопряженными коаксиальными цилиндрическими 4 и коническими 5 поверхностями, которые в местах сопряжения выполнены по радиусным скруглениям R.The mandrel of the piercing mill includes a working
Выполнение охлаждаемой оправки с полостью, которая образована сопряженными коаксиальными цилиндрическими и коническими поверхностями, выполненными в местах сопряжения по радиусным скруглениям, без концентраторов напряжений обеспечивает прохождение охлаждающей жидкости без снижения скорости, что способствует более интенсивному отводу тепла от внутренней поверхности оправки и исключает преждевременное трещинообразование и растрескивание поверхности рабочего участка оправки.The implementation of a cooled mandrel with a cavity, which is formed by paired coaxial cylindrical and conical surfaces made in the places of mating along radial roundings, without stress concentrators ensures the passage of coolant without reducing speed, which contributes to more intensive heat removal from the inner surface of the mandrel and eliminates premature cracking and cracking the surface of the working area of the mandrel.
Кроме того, выполнение оправки таким образом, чтобы разность длин оправки Lопр и полости Lп составляла 0,5÷1,5 наружного диаметра оправки Dопр: Lопр - Lп=(0,5÷1,5)Dопр, также обеспечивает более интенсивное охлаждение носовой части рабочего участка оправки, что повышает стойкость охлаждаемых оправок, рабочий ресурс и снижает простои оборудования. При разности длин оправки и полости менее 0,5 наружного диаметра оправки может произойти преждевременное разрушение носовой части рабочего участка оправки из-за больших напряжений, превышающих прочностные значения в носовой части. А при разности длин оправки и полости свыше 1,5 наружного диаметра происходит снижение эффективности отвода тепла от носовой части оправки, что приведет к снижению стойкости оправки.In addition, the implementation of the mandrel so that the difference between the lengths of the mandrel L ODA and the cavity L p was 0.5 ÷ 1.5 of the outer diameter of the mandrel D ODA : L ODA - L P = (0.5 ÷ 1.5) D ODA , It also provides more intensive cooling of the bow of the working section of the mandrel, which increases the durability of the cooled mandrels, the working life and reduces downtime. If the difference between the lengths of the mandrel and the cavity is less than 0.5 of the outer diameter of the mandrel, premature destruction of the bow of the working portion of the mandrel can occur due to high stresses exceeding the strength values in the bow. And when the difference between the lengths of the mandrel and the cavity is more than 1.5 of the outer diameter, there is a decrease in the efficiency of heat removal from the nose of the mandrel, which will lead to a decrease in the durability of the mandrel.
Выполнение наружной поверхности оправки в виде чередующихся в радиальном сечении возвышений и углублений, расположенных от торца оправки на 0,25÷1,0 длины рабочего участка Lраб обеспечивает прочное сцепление оксидного слоя, образующегося в процессе прошивки и сосредоточенного в углублениях, с поверхностью оправки и повышает стойкость оправки при термоциклических воздействиях. Расположение чередующихся в радиальном сечении возвышений и углублений от торца оправки на длине, большей длины рабочего участка оправки (с переходом на калибрующий участок оправки) может привести к дефектам на внутренней поверхности гильзы. Расположение чередующихся в радиальном сечении возвышений и углублений от торца оправки на длине, меньшей 0,25 длины рабочего участка оправки, не оказывает влияния на повышение теплоизоляционных свойств оправки при прошивке и, тем самым, не приводит к существенному приросту стойкости оправки.The execution of the outer surface of the mandrel in the form of elevations alternating in the radial section and recesses located from the end of the mandrel by 0.25 ÷ 1.0 of the length of the working section L slave provides strong adhesion of the oxide layer formed during the firmware and concentrated in the recesses with the surface of the mandrel and increases the resistance of the mandrel during thermocyclic influences. The location of elevations and depressions alternating in the radial section from the end of the mandrel to a length greater than the length of the working portion of the mandrel (with transition to the calibrating portion of the mandrel) can lead to defects on the inner surface of the sleeve. The location of elevations and depressions alternating in the radial section from the end of the mandrel at a length shorter than 0.25 of the length of the working portion of the mandrel does not affect the improvement of the thermal insulation properties of the mandrel during firmware and, therefore, does not lead to a significant increase in the durability of the mandrel.
В процессе работы оправки при осуществлении первых прошивок в условиях нагрева до высоких температур происходит образование оксидного слоя, его прочное сцепление с профилированной наружной поверхностью оправки. При дальнейшей эксплуатации оправок за счет образовавшегося оксидного слоя происходит повышение теплоизоляционных и фрикционных свойств, что приводит к повышению стойкости оправок.During the operation of the mandrel during the implementation of the first firmware under conditions of heating to high temperatures, the formation of the oxide layer occurs, its strong adhesion to the profiled outer surface of the mandrel. With further operation of the mandrels due to the formed oxide layer, an increase in thermal insulation and frictional properties occurs, which leads to an increase in the durability of the mandrels.
При этом наиболее благоприятным для повышения стойкости оправок является выполнение возвышений и углублений на наружной поверхности оправки с шагом Т не менее 0,01 длины оправки, шириной В не менее 0,005 длины оправки и глубиной Н не более 0,005 наружного диаметра оправки.Moreover, the most favorable for increasing the durability of the mandrels is the implementation of elevations and recesses on the outer surface of the mandrel with a step T of not less than 0.01 length of the mandrel, a width of not less than 0.005 length of the mandrel and a depth of H not more than 0.005 of the outer diameter of the mandrel.
Пример. Экспериментальные прошивки были проведены в условиях ПАО «ТАГМЕТ» на стане KSW 1150 VD с использованием оправок, выполненных с профилированием наружной поверхности рабочего участка в виде чередующихся в радиальном сечении возвышений и углублений на различных расстояниях от торца оправки. Для прошивки использовали, в частности непрерывно-литые заготовки диаметром 210 мм из стали марки 32Г2ФА. Полость оправки в местах сопряжений коаксиальных цилиндрических и конических поверхностей была выполнена без концентраторов напряжений по радиусным скруглениям, например R=10 мм, что обеспечивает прохождение охлаждающей жидкости без снижения скорости, более интенсивный отвод тепла от внутренней поверхности оправки и исключает преждевременное трещинообразование и растрескивание поверхности рабочего участка оправки.Example. Experimental firmware was carried out in the conditions of PJSC TAGMET on the KSW 1150 VD mill using mandrels made with profiling the outer surface of the working section in the form of elevations and indentations alternating in the radial section at different distances from the end of the mandrel. For firmware used, in particular continuously cast billets with a diameter of 210 mm from steel grade 32G2FA. The mandrel cavity at the junctions of coaxial cylindrical and conical surfaces was made without stress concentrators along radial roundings, for example, R = 10 mm, which ensures the passage of coolant without reducing speed, more intensive heat removal from the inner surface of the mandrel and eliminates premature cracking and cracking of the working surface plot mandrel.
Были опробованы оправки, у которых разность длин оправки и полости составляла 0,25; 1 и 1,8 наружного диаметра оправки, и оправки, у которых профилирование наружной поверхности от торца оправки было выполнено на 0,2; 0,5 и 1,2 длины рабочего участка.Mandrels were tested in which the difference between the lengths of the mandrel and the cavity was 0.25; 1 and 1.8 of the outer diameter of the mandrel, and the mandrel, in which the profiling of the outer surface from the end of the mandrel was performed at 0.2; 0.5 and 1.2 lengths of the working area.
Размеры возвышений и углублений на наружной поверхности в радиальном сечении выполнены с шагом Т не менее 0,01 длины оправки, шириной В не менее 0,005 длины оправки и глубиной Н не более 0,005 наружного диаметра оправки: возвышения и углубления на наружной поверхности выполнены с шагом 1 мм, шириной 0,5 мм и глубиной 0,5 мм. Оправки каждого типоразмера были изготовлены в количестве 3 штук. После первых прошивок на оправках в углублениях профилированного участка происходило образование естественного оксидного слоя, сцепленного с наружной поверхностью оправки.The dimensions of the elevations and recesses on the outer surface in a radial section are made with a step T of not less than 0.01 of the mandrel length, a width of B of not less than 0.005 of the mandrel length and a depth of H of not more than 0.005 of the outer diameter of the mandrel: the elevations and recesses of the outer surface are made in increments of 1 mm , 0.5 mm wide and 0.5 mm deep. The mandrels of each standard size were made in the amount of 3 pieces. After the first flashing on the mandrels in the recesses of the profiled section, a natural oxide layer was formed, adhered to the outer surface of the mandrel.
При испытаниях оправок, у которых разность длин оправки и полости составляла 0,25 наружного диаметра оправки, стойкость оправок была ниже стойкости действующих оправок. В результате осмотра экспериментальных оправок наблюдались сквозные трещины в носовой части оправки.When testing mandrels in which the difference between the lengths of the mandrel and the cavity was 0.25 of the outer diameter of the mandrel, the resistance of the mandrels was lower than the resistance of the existing mandrels. As a result of inspection of the experimental mandrels, through cracks in the bow of the mandrel were observed.
При испытаниях оправок, у которых разность длин оправки и полости составляла 1,8 наружного диаметра оправки, их стойкость была ниже стойкости действующих оправок. При осмотре экспериментальных оправок наблюдалось оплавление носовой части оправки, однако рабочий участок оправки был практически не изношен.When testing mandrels in which the difference between the lengths of the mandrel and the cavity was 1.8 of the outer diameter of the mandrel, their resistance was lower than the resistance of the existing mandrels. When examining the experimental mandrels, fusion of the nose of the mandrel was observed, but the working portion of the mandrel was practically not worn out.
При испытаниях оправок с разностью длин оправки и полости, равной одному наружному диаметру оправки, во всех случаях наблюдалось увеличение стойкости оправок при изменении длины профилирования наружной поверхности оправки.When testing mandrels with a difference in the lengths of the mandrel and cavity equal to one outer diameter of the mandrel, in all cases an increase in the resistance of the mandrels was observed with a change in the length of the profiling of the outer surface of the mandrel.
При величине профилирования оправки, составляющей 1,2 длины рабочего участка оправки, стойкость оправок была повышена в среднем до 35% по сравнению со стойкостью действующих оправок. Однако в связи с тем, что профилирование было выполнено и на поверхности калибрующего участка оправки, при осмотре внутренней поверхности гильз были обнаружены дефекты поверхности (плена по всей длине в виде винтового следа).With a mandrel profiling value of 1.2 times the length of the mandrel working section, the mandrel resistance was increased to an average of 35% compared with the resistance of existing mandrels. However, due to the fact that profiling was also performed on the surface of the calibrating portion of the mandrel, when examining the inner surface of the liners, surface defects were detected (captivity along the entire length in the form of a screw trace).
При величине профилирования оправки, составляющей 0,2 длины рабочего участка оправки, не было отмечено повышения стойкости оправок.With a mandrel profiling value of 0.2 of the length of the working portion of the mandrel, there was no increase in the resistance of the mandrels.
При испытании оправок с длиной профилирования, равной 0,5 длины рабочего участка оправки, стойкость оправок была выше в среднем на 40% по сравнению со стойкостью действующих оправок. При осмотре гильзы не было обнаружено дефектов на ее внутренней поверхности.When testing mandrels with a profiling length equal to 0.5 of the length of the working portion of the mandrel, the resistance of the mandrels was higher by an average of 40% compared with the resistance of the existing mandrels. When examining the liner, no defects were found on its inner surface.
Осмотр экспериментальных оправок показал, что после 10-15 прошивок наблюдалось затирание возвышений профилированного участка, при этом выкрашивания и износа металла на поверхности оправок не наблюдалось, форма оправок по контуру и диаметр сохранены. На предлагаемых оправках было прошито от 1130 до 1200 непрерывно-литых заготовок. Оправки могут быть использованы на станах винтовой прокатки при производстве труб из углеродистых, легированных марок стали и из стали марки типа 13Cr.Inspection of the experimental mandrels showed that after 10-15 firmwares, the elevations of the profiled section were overwritten, while chipping and metal wear on the surface of the mandrels were not observed, the shape of the mandrels along the contour and diameter were preserved. On the proposed mandrels, 1,130 to 1,200 continuously cast billets were stitched. The mandrels can be used in screw rolling mills in the production of pipes from carbon, alloy steel and steel grade 13Cr.
Применение предлагаемой охлаждаемой оправки прошивного стана обеспечивает повышение стойкости оправок, снижение затрат и простоев оборудования.The use of the proposed cooled mandrel piercing mill provides increased durability of the mandrels, reducing costs and equipment downtime.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019110233A RU2717422C1 (en) | 2019-04-08 | 2019-04-08 | Cooled piercing mandrel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019110233A RU2717422C1 (en) | 2019-04-08 | 2019-04-08 | Cooled piercing mandrel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2717422C1 true RU2717422C1 (en) | 2020-03-23 |
Family
ID=69943190
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2019110233A RU2717422C1 (en) | 2019-04-08 | 2019-04-08 | Cooled piercing mandrel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2717422C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2807155C1 (en) * | 2022-05-30 | 2023-11-09 | Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") | Screw rolling mill mandrel for piercing workpieces made of alloyed, high-chromium and stainless grades of steel |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5031434A (en) * | 1989-02-28 | 1991-07-16 | Nkk Corporation | Plug for manufacturing seamless steel pipe |
| SU1675004A1 (en) * | 1988-11-14 | 1991-09-07 | Всесоюзный научно-исследовательский и конструкторско-технологический институт трубной промышленности | Arbor for screw rolling |
| RU2508173C1 (en) * | 2010-03-02 | 2014-02-27 | Смс Меер Гмбх | Method of making tool for hot deformation |
| DE102014105815A1 (en) * | 2014-04-24 | 2015-10-29 | Hans Joachim Pehle | Internal contiguous cooling water guide in piercer |
-
2019
- 2019-04-08 RU RU2019110233A patent/RU2717422C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1675004A1 (en) * | 1988-11-14 | 1991-09-07 | Всесоюзный научно-исследовательский и конструкторско-технологический институт трубной промышленности | Arbor for screw rolling |
| US5031434A (en) * | 1989-02-28 | 1991-07-16 | Nkk Corporation | Plug for manufacturing seamless steel pipe |
| RU2508173C1 (en) * | 2010-03-02 | 2014-02-27 | Смс Меер Гмбх | Method of making tool for hot deformation |
| DE102014105815A1 (en) * | 2014-04-24 | 2015-10-29 | Hans Joachim Pehle | Internal contiguous cooling water guide in piercer |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2807155C1 (en) * | 2022-05-30 | 2023-11-09 | Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") | Screw rolling mill mandrel for piercing workpieces made of alloyed, high-chromium and stainless grades of steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN106903204A (en) | Multi-angle conical shell rotary press modelling method | |
| CN102179681A (en) | Pipe mold manufacturing process adopting continuous-casting blank to forge and roll rough blank periodically | |
| RU2356675C1 (en) | Manufacturing method of steel profile shell | |
| CN102274941A (en) | Method for making bimetal composite seamless tube with metallurgical bonding layer | |
| RU2567421C1 (en) | Method of manufacturing of thin wall axisymmetric welded shells with end thickened rings | |
| RU2717422C1 (en) | Cooled piercing mandrel | |
| CN113182373A (en) | Extrusion method of nickel-based alloy seamless steel pipe | |
| RU2250147C1 (en) | Method for helical piercing of cast billet | |
| CN103286153A (en) | Manufacture method of ultra-large-diameter pipeline extruded nozzles | |
| CN100506423C (en) | A method for manufacturing an ultra-long thickened end drill pipe | |
| CN119347343B (en) | Extrusion forming method for titanium alloy seamless tube and product thereof | |
| JP3348670B2 (en) | Mandrel mill rolling method | |
| CN105171345A (en) | Preparation method for high-wear-resistance and repairable conical double cylinders | |
| US20090014082A1 (en) | Exhaust apparatus and method | |
| CN105215633B (en) | A kind of preparation method of wearing composite material carrying roller | |
| CN104723027A (en) | Method for forging, welding and manufacturing abrasion-resistant metal bent pipes | |
| RU2695100C1 (en) | Method of making axially symmetric thin-wall vessels of vessels with variable wall thickness | |
| CN105377459B (en) | For producing the drift that seamless pipe and service life are improved | |
| CN113145815A (en) | Water cooling roller and water cooling method | |
| RU2545950C2 (en) | PRODUCTION OF SEAMLESS COLD-FORMED OIL-WELL TUBING SIZED TO 168,3×10,6×5000-10000 mm | |
| CN214720400U (en) | Water-cooling roller | |
| RU2297894C2 (en) | Plug of mill for piercing ingots and billets of titanium base alloys | |
| RU2309809C1 (en) | Method for helical rolling of blank | |
| RU2650218C1 (en) | Mandrel assembly of screw rolling mill | |
| RU2735436C1 (en) | Method of helical rolling of billet into sleeve |