RU2766392C1 - Способ изготовления изделий из алюмоматричного композита, армированного карбидом кремния - Google Patents
Способ изготовления изделий из алюмоматричного композита, армированного карбидом кремния Download PDFInfo
- Publication number
- RU2766392C1 RU2766392C1 RU2021118962A RU2021118962A RU2766392C1 RU 2766392 C1 RU2766392 C1 RU 2766392C1 RU 2021118962 A RU2021118962 A RU 2021118962A RU 2021118962 A RU2021118962 A RU 2021118962A RU 2766392 C1 RU2766392 C1 RU 2766392C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- matrix
- temperature
- temperature equal
- heating
- silicon carbide
- Prior art date
Links
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 title claims abstract description 72
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims abstract description 37
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 21
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 20
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 20
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 14
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract description 15
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 title abstract description 15
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 35
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 13
- 230000007547 defect Effects 0.000 abstract description 7
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 abstract description 6
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 abstract description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 11
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 8
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 5
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 5
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 4
- 230000035508 accumulation Effects 0.000 description 3
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 3
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 3
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 3
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 102220253765 rs141230910 Human genes 0.000 description 3
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 229910018569 Al—Zn—Mg—Cu Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000001413 cellular effect Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 239000004848 polyfunctional curative Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, в частности к обработке и изготовлению изделий из композиционных материалов на основе алюминиевых сплавов, армированных карбидом кремния. Способ изготовления изделий из алюмоматричного композита, армированного карбидом кремния, путем формообразования под давлением и нагрева с переменной скоростью включает приложение к заготовке из обрабатываемого композита начального давления, равного 1-3% предела прочности материала матрицы, осуществление нагрева в три стадии: I стадия - от комнатной температуры до температуры 0,1Тликвидуса матрицыс увеличением скорости нагрева от 2°С/мин до 8°С/мин; II стадия - от температуры, равной 0,1Тликвидуса матрицы, до температуры, равной 0,2Тликвидуса матрицы, с увеличением скорости нагрева от 8°С/мин до 11°С/мин; III стадия - от температуры, равной 0,2Тликвидуса матрицы, до температуры, равной 0,88Тликвидуса матрицы, с уменьшением скорости нагрева от 11°С/мин до 3°С/мин, выдержку при температуре, равной 0,88Тликвидуса матрицы, в течение 1 мин и последующее охлаждение до комнатной температуры с произвольной скоростью. Способ позволяет совмещать формоизменение с деформационно-термической обработкой, обеспечивающей деформируемость алюмоматричного композита до уровня, необходимого для получения изделий сложной формы без образования дефектов за один технологический переход. 1 пр., 1 ил.
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к обработке и изготовлению изделий из композиционных материалов на основе алюминиевых сплавов, армированных карбидом кремния.
Известен способ получения алюмоматричного композита, армированного карбидом кремния, включающий этап формообразования путем горячей прокатки композита в три стадии: при температуре ниже температуры солидуса матрицы, при температуре выше температуры солидуса матрицы и затем снова при температуре выше температуры солидуса, что обеспечивает постепенное уменьшения толщины полосной заготовки (патент US 5384087, МПК С22С 32/00, 1995 год).
Однако известный способ предполагает только получение композита в форме полосы, поскольку формообразование осуществляют путем прокатки, таким образом, известным способом не могут быть изготовлены изделия сложной формы.
Известен процесс обработки композита, содержащего матрицу из алюминиевого сплава, армированную карбидом кремния, включающий стадию горячей и/или холодной прокатки композита и последующую стадию горячей прокатки с частичным образованием жидкой фазы; в котором после стадии горячей и/или холодной обработки и перед стадией горячей прокатки с частичным образованием жидкой фазы применяется контролируемая стадия нагрева, на которой температура композита повышается от температуры окружающей среды до температуры от 250 до 450°С со скоростью повышения температуры менее 100°С в час (патент ЕР 0460809; МПК С22С 1/05, С22С 1/10, С22С 21/00, C22F 1/057, C22F 1/04, C22F 1/057; 1994 год) (прототип).
Однако наличие промежуточной стадии термообработки (контролируемого нагрева) усложняет и удлиняет весь технологический процесс термомеханической обработки композитного материала. Кроме того, в известном способе формообразование осуществляют путем холодной или горячей прокатки композита с получением листа определенной толщины. Способ не обеспечивает получение изделий сложной формы.
Таким образом, перед авторами стояла задача разработать способ изготовления изделий из алюмоматричного композита, армированного карбидом кремния, обеспечивающий получение изделий сложной формы без образования дефектов.
Поставленная задача решена в предлагаемом способе изготовления изделий из алюмоматричного композита, армированного карбидом кремния, путем формообразования под давлением и нагрева с переменной скоростью, в котором к заготовке из обрабатываемого композита прикладывают начальное давление, равное 1-3% предела прочности матричного материала, осуществляют нагрев в три стадии: I стадия - от комнатной температуры до температуры, равной 0,1Тликвидуса матрицы, с увеличением скорости нагрева от 2°С/мин до 8°С/мин; II стадия - от температуры, равной 0,1Тликвидуса матрицы, до температуры, равной 0,2 Тликвидуса матрицы, с увеличением скорости нагрева от 8°С/мин до 11°С/мин; III стадия -от температуры, равной 0,2Тликвндуса матрицы, до температуры, равной 0,88 Тликвидуса матрицы с уменьшением скорости нагрева от 11°С/мин до 3°С/мин, с выдержкой при температуре, равной 0,88 Тликвидуса матрицы, в течение 1 мин и последующее охлаждение до комнатной температуры с произвольной скоростью.
В настоящее время не известен способ изготовления изделий из алюмоматричного композита, армированного карбидом кремния, путем формообразования с приложением начального давления, равного 1-3% предела прочности материала матрицы, и осуществлением нагрева в три стадии с переменной скоростью нагрева в каждой стадии.
Исследования, проведенные авторами предлагаемого технического решения, были направлены на разработку способа изготовления изделия сложной формы из алюмоматричных композитов, армированных карбидом кремния, без образования дефектов. Как известно, композиты указанного состава относятся к классу малопластичных материалов, в связи, с чем при изготовлении изделия сложной формы при высоких значениях начальной нагрузки наблюдается обязательное разрушение заготовки. Исследования, проведенные авторами, выявили условия, обеспечивающие получение изделий сложной формы без образования дефектов. В данном случае установлен оптимальный диапазон начального давления и условий нагрева заготовки из алюмоматричного композита, армированного карбидом кремния, обеспечивающие повышение технологической пластичности и формоизменение без разрушения. Авторами разработан способ, основанный на использовании деформации в режиме кратковременной неизотермической ползучести. В процессе нагрева и деформирования в композите происходят структурные изменения, которые и определяют полученный результат. При температуре 0,84Тсолидуса матрицы в условиях уменьшающейся скорости нагрева полностью растворяются все интерметаллиды в матрице композита. Деформация происходит за счет скольжения дислокаций в алюминиевой матрице. Движению дислокаций препятствуют только частицы наполнителя SiC, которые сосредоточены на поверхности гранул матрицы и образуют скопления. Между частицами наполнителя SiC в скоплениях нет межфазной связи, поэтому при деформации происходит появление и рост трещин. В теле гранул матрицы препятствий для скольжения дислокаций при этой температуре нет, поэтому матричные гранулы легко деформируются даже при небольшой нагрузке. На боковой поверхности деформация матрицы проявляется в образовании полос сброса дислокаций (полос локализованной деформации), длина которых ограничена размерами гранул матрицы. Полоса деформации прерывается на скоплении частиц наполнителя. Внутри матричных гранул движение дислокаций происходит легко в разных направлениях гра-нецентрированной кубической кристаллической решетки твердого раствора на основе алюминия, частицы SiC препятствуют движению дислокаций, если частица SiC единичная, то реализуется движение дислокации по механизму огибания, а если множественные частицы SiC образуют скопления, то дислокации останавливаются на них, что приводит к образованию полосы сброса. Причем, если размер матричных гранул более 70 мкм, то расстояние между полосами деформации составляет 15-20 мкм, а при их размере менее 30 мкм. полосы деформации расположены гораздо ближе друг к другу - примерно на расстоянии 5-10 мкм.
Таким образом, при 0,84Тсолидуса матрицы матрица находится в неоднородном деформированном состоянии: матричные гранулы меньших размеров (менее 30 мкм) деформируются в большей степени. Увеличение температуры деформации до 0,88Тсолидуса матрицы приводит к локальному образованию жидкой фазы по эвтектической реакции α+S → L. Об этом свидетельствуют характерные для эвтектик скелетообразные структуры, наблюдаемые на поперечных резах деталей в областях действия растягивающих напряжений вблизи поверхности деталей. В центральной части деталей, где действовали сжимающие напряжения, наблюдается заполнение промежутков между частицами SiC алюминиевой матрицей, разбиение сетчатых скоплений частиц SiC и формирование более однородного их распределения по объему. То есть, при деформационно-термической обработки в виде осадки в режиме кратковременной высокотемпературной ползучести лишь в части объема структура материала преобразуется из "ячеистой" (где видны гранулы матричного сплава) в однородную. Локальное образование легкоплавкой эвтектики в исследованном композите при температуре 0,88Тсолидуса матрицы, в условиях нагрева с уменьшающейся скоростью, приводит к затеканию расплава в микропоры между частицами упрочнителя SiC в центральной части, где степень деформации была максимальна. При этом происходит частичное растворение карбида кремния и диффузия алюминия в поверхностные слои частиц армирующей фазы (SiC). В результате этого упрочняются связи между матрицей и наполнителем. Таким образом, предлагаемый способ позволяет получать изделия сложной формы (см. фиг. 1) с использованием небольшого начального давления, прикладываемого к заготовке из алюмоматричного композита, армированного карбидом кремния, за счет условий нагрева композита. Причем при приложении давления меньше 1% предела прочности матричного сплава, время протекания процесса для формоизменения значительно увеличивается, что неприемлемо с технологической точки зрения. При приложении давления больше 3% предела прочности матричного сплава во время деформации будет происходить разрушение композита в местах скопления частиц SiC.
На фиг. 1а изображен общий вид изделия из сплава В95/10% SiC и штампа после осевого разреза.
На фиг. 1б приведена фотография на растровом электронном микроскопе, с выделенным профилем границы раздела материала изделия и штампа (1 - штамп, 2 - изделие, 3 - граница раздела между изделием и штампом)
Предлагаемый способ может быть осуществлен следующим образом. Заготовку из композита на основе сплава алюминия, армированного карбидом кремния (содержание SiC равно 5-15 масс. %) помещают в штамп, внутренняя поверхность которого соответствует форме изготовляемого изделия, к заготовке из обрабатываемого композита прикладывают начальное давление, равное 1-3% предела прочности материала матрицы, осуществляют нагрев в три стадии: I стадия - от комнатной температуры до температуры 0,1Тликвидуса матрицы с увеличением скорости нагрева от 2°С/мин до 8°С/мин; II стадия - от температуры, равной 0,1Тликвидуса матрицы, до температуры, равной 0,2Тликвидуса матрицы, С увеличением скорости нагрева от 8°С/мин до 11°С/мин; III стадия - от температуры, равной 0,2Тликвидуса матрицы, до температуры, равной 0,88 Тликвидуса матрицы с уменьшением скорости нагрева от 11°С/мин до 3°С/мин, с выдержкой при температуре, равной 0,88Тликвидуса матрицы, в течение 1 мин и последующее охлаждение до комнатной температуры с произвольной скоростью. Получают изделие из алюмоматричного композита, армированного карбидом кремния, соответствующей формы, без образования дефектов.
Предлагаемый способ иллюстрируется следующим примером конкретного исполнения.
Пример. В качестве алюмоматричного композита, армированного карбидом кремния, был взят алюмоматричный композиционный материал, изготовленный по порошковой технологии из гранулированного высокопрочного алюминиевого сплава В95 и порошка карбида кремния SiC в количестве 10 мас. %. Гранулированный высокопрочный алюминиевый сплав системы Al-Zn-Mg-Cu имеет следующий химический состав, в мас. %: 5-7 Zn, 1.8-2.8 Mg, 1.4-2 Cu, до 0.5 Fe, до 0.5 Si, 0.2-0.6 Mn, 0.1-0.25 Cr, до 0.05 Ni до 0.05 Ti, температура ликвидуса сплава равна 637°С. Изделие изготавливалось в условиях одноосного сжатия (осадки) из цилиндрической заготовки диаметром 3 мм и высотой 3 мм в шахтной электропечи. Заготовку помещали в штамп, который в свою очередь помещали в устройство, представляющее собой гильзу, внутри которой размещены заготовка и груз. Давление на заготовку обеспечивалось грузом и в начальный момент времени составляло 5,2 МПа, что соответствует 1% от предела прочности материала матрицы. Предварительно откалиброванное с помощью регулировочных болтов устройство с заготовкой, вертикально помещалось в холодную печь (комнатной температуры) и нагревалось в три стадии: I стадия - от комнатной температуры до температуры 64°С, что соответствует 0,1Тликвидуса матрицы, с увеличением скорости нагрева от 2°С/мин до 8°С/мин; II стадия - от температуры 64°С, что соответствует 0,1Тликвидуса матрицы, до температуры 127°С, что соответствует 0,2Тликвидуса матрицы, с увеличением скорости нагрева от 8°С/мин до 11°С/мин; III стадия - от температуры 127°С, что соответствует 0,2Тликвидуса матрицы, до температуры 560°С, что соответствует 0,88Тликвидуса матрицы с уменьшением скорости нагрева от 11°С/мин до 3°С/мин, с выдержкой при температуре, равной 560°С, что соответствует 0,88Тликвидуса матрицы в течение 1 мин и последующее охлаждение до комнатной температуры с произвольной скоростью. Получают изделие (см. фиг. 1а, б) из алюмоматричного композита, армированного карбидом кремния, соответствующей формы без образования дефектов, что подтверждено исследованиями поверхности на растровом электронном микроскопе и металлографическим анализом.
Таким образом, авторами предлагается способ изготовления фасонных деталей конструкционного назначения из алюмоматричных композитов, армированных карбидом кремния в режиме кратковременной высокотемпературной ползучести. Предлагаемый способ позволяет совмещать формоизменение с деформационно-термической обработкой, обеспечивающей деформируемость алюмоматричного композита до уровня, необходимого для получения изделий сложной формы без образования дефектов за один технологический переход.
Claims (1)
- Способ изготовления изделий из алюмоматричного композита, армированного карбидом кремния, путем формообразования под давлением и нагрева с переменной скоростью, отличающийся тем, что к заготовке из обрабатываемого композита прикладывают начальное давление, равное 1-3% предела прочности материала матрицы, осуществляют нагрев в три стадии: I стадия - от комнатной температуры до температуры 0,1Тликвидуса матрицы с увеличением скорости нагрева от 2°С/мин до 8°С/мин; II стадия - от температуры, равной 0,1Тликвидуса матрицы, до температуры, равной 0,2Тликвидуса матрицы, с увеличением скорости нагрева от 8°С/мин до 11°С/мин; III стадия - от температуры, равной 0,2Тликвидуса матрицы до температуры, равной 0,88 Тликвидуса матрицы, с уменьшением скорости нагрева от 11°С/мин до 3°С/мин, с выдержкой при температуре, равной 0,88Тликвидуса матрицы, в течение 1 мин и последующее охлаждение до комнатной температуры с произвольной скоростью.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2021118962A RU2766392C1 (ru) | 2021-06-28 | 2021-06-28 | Способ изготовления изделий из алюмоматричного композита, армированного карбидом кремния |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2021118962A RU2766392C1 (ru) | 2021-06-28 | 2021-06-28 | Способ изготовления изделий из алюмоматричного композита, армированного карбидом кремния |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2766392C1 true RU2766392C1 (ru) | 2022-03-15 |
Family
ID=80736667
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2021118962A RU2766392C1 (ru) | 2021-06-28 | 2021-06-28 | Способ изготовления изделий из алюмоматричного композита, армированного карбидом кремния |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2766392C1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN119530595A (zh) * | 2025-01-23 | 2025-02-28 | 宁波云涂科技有限公司 | 一种经磁控溅射干法镍包覆碳化硅增强的铝基复合材料及其制备工艺 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0460809B1 (en) * | 1990-06-08 | 1994-12-14 | The Secretary Of State For Defence In Her Britannic Majesty's Government Of The United Kingdom Of Great Britain And | Method of treatment of metal matrix composites |
| US5384087A (en) * | 1992-04-06 | 1995-01-24 | Ametek, Specialty Metal Products Division | Aluminum-silicon carbide composite and process for making the same |
| RU2361710C1 (ru) * | 2008-02-12 | 2009-07-20 | Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова РАН | Прутки из алюмоматричного композиционного материала для наплавки износостойких покрытий |
| CN110257741A (zh) * | 2019-07-01 | 2019-09-20 | 东北轻合金有限责任公司 | 一种SiC颗粒增强6092铝基复合材料型材的挤压方法 |
| CN109022948B (zh) * | 2018-09-13 | 2020-08-14 | 同济大学 | 具有高温耐磨性的SiC颗粒增强铝基复合材料及其制备方法 |
-
2021
- 2021-06-28 RU RU2021118962A patent/RU2766392C1/ru active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0460809B1 (en) * | 1990-06-08 | 1994-12-14 | The Secretary Of State For Defence In Her Britannic Majesty's Government Of The United Kingdom Of Great Britain And | Method of treatment of metal matrix composites |
| US5384087A (en) * | 1992-04-06 | 1995-01-24 | Ametek, Specialty Metal Products Division | Aluminum-silicon carbide composite and process for making the same |
| RU2361710C1 (ru) * | 2008-02-12 | 2009-07-20 | Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова РАН | Прутки из алюмоматричного композиционного материала для наплавки износостойких покрытий |
| CN109022948B (zh) * | 2018-09-13 | 2020-08-14 | 同济大学 | 具有高温耐磨性的SiC颗粒增强铝基复合材料及其制备方法 |
| CN110257741A (zh) * | 2019-07-01 | 2019-09-20 | 东北轻合金有限责任公司 | 一种SiC颗粒增强6092铝基复合材料型材的挤压方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN119530595A (zh) * | 2025-01-23 | 2025-02-28 | 宁波云涂科技有限公司 | 一种经磁控溅射干法镍包覆碳化硅增强的铝基复合材料及其制备工艺 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3616810A1 (en) | High-strength aluminum alloy laminated molding and production method therefor | |
| US4915605A (en) | Method of consolidation of powder aluminum and aluminum alloys | |
| JPH01272742A (ja) | 低密度アルミニウム合金団結物品及びその製造方法 | |
| EP3449025A1 (en) | Bcc materials of titanium, aluminum, vanadium, and iron, and products made therefrom | |
| US11421303B2 (en) | Titanium alloy products and methods of making the same | |
| JPH07179974A (ja) | アルミニウム合金およびその製造方法 | |
| KR101659199B1 (ko) | 마그네슘 합금 부재 및 그 제조 방법 | |
| Chen et al. | Thixocasting of hypereutectic Al–25Si–2.5 Cu–1Mg–0.5 Mn alloys using densified powder compacts | |
| RU2215059C2 (ru) | Способ получения изделия из жаропрочного никелевого сплава | |
| CA3020502A1 (en) | Alpha-beta titanium alloys having aluminum and molybdenum, and products made therefrom | |
| EP2799165A1 (en) | Method for molding aluminum alloy powder, and aluminum alloy member | |
| JP2008231536A (ja) | マグネシウム合金及びマグネシウム合金部材の製造方法 | |
| Heydari et al. | Mechanical properties and microstructural evolution of AA5083/Al2O3 composites fabricated by warm accumulative roll bonding | |
| RU2766392C1 (ru) | Способ изготовления изделий из алюмоматричного композита, армированного карбидом кремния | |
| US3702791A (en) | Method of forming superalloys | |
| Pramono et al. | Aluminum alloys by ECAP consolidation for industrial application | |
| EP2130935B1 (en) | Sintered binary aluminum alloy powder, and method for production thereof | |
| Paramsothy et al. | Toughening mechanisms in Mg/Al macrocomposites: texture and interfacial mechanical interlocking | |
| Skachkov et al. | NiAl powder alloys: II. Compacting of NiAl powders produced by various methods | |
| Paramsothy et al. | Improving compressive failure strain and work of fracture of magnesium by integrating it with millimeter length scale aluminum | |
| JP2003311373A (ja) | 半溶融成形用素材の製造方法 | |
| JP2017511753A (ja) | ろう付け及び半田付け合金ワイヤ | |
| Elsayed et al. | Effect of Consolidation and Extrusion Temperatures on Tensile Properties of Hot Extruded ZK61 Magnesium Alloy Gas Atomized Powders via Spark Plasma Sintering | |
| WO2019099719A1 (en) | Cobalt-chromium-aluminum alloys, and methods for producing the same | |
| KR101449954B1 (ko) | 복합 비정질 금속재료 및 그 제조방법 |