RU2433205C1 - Manufacturing method of discs of gas-turbine engines from powder heat-resistant alloys on basis of nickel - Google Patents
Manufacturing method of discs of gas-turbine engines from powder heat-resistant alloys on basis of nickel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2433205C1 RU2433205C1 RU2010115197/02A RU2010115197A RU2433205C1 RU 2433205 C1 RU2433205 C1 RU 2433205C1 RU 2010115197/02 A RU2010115197/02 A RU 2010115197/02A RU 2010115197 A RU2010115197 A RU 2010115197A RU 2433205 C1 RU2433205 C1 RU 2433205C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- deformation
- phase
- complete dissolution
- granules
- Prior art date
Links
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к способам изготовления дисков из порошков - гранул жаропрочных сплавов на никелевой основе, предназначенных для изготовления газотурбинных двигателей.The invention relates to the field of metallurgy, in particular to methods for manufacturing disks of powders - granules of heat-resistant alloys based on nickel, intended for the manufacture of gas turbine engines.
Известен способ изготовления изделий из жаропрочных никелевых сплавов, включающий получение гранул, горячее изостатическое прессование, деформацию и термическую обработку (Согришин Ю.П. и другие. Металлургия гранул, сб. статей 1986 г., стр.113-120).A known method of manufacturing products from heat-resistant nickel alloys, including the production of granules, hot isostatic pressing, deformation and heat treatment (Sogrishin Yu.P. and others. Metallurgy of granules, collection of articles 1986, pp. 113-120).
Недостатком данного способа являются недостаточно высокие механические свойства при комнатной и рабочей температуре.The disadvantage of this method is the insufficiently high mechanical properties at room and working temperature.
Известен способ изготовления изделий из жаропрочных порошковых никелевых сплавов, включающий получение и переработку порошков в «нейтральной» атмосфере, горячее изостатическое прессование (ГИП), экструзию при температуре, не превышающей температуру рекристаллизации, но отличающуюся от нее не более чем на 20°С, закалку и старение (Патент США, №3519503, 1970 г. - способ-прототип).A known method of manufacturing products from heat-resistant powder nickel alloys, including the production and processing of powders in a "neutral" atmosphere, hot isostatic pressing (HIP), extrusion at a temperature not exceeding the recrystallization temperature, but different from it by no more than 20 ° C, quenching and aging (US Patent No. 3519503, 1970 - prototype method).
Недостатки данного способа связаны не с мелким зерном твердого раствора, а с параметрами образующихся при последующей закалке частиц γ'-фазы. Так, при последующей термической обработке-закалке, предусмотренной данным способом, а именно невысоким нагревом и выдержкой в двухфазной (γ+γ')-области для сохранения мелкого зерна, образуются частицы γ'-фазы достаточно большого размера (0,1-0,2 мкм), что уменьшает прочность при пониженных температурах до 650°С. В случае закалки от более высоких температур однофазной γ-области происходит рост зерна твердого раствора до величины 20 и более мкм, что, как известно, уменьшает прочностные характеристики в еще большей мере, чем наличие крупных частиц γ'-фазы.The disadvantages of this method are associated not with the fine grain of the solid solution, but with the parameters of the particles formed during the subsequent quenching of the γ'-phase. So, during the subsequent heat treatment-quenching provided by this method, namely, by low heating and holding in the two-phase (γ + γ ') region to preserve fine grain, particles of a γ'-phase of a sufficiently large size are formed (0.1-0, 2 μm), which reduces the strength at low temperatures to 650 ° C. In the case of quenching from higher temperatures of the single-phase γ-region, the grain of the solid solution grows to a value of 20 or more microns, which, as you know, reduces the strength characteristics to an even greater extent than the presence of large particles of the γ'-phase.
Техническая задача данного изобретения решается повышением характеристик прочности при температуре до 650°С, т.е. до температур, когда граница зерен является упрочняющим фактором. При этих температурах повышение прочностных характеристик -
Поставленная цель достигается тем, что в заявляемом способе изготовления изделий из жаропрочных никелевых сплавов применяют фракцию гранул размером +10-50 мкм, ГИП проводят при температуре на 10-30°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы с выдержкой под давлением в течение 2-8 часов, деформацию осуществляют со степенью 70-90% при температуре двухфазной области на 60-100°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы с последующей закалкой со скоростью 50-100 град/мин.This goal is achieved by the fact that in the inventive method of manufacturing products from heat-resistant nickel alloys, a granule fraction of + 10-50 microns is used, the ISU is carried out at a temperature of 10-30 ° C below the temperature of the complete dissolution of the γ'-phase with exposure to pressure for 2 -8 hours, the deformation is carried out with a degree of 70-90% at a temperature of the two-phase region 60-100 ° C below the temperature of complete dissolution of the γ'-phase, followed by quenching at a speed of 50-100 deg / min.
Идея предложенного способа заключается в том, что на каждом этапе осуществления принятой технологии создаются благоприятные условия для уменьшения зерна твердого раствора и увеличения дисперсности частиц γ'-фазы, что в итоге приводит к увеличению прочности при умеренных температурах. Кроме того, предложенный способ обеспечит получение такой дисперсной структуры, которая позволит рассматривать современные жаропрочные гранулированные сплавы как наноматериалы.The idea of the proposed method is that at each stage of the implementation of the adopted technology, favorable conditions are created to reduce the grain size of the solid solution and increase the dispersion of the particles of the γ'-phase, which ultimately leads to an increase in strength at moderate temperatures. In addition, the proposed method will provide such a dispersed structure, which will allow us to consider modern heat-resistant granular alloys as nanomaterials.
Применение мелких гранул фракции 10-50 мкм способствует формированию после ГИП гораздо более мелкого зерна твердого раствора размером 10-20 мкм по сравнению с материалом, полученным из серийных, обычно применяемых гранул: -50+200 (…+315 мкм). Использование в исходном, перед деформацией, состоянии материала с меньшим зерном твердого раствора обеспечивает в дальнейшем, после рекристаллизации, проходящей в процессе деформации или при последующей закалке, образование более мелкого зерна.The use of fine granules of a fraction of 10–50 μm contributes to the formation of a much finer grain of a solid solution of 10–20 μm size after HIP compared with the material obtained from serial, commonly used granules: -50 + 200 (... + 315 μm). The use in the initial, before deformation, condition of a material with a smaller grain of solid solution provides in the future, after recrystallization, which takes place during the deformation or during subsequent quenching, the formation of a finer grain.
Применение гранул меньшего размера, чем фракция -10+50 мкм, способствует резкому увеличению протяженности межгранульных границ, что в конечном итоге из-за их окисления приводит к снижению всего комплекса механических свойств. Увеличение размера используемых гранул приводит к существенному увеличению исходного зерна твердого раствора, что снижает технологическую прочность при деформировании.The use of granules of a smaller size than the fraction of -10 + 50 μm contributes to a sharp increase in the length of the intergranular boundaries, which ultimately, due to their oxidation, leads to a decrease in the whole complex of mechanical properties. An increase in the size of the granules used leads to a significant increase in the initial grain of the solid solution, which reduces the technological strength during deformation.
Проведение горячего изостатического прессования при температуре однофазной γ-области способствует получению крупного зерна твердого раствора, в результате чего снижается технологическая пластичность и затрудняется деформирование жаропрочных никелевых сплавов. Снижение температуры ГИП более чем на 30°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы снижает механические характеристики компактного материала из-за сохранения литой структуры.Carrying out hot isostatic pressing at a temperature of a single-phase γ-region contributes to the production of coarse grains of solid solution, as a result of which the process plasticity is reduced and the deformation of heat-resistant nickel alloys is difficult. Lowering the temperature of the ISU by more than 30 ° C below the temperature of the complete dissolution of the γ'-phase reduces the mechanical characteristics of the compact material due to the preservation of the cast structure.
Оптимальная выдержка под давлением при ГИП составляет 2-8 часов. Увеличение выдержки более 8 часов способствует увеличению размера зерна, что, как уже отмечалось, ухудшает деформируемость. Снижение выдержки менее 2 часов не позволяет в полной мере пройти при ГИП процессами диффузионного спекания, что снижает весь комплекс механических свойств.The optimal shutter speed under pressure during ISU is 2-8 hours. An increase in exposure for more than 8 hours contributes to an increase in grain size, which, as already noted, worsens deformability. Reducing the shutter speed of less than 2 hours does not allow fully undergo diffusion sintering during GUI, which reduces the whole range of mechanical properties.
Температура деформации, с одной стороны, должна быть не очень высокой в двухфазной (γ+γ')-области, чтобы величина рекристаллизованного зерна, образующегося в процессе динамической рекристаллизации, при деформации при последующей закалке составила 0,5-2 мкм, и с другой стороны не очень низкой, чтобы частицы γ'-фазы (в двухфазной γ+γ'-области) успели максимально раствориться, уменьшить свои размеры. Таким образом, очевидно, что температура деформации в двухфазной γ+γ'-области должна быть оптимальной. Такой температурой является температура на 60-100°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы, которая для высоколегированных сплавов на никелевой основе составляет 1100-1140°С.The deformation temperature, on the one hand, should not be very high in the two-phase (γ + γ ') region, so that the size of the recrystallized grain formed during dynamic recrystallization during deformation during subsequent quenching is 0.5-2 μm, and on the other side is not very low so that the particles of the γ'-phase (in the two-phase γ + γ'-region) have time to dissolve as much as possible, to reduce their size. Thus, it is obvious that the deformation temperature in the two-phase γ + γ'-region should be optimal. Such a temperature is a temperature of 60-100 ° C below the temperature of complete dissolution of the γ'-phase, which for high-alloyed nickel-based alloys is 1100-1140 ° C.
Степень деформации менее 70% не обеспечивает получение полностью равномерной структуры по сечению детали, что снижает технологическую пластичность. Деформация более 90% также снижает указанную характеристику из-за сильного наклепа.The degree of deformation of less than 70% does not provide a completely uniform structure over the cross section of the part, which reduces technological ductility. Deformation of more than 90% also reduces this characteristic due to strong hardening.
Закалка с температурой деформации со скоростью менее 50 град/мин не обеспечивает получение частиц γ'-фазы необходимой дисперсности (80-90% частиц с размерами менее 40-50 нм). Закалка со скоростями >100 град/мин может способствовать образованию повышенных остаточных напряжений и тем самым к микроповодке обрабатываемых деталей.Quenching with a deformation temperature at a rate of less than 50 deg / min does not provide the particles of the γ'-phase of the required dispersion (80-90% of particles with sizes less than 40-50 nm). Quenching with speeds> 100 deg / min can contribute to the formation of increased residual stresses and thereby to microwire machined parts.
Пример:Example:
Изготавливали детали типа дисков из жаропрочных гранулированных никелевых сплавов ЭП741НП (температура полного растворения γ'-фазы - 1180°С) и ЭП962НП (температура полного растворения γ'-фазы - 1190°С) по следующей технологии: получение гранул методом центробежного распыления электродов и последующего рассева на требуемые фракции; горячее изостатическое прессование в капсулах из низкоуглеродистой стали, деформация штамповкой или прессованием с последующей закалкой и старением по режиму 750°С, 8 часов.Details of the type of disks were made from heat-resistant granular nickel alloys EP741NP (the temperature of the complete dissolution of the γ'-phase is 1180 ° C) and EP962NP (the temperature of the complete dissolution of the γ'-phase is 1190 ° C) according to the following technology: production of granules by centrifugal atomization of electrodes and subsequent sieving on the required fractions; hot isostatic pressing in capsules of low carbon steel, deformation by stamping or pressing, followed by hardening and aging according to the regime of 750 ° C, 8 hours.
При изготовлении дисков по заявленному способу из сплава ЭП741НП применились следующие этапы:In the manufacture of disks according to the claimed method from EP741NP alloy, the following steps were applied:
- использовали гранулы фракции +10-50 мкм; температура ГИП - 1170°С (на 10°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы) с выдержкой 2 часа; деформация объемной штамповкой на 70% при температуре 1120°С (на 10°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы) с последующим охлаждением при обдуве диска водовоздушной смесью (Vохл=50 град/мин) - режим 1.- used granules fractions + 10-50 microns; the temperature of the ISU is 1170 ° С (10 ° С lower than the temperature of complete dissolution of the γ'-phase) with a holding time of 2 hours; deformation by volumetric stamping by 70% at a temperature of 1120 ° C (10 ° C below the temperature of complete dissolution of the γ'-phase), followed by cooling when the disk is blown with a water-air mixture (V cool = 50 deg / min) - mode 1 .
- гранулы фракции +10-50 мкм; температура ГИП - 1150°С (на 30°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы) с выдержкой 8 час; деформация объемной штамповкой на 90% при температуре 1080°С (на 100°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы) с последующим охлаждением в синтетической охлаждающей жидкости (Vохл=100 град/мин) - режим 2.- granules fractions + 10-50 microns; the temperature of the ISU - 1150 ° C (30 ° C lower than the temperature of complete dissolution of the γ'-phase) with an exposure of 8 hours; forging deformation of 90% at a temperature of 1080 ° C (100 ° C below the temperature of complete dissolution of the γ'-phase) followed by cooling in synthetic cooling water (V OHL = 100 dg / min) - 2 mode.
- использовали гранулы фракции +10-50 мкм; температура ГИП - 1160°С (на 20°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы) с выдержкой 4 часа; деформация объемной штамповкой на 80% при температуре 1100°С (на 80°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы) с последующим охлаждением в синтетической охлаждающей среде (Vохл=80 град/мин) - режим 3.- used granules fractions + 10-50 microns; the temperature of the ISU is 1160 ° С (20 ° С lower than the temperature of complete dissolution of the γ'-phase) with a holding time of 4 hours; deformation by forging 80% at 1100 ° C (80 ° C below the temperature of complete dissolution of the γ'-phase) followed by cooling in synthetic cooling medium (V OHL = 80 deg / min) - Mode 3.
Изготовление дисков из сплава ЭП741НП по способу-прототипу проводили по режиму:The manufacture of disks from the alloy EP741NP according to the prototype method was carried out according to the mode:
- получение товарной фракции гранул +50-200 мкм, ГИП при температуре 1200°С (выше температуры полного растворения γ'-фазы); деформация прессованием с 6-кратной вытяжкой при температуре 1060°С; закалка с температуры 1060°С.- obtaining a commodity fraction of granules + 50-200 microns, ISU at a temperature of 1200 ° C (above the temperature of complete dissolution of the γ'-phase); compression deformation with a 6-fold drawing at a temperature of 1060 ° C; quenching from a temperature of 1060 ° C.
Изготовление дисков по заявленному способу из сплава ЭП962НП проводили по режиму:The manufacture of disks according to the claimed method from EP962NP alloy was carried out according to the regime:
- использовали гранулы фракции +10-50 мкм; температура ГИП - 1160°С (на 20°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы) с выдержкой 4 часа; деформация объемной штамповкой на 70% при температуре 1100°С (на 30°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы) с последующим охлаждением при обдуве диска водовоздушной смесью (Vохл=60 град/мин) - режим 4.- used granules fractions + 10-50 microns; the temperature of the ISU is 1160 ° С (20 ° С lower than the temperature of complete dissolution of the γ'-phase) with a holding time of 4 hours; deformation by volumetric stamping by 70% at a temperature of 1100 ° С (30 ° С lower than the temperature of complete dissolution of the γ'-phase), followed by cooling when the disk is blown with a water-air mixture (V cool = 60 deg / min) - mode 4 .
Изготовление дисков из сплава ЭП962НП проводили по режиму:The manufacture of disks from EP962NP alloy was carried out according to the regime:
- получение товарной фракции гранул +50-200 мкм, ГИП при температуре 1210°С (выше температуры полного растворения γ'-фазы); деформация прессованием с вытяжкой 6 при температуре 1070°С; закалка с температуры 1070°С.- obtaining a commodity fraction of granules + 50-200 microns, ISU at a temperature of 1210 ° C (above the temperature of complete dissolution of the γ'-phase); compression deformation with hood 6 at a temperature of 1070 ° C; quenching from a temperature of 1070 ° C.
Полученные механические свойства представлены в таблице, из которой видно, что прочностные свойства при комнатной температуре испытаний при осуществлении предложенного способа увеличиваются на 10-13%, что способствует повышению долговечности газотурбинного двигателя на 20-30%.The obtained mechanical properties are presented in the table, from which it is seen that the strength properties at room temperature of the tests during the implementation of the proposed method increase by 10-13%, which helps to increase the durability of the gas turbine engine by 20-30%.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010115197/02A RU2433205C1 (en) | 2010-04-16 | 2010-04-16 | Manufacturing method of discs of gas-turbine engines from powder heat-resistant alloys on basis of nickel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010115197/02A RU2433205C1 (en) | 2010-04-16 | 2010-04-16 | Manufacturing method of discs of gas-turbine engines from powder heat-resistant alloys on basis of nickel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2433205C1 true RU2433205C1 (en) | 2011-11-10 |
Family
ID=44997234
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010115197/02A RU2433205C1 (en) | 2010-04-16 | 2010-04-16 | Manufacturing method of discs of gas-turbine engines from powder heat-resistant alloys on basis of nickel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2433205C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2483835C1 (en) * | 2012-01-19 | 2013-06-10 | Открытое акционерное общество "Всероссийский Институт Легких сплавов" (ОАО ВИЛС) | Method of producing gas turbine engine long-life parts from nickel alloy powders |
| RU2606360C2 (en) * | 2015-03-02 | 2017-01-10 | Андрей Борисович Бондарев | Method for production of articles from powders of high-alloyed nickel-based alloys |
| RU2649103C1 (en) * | 2017-04-18 | 2018-03-29 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Method of obtaining a product of heat-resistant nickel alloy |
| RU2697684C1 (en) * | 2018-07-05 | 2019-08-16 | Открытое акционерное общество "Всероссийский институт лёгких сплавов" (ОАО "ВИЛС") | Method of stage-by-stage quenching of blanks from granulated heat-resistant nickel alloys |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3519503A (en) * | 1967-12-22 | 1970-07-07 | United Aircraft Corp | Fabrication method for the high temperature alloys |
| RU2011474C1 (en) * | 1992-06-29 | 1994-04-30 | Акционерное общество "Всероссийский институт легких сплавов" | Method of obtaining granules from fire-resistant nickel alloys |
| EP0726333A2 (en) * | 1994-07-07 | 1996-08-14 | General Electric Company | Making ni-base superalloys |
| US6063212A (en) * | 1998-05-12 | 2000-05-16 | United Technologies Corporation | Heat treated, spray formed superalloy articles and method of making the same |
| RU2215059C2 (en) * | 2001-12-26 | 2003-10-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" | Method of manufacturing products from refractory nickel alloy |
-
2010
- 2010-04-16 RU RU2010115197/02A patent/RU2433205C1/en active IP Right Revival
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3519503A (en) * | 1967-12-22 | 1970-07-07 | United Aircraft Corp | Fabrication method for the high temperature alloys |
| RU2011474C1 (en) * | 1992-06-29 | 1994-04-30 | Акционерное общество "Всероссийский институт легких сплавов" | Method of obtaining granules from fire-resistant nickel alloys |
| EP0726333A2 (en) * | 1994-07-07 | 1996-08-14 | General Electric Company | Making ni-base superalloys |
| US6063212A (en) * | 1998-05-12 | 2000-05-16 | United Technologies Corporation | Heat treated, spray formed superalloy articles and method of making the same |
| RU2215059C2 (en) * | 2001-12-26 | 2003-10-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" | Method of manufacturing products from refractory nickel alloy |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2483835C1 (en) * | 2012-01-19 | 2013-06-10 | Открытое акционерное общество "Всероссийский Институт Легких сплавов" (ОАО ВИЛС) | Method of producing gas turbine engine long-life parts from nickel alloy powders |
| RU2606360C2 (en) * | 2015-03-02 | 2017-01-10 | Андрей Борисович Бондарев | Method for production of articles from powders of high-alloyed nickel-based alloys |
| RU2649103C1 (en) * | 2017-04-18 | 2018-03-29 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Method of obtaining a product of heat-resistant nickel alloy |
| RU2697684C1 (en) * | 2018-07-05 | 2019-08-16 | Открытое акционерное общество "Всероссийский институт лёгких сплавов" (ОАО "ВИЛС") | Method of stage-by-stage quenching of blanks from granulated heat-resistant nickel alloys |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3431625B1 (en) | Ni-based superalloy and method for producing same | |
| JPS63125649A (en) | Production of preform for forging nickel-base superalloy | |
| RU2370561C2 (en) | Alloy on base of titanium aluminides | |
| CN1050743A (en) | Alloys resistant to creep, stress rupture and fatigue fracture with hold time and methods for their preparation | |
| JPS60228659A (en) | Malleable improvement for nickel base superalloy | |
| JP6893511B2 (en) | Nickel-based alloy processing method | |
| EP2591135A2 (en) | Nickel-base alloy, processing therefor, and components formed thereof | |
| RU2433205C1 (en) | Manufacturing method of discs of gas-turbine engines from powder heat-resistant alloys on basis of nickel | |
| Higashi et al. | Effect of initial powder particle size on the hot workability of powder metallurgy Ni-based superalloys | |
| JP5994951B2 (en) | Method for producing Fe-Ni base superalloy | |
| JP6315319B2 (en) | Method for producing Fe-Ni base superalloy | |
| WO2020189215A1 (en) | Titanium aluminide alloy material for hot forging, forging method for titanium aluminide alloy material, and forged body | |
| JP2000129414A (en) | Method for producing particle-reinforced titanium alloy | |
| JP2014019945A (en) | Titanium alloy and method for producing the same | |
| JP6202556B2 (en) | Hot forging type TiAl based alloy | |
| JP6230885B2 (en) | α + β type titanium alloy and method for producing the same | |
| WO2011138952A1 (en) | Heat-resistant nickel-based superalloy containing annealing twins and heat-resistant superalloy member | |
| RU2433204C1 (en) | Manufacturing method of items in form of discs or rolls of gas-turbine engines from pelletised heat-resistant nickel alloys | |
| US4655855A (en) | Method for refining microstructures of prealloyed titanium powder compacted articles | |
| JP2009149985A (en) | Method for improving mechanical properties of beta-treated titanium alloy article | |
| JP2019214749A (en) | Ti-Fe SINTERING ALLOY MATERIAL AND METHOD FOR PRODUCING THE SAME | |
| CN113634767A (en) | A heat treatment method for laser additive manufacturing of dual-phase titanium alloys | |
| CN108315625A (en) | The preparation method of armor-piercing bullet tungsten alloy | |
| JP4281857B2 (en) | Sintered tool steel and manufacturing method thereof | |
| WO2020189214A1 (en) | Titanium aluminide alloy material for hot forging, and method for forging titanium aluminide alloy material |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20120417 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20130820 |
|
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20191108 |