RU2400503C2 - Frictional material - Google Patents
Frictional material Download PDFInfo
- Publication number
- RU2400503C2 RU2400503C2 RU2008151720/05A RU2008151720A RU2400503C2 RU 2400503 C2 RU2400503 C2 RU 2400503C2 RU 2008151720/05 A RU2008151720/05 A RU 2008151720/05A RU 2008151720 A RU2008151720 A RU 2008151720A RU 2400503 C2 RU2400503 C2 RU 2400503C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- friction
- composition
- formaldehyde resin
- titanium oxide
- counterbody
- Prior art date
Links
Landscapes
- Braking Arrangements (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к композиционным материалам с органической матрицей и может использоваться в машиностроении и железнодорожном транспорте для изготовления фрикционных элементов тормозных систем.The invention relates to composite materials with an organic matrix and can be used in mechanical engineering and railway transport for the manufacture of friction elements of brake systems.
Известен фрикционный материал с органической матрицей, включающий фенолоформальдегидную смолу, смесь волокнистых минеральных наполнителей, модификаторов трения, содержащий оксиды металлов, углеродный компонент и целевые добавки [А.с. СССР №1142488, МПК 4 C08L 61/10, C08J 5/14, 1985].Known friction material with an organic matrix, including phenol-formaldehyde resin, a mixture of fibrous mineral fillers, friction modifiers containing metal oxides, carbon component and target additives [A.S. USSR No. 1142488, IPC 4 C08L 61/10, C08J 5/14, 1985].
Основными недостатками этого материала являются невысокие прочностные свойства, низкий и нестабильный коэффициент трения, а также склонность к охрупчиванию металлического контртела.The main disadvantages of this material are its low strength properties, low and unstable coefficient of friction, and the tendency to embrittlement of the metal counterbody.
Известен фрикционный материал, содержащий фенолоформальдегидную смолу, каучук, волокнистый минеральный наполнитель (асбест), оксиды металлов, графит, порошок циркония и различные целевые добавки (порошок меди, сульфат калия) [Заявка JP №55-133474, С09К 3/14, F16D 69/02, опубл. 7.10.1980].Known friction material containing phenol-formaldehyde resin, rubber, fibrous mineral filler (asbestos), metal oxides, graphite, zirconium powder and various target additives (copper powder, potassium sulfate) [Application JP No. 55-133474, C09K 3/14, F16D 69 / 02, publ. 10/7/1980].
Указанный материал содержит канцерогенные компоненты, имеет низкие виброакустические и термомеханические свойства, способствует образованию дефектов на контактной поверхности металлического контртела, быстро изнашивает металлическое контртело.The specified material contains carcinogenic components, has low vibroacoustic and thermomechanical properties, contributes to the formation of defects on the contact surface of the metal counterbody, quickly wears out the metal counterbody.
Наиболее близкой по сущности и достигаемому результату к заявляемому техническому решению является фрикционная композиция, включающая фенолоформальдегидную смолу, синтетический каучук, вулканизирующую группу, содержащую серу, целевые добавки, содержащие продукты вторичной переработки компонент, оксиды металлов, волокнистый минеральный наполнитель, модификатор трения - технический углерод и барит [Патент RU №2101305 С1, МПК 6 C08J 5/14, C08L 61/10, С08К 13/04, C08L 61/10, C08L 91/02, С08К 13/04, С08К 3/22, С08К 3/40, 1998 - прототип].The closest in essence and the achieved result to the claimed technical solution is a friction composition comprising phenol-formaldehyde resin, synthetic rubber, a vulcanizing group containing sulfur, target additives containing components recycled products, metal oxides, fibrous mineral filler, friction modifier - carbon black and barite [Patent RU No. 2101305 C1, IPC 6 C08J 5/14, C08L 61/10, C08K 13/04, C08L 61/10, C08L 91/02, C08K 13/04, C08K 3/22, C08K 3/40, 1998 - prototype].
Недостатками композиции являются низкая термомеханическая прочность, что ограничивает его применение в динамически нагруженных узлах трения, а также высокая способность к изнашиванию и разрушению металлического контртела вследствие интенсификации сегрегационных процессов на контактных поверхностях.The disadvantages of the composition are low thermomechanical strength, which limits its use in dynamically loaded friction units, as well as a high ability to wear and destroy the metal counterbody due to the intensification of segregation processes on contact surfaces.
Задачей изобретения является повышение термомеханической прочности фрикционного материала и снижение интенсивности изнашивания и образования дефектов структуры металлического контртела пары трения.The objective of the invention is to increase the thermomechanical strength of the friction material and reduce the intensity of wear and formation of structural defects of the metal counterbody of a friction pair.
Поставленная задача решается тем, что фрикционный материал, выполненный из композиции, включающей фенолоформальдегидную смолу, волокнистый минеральный наполнитель, синтетический каучук, вулканизирующую группу, содержащую серу, модификатор трения - технический углерод, барит и целевые добавки, содержащие продукты вторичной переработки компонент, дополнительно содержит оксид титана, в качестве целевых добавок композиция содержит выпрессовку, а модификатор трения находится в виде смеси и дополнительно содержит борид циркония, при следующем соотношении компонентов, мас.%:The problem is solved in that the friction material made of a composition comprising phenol-formaldehyde resin, a fibrous mineral filler, synthetic rubber, a vulcanizing group containing sulfur, a friction modifier - carbon black, barite and target additives containing recycled products, the component additionally contains oxide titanium, as the target additives, the composition contains a vypressovka, and the friction modifier is in the form of a mixture and additionally contains zirconium boride, with following ratio, wt.%:
Под выпрессовкой понимается материал, вытекающий в зазоры между пуансоном и матрицей, т.е. в облой. Материал облоя, наряду с компонентами матричной фазы, содержит компоненты дисперсных наполнителей, причем концентрация отдельных наполнителей обратно пропорциональна размеру их частиц. Таким образом, высокодисперсные нано- и микроразмерные наполнители в избытке концентрируются в материале облоя, т.е. применительно к составу заявляемой композиции, в облое наблюдается избыточная концентрация оксида титана и борида циркония. Снижение содержания указанных компонент во фрикционном материале не позволяет реализовать технические преимущества заявляемой композиции.Pressing out refers to material flowing into the gaps between the punch and the die, i.e. in the cloud. The flashing material, along with the components of the matrix phase, contains dispersed filler components, and the concentration of individual fillers is inversely proportional to the size of their particles. Thus, finely dispersed nano- and micro-sized fillers are concentrated in excess in the flash material, i.e. in relation to the composition of the claimed composition, an excessive concentration of titanium oxide and zirconium boride is observed in the region. The decrease in the content of these components in the friction material does not allow to realize the technical advantages of the claimed composition.
Введение в композицию выпрессовки - продукта вторичной переработки компонент позволяет существенно стабилизировать концентрацию оксида титана и борида циркония в материале, поскольку на стадии прессования деталей мелкодисперсные частицы этих компонент выносятся из объема материала жидкой фазой (расплавом фенолоформальдегидной смолы и каучука) в облой, который затем возвращается обратно в производство. При обработке и оптимизации режимов прессования (температуры прессования, давления и времени выдержки под давлением) изделий и при подборе навески пресс-материала для прессования неизбежны технологические потери материалов в виде бракованных изделий и облоя материала. Выпрессовка, полученная из материала облоя на стадии отработки режимов прессования пресс-композиций близкого состава, не содержащего выпрессовку, является первичным компонентом для изготовления предлагаемого фрикционного материала. Вторичное использование материала (выпрессовки) позволяет также снизить стоимость фрикционного материала.Introduction to the composition of extrusion, a recycled product, allows the components to significantly stabilize the concentration of titanium oxide and zirconium boride in the material, since at the stage of pressing parts, finely dispersed particles of these components are removed from the bulk of the material by the liquid phase (molten phenol-formaldehyde resin and rubber) into the flask, which then returns into production. When processing and optimizing the pressing regimes (pressing temperature, pressure and holding time under pressure) of products and when selecting a portion of the press material for pressing, technological losses of materials in the form of defective products and a flake of material are inevitable. The extrusion obtained from the material of the flake at the stage of testing the pressing modes of press compositions of similar composition that does not contain extrusion is the primary component for the manufacture of the proposed friction material. Recycling the material (pressing out) also reduces the cost of friction material.
Модификатор трения, состоящий из смеси технического углерода и борида циркония в сочетании с оксидом титана, снижает интенсивность изнашивания металлического контртела и замедляет сегрегационные процессы в паре трения агрессивных в отношении стали элементов - серы, водорода, кремния и других, что способствует снижению степени охрупчивания и износостойкости материала контртела (стали). Механизм блокировки сегрегации агрессивных элементов заключается в увеличенной скорости сегрегации и диффузии циркония и титана по границам зерен и дефектам структуры металла, особенно при благоприятствующих протеканию сегрегационных и диффузионных процессов триботехнических факторах: динамических нагрузках и больших градиентах температур, возникающих при нестационарном трении. В результате снижается разупрочняющее по границам зерен действие «вредных» элементов и происходит структурное упрочнение металла. Замедление процессов накапливания в структуре приповерхностного слоя разупрочняющих элементов (S, Н, Si и других атомов как материала тормозной колодки, так и окружающей среды) снижает усталостное изнашивание металлического контртела, что наиболее значимо проявляется в системе рельс-колесо-тормозная колодка.The friction modifier, consisting of a mixture of carbon black and zirconium boride in combination with titanium oxide, reduces the wear rate of the metal counterbody and slows down the segregation processes in the friction pair of elements that are aggressive against steel - sulfur, hydrogen, silicon and others, which helps to reduce the degree of embrittlement and wear resistance counterbody material (steel). The mechanism of blocking the segregation of aggressive elements consists in an increased rate of segregation and diffusion of zirconium and titanium along grain boundaries and defects in the metal structure, especially when tribological factors favor dynamic segregation and diffusion processes: dynamic loads and large temperature gradients that arise during unsteady friction. As a result, the effect of “harmful” elements, which softens along the grain boundaries, decreases and the structural strengthening of the metal occurs. Slowing down the processes of accumulation in the structure of the surface layer of softening elements (S, H, Si and other atoms of both the brake shoe material and the environment) reduces the fatigue wear of the metal counterbody, which is most significantly manifested in the rail-wheel-brake shoe system.
В качестве фенолоформальдегидной смолы использовали резольные фенолоформальдегидные смолы (ГОСТ 18694-80).Resol phenol-formaldehyde resins (GOST 18694-80) were used as phenol-formaldehyde resins.
Оксид титана является также эффективным модификатором структуры фрикционного материала. В смеси с фенолоформальдегидной смолой оксид титана увеличивает термомеханическую прочность фрикционного материала, особенно при динамических нагрузках. Пределы содержания компонентов обусловлены эффективным сочетанием прочностных и триботехнических характеристик материала.Titanium oxide is also an effective modifier of the structure of the friction material. In a mixture with phenol-formaldehyde resin, titanium oxide increases the thermomechanical strength of the friction material, especially under dynamic loads. The content limits of the components are due to an effective combination of strength and tribotechnical characteristics of the material.
Технология изготовления материала на основе выбранных компонентов заключается в следующем. В высокоскоростной смеситель для сухого смешивания загружаются порошкообразные, включая фенолоформальдегидную смолу, и волокнистые компоненты и тщательно перемешиваются в течение 3-5 минут. В двухлопастной смеситель (ЗЛ-100-02) загружается бутадиен-нитрильный каучук (БНКС-28 АМН и ацетон в соотношении 1:1, ацетон - техническая среда) и перемешивается в течение 5 минут. Техническая среда предотвращает разогрев материала при смешивании и способствует повышению однородности фрикционного материала. Затем в процессе перемешивания в каучук порциями добавляется приготовленная в высокоскоростном смесителе смесь сухих компонентов и тщательно перемешивается до получения однородной массы. Смешение компонентов осуществляли в течение 20-30 минут.The manufacturing technology of the material based on the selected components is as follows. Powdered, including phenol-formaldehyde resin, and fibrous components are loaded into a high-speed mixer for dry mixing and mixed thoroughly for 3-5 minutes. Nitrile butadiene rubber (BNKS-28 AMN and acetone in a ratio of 1: 1, acetone - technical medium) is loaded into a two-blade mixer (ZL-100-02) and mixed for 5 minutes. The technical environment prevents the heating of the material during mixing and helps to increase the uniformity of the friction material. Then, during mixing, a mixture of dry components prepared in a high-speed mixer is added in portions to the rubber and mixed thoroughly until a homogeneous mass is obtained. The components were mixed for 20-30 minutes.
Полученную массу сушат при температуре 50-70°С до влажности 1,5-2,0%. С целью придания полученной массе однородного гранулометрического состава ее дополнительно измельчают в ротационной мельнице. Из полученного однородного пресс-материала изготавливали стандартные образцы для физико-механических и фрикционно-износных испытаний методом прямого прессования при температуре 185±5)°С и давлении 35-42 МПа. Время выдержки в пресс-форме под давлением - 2,0 мин, на 1 мм толщины изделия.The resulting mass is dried at a temperature of 50-70 ° C to a moisture content of 1.5-2.0%. In order to give the resulting mass a uniform particle size distribution, it is additionally crushed in a rotary mill. From the obtained homogeneous press material, standard samples were made for physicomechanical and friction-wear tests by direct pressing at a temperature of 185 ± 5) ° С and a pressure of 35-42 MPa. The exposure time in the mold under pressure is 2.0 min, per 1 mm of the thickness of the product.
В таблице 1 указаны составы композиций конкретного выполнения. В таблице 2 представлены фрикционные и прочностные характеристики приведенных выше композиций и также показатели износа металлического контртела.Table 1 shows the compositions of the specific performance. Table 2 presents the frictional and strength characteristics of the above compositions and also the wear indicators of the metal counterbody.
В качестве прототипа испытан состав, приведенный в примере 1 [Патент RU 2101305].As a prototype tested the composition shown in example 1 [Patent RU 2101305].
Разрушающее напряжение при сжатии определяли по ГОСТ 4651-82 на машине ZD-10, ударную вязкость - по ГОСТ 4647-80 на маятниковом копре КМ-0,5. Фрикционно-износные испытания проводили на стандартной машине трения СМЦ-1 по схеме «вал - частичный вкладыш» при скорости скольжения 0,5-2,5 м/с, удельных нагрузках 0,5-2,0 МПа.The compressive breaking stress was determined according to GOST 4651-82 on a ZD-10 machine, impact strength - according to GOST 4647-80 on a KM-0.5 pendulum head. Friction-wear tests were carried out on a standard SMC-1 friction machine according to the “shaft-partial liner” scheme at a sliding speed of 0.5-2.5 m / s, specific loads of 0.5-2.0 MPa.
Образцы контртела изготавливали из стали 45 (ГОСТ 1050-74) твердости HRC 45-50. Площадь номинального контакта образца с контртелом составляла 2×10-4 м2. Испытания проводили при температуре окружающей среды 295±2 К на воздухе в условиях трения без смазочного материала. Время испытаний 70 часов. Образцы фрикционного материала заменяли по мере их износа и изготавливали из одной прессованной заготовки. Коэффициент трения определяли при установившемся режиме трения. Термомеханическую прочность материала определяли при испытаниях нагретых до 553 К образцов, изготовленных из различных составов материалов, в соответствии с требованиями ГОСТ 4651-82. В качестве показателя термомеханической прочности использовали разрушающее напряжение при сжатии. В качестве показателя износостойкости использовали линейную интенсивность износа J=(Δh)/S, где S - путь трения, Δh - линейный износ (изменение толщины) образца. Для определения сегрегационных и диффузионных процессов и их влияния на изнашивание и образование дефектов на поверхностях трения металлического контртела использовали метод ОЖЕ-электронной спектроскопии. Метод является прямым методом наблюдения сегрегации и диффузии и позволяет исследовать изменение элементного состава на границах зерен стали [Анализ поверхности методом оже- и рентгеноэлектронной фотоэлектронной спектроскопии. Под ред. Б.Бриггса, М.П.Сиха. - М.: Мир. - 1987].Counterbody samples were made of steel 45 (GOST 1050-74) of hardness HRC 45-50. The area of the nominal contact of the sample with the counterbody was 2 × 10 -4 m 2 . The tests were carried out at an ambient temperature of 295 ± 2 K in air under friction without lubricant. Test time 70 hours. Samples of the friction material were replaced as they wore and made from a single pressed billet. The friction coefficient was determined under steady state friction. The thermomechanical strength of the material was determined when testing samples heated to 553 K made from various compositions of materials, in accordance with the requirements of GOST 4651-82. As an indicator of thermomechanical strength used tensile stress in compression. The linear wear rate J = (Δh) / S, where S is the friction path, Δh is the linear wear (change in thickness) of the sample was used as an indicator of wear resistance. To determine the segregation and diffusion processes and their effect on the wear and formation of defects on the friction surfaces of the metal counterbody, the method of Auger electron spectroscopy was used. The method is a direct method for observing segregation and diffusion and allows you to study the change in elemental composition at the grain boundaries of steel [Surface analysis by Auger and X-ray photoelectron spectroscopy. Ed. B. Briggs, M.P.Sikh. - M .: World. - 1987].
Результаты ОЖЕ-спектроскопии показали, что на поверхности трения металлического контртела и на границах зерен на сколах присутствуют атомы элементов, принадлежащие не только металлу контртела (Fe, С, Si, Мn, Сr, Ni, Сu), но и фрикционному материалу (Zn, S, K, Ti, Zr, О), причем при использовании заявляемого материала концентрации элементов Si, S, О, Сr, К на рабочей поверхности и в объеме материала контртела в 20-40 раз ниже, чем при использовании композиции по прототипу. При этом содержание указанных элементов на границах зерен и поверхности трения существенно превышает их содержание в объеме металла. При использовании заявляемого фрикционного материала отмечено избыточное содержание титана и циркония на поверхности трения металлического контртела. Можно предположить, что повышение износостойкости материала контртела произошло вследствие уменьшения содержания разупрочняющих элементов и замещения их атомами Ti и Zr.The results of Auger spectroscopy showed that on the friction surface of the metal counterbody and at the grain boundaries on the chips there are element atoms belonging not only to the counterbody metal (Fe, C, Si, Mn, Cr, Ni, Cu), but also to the friction material (Zn, S, K, Ti, Zr, O), and when using the inventive material, the concentrations of Si, S, O, Cr, K elements on the working surface and in the volume of the counterbody material are 20-40 times lower than when using the composition of the prototype. Moreover, the content of these elements at the grain boundaries and the friction surface significantly exceeds their content in the metal volume. When using the inventive friction material, an excessive content of titanium and zirconium on the friction surface of the metal counterbody is noted. It can be assumed that an increase in the wear resistance of the counterbody material occurred due to a decrease in the content of softening elements and their replacement with Ti and Zr atoms.
Как следует из представленных данных, предлагаемый фрикционный материал соответствует требованиям экологической безопасности и обладает более высокими прочностными и фрикционно-износными свойствами в сравнении с известными материалами. Износ металлического контртела при фрикционном взаимодействии с заявляемым материалом существенно меньше. Получен новый технический эффект, заключающийся в снижении износа металлического элемента пары трения. Линейная интенсивность износа стального контртела в 2,2-3,0 раза ниже при трении с предлагаемым материалом, чем при трении с материалом, изготовленным по прототипу, экспериментально установлено, что прочность при нагреваний до 553 К материала, изготовленного из композиции по прототипу, снижается на 7-9%. При тех же условиях термомеханическая прочность заявляемого состава снижается на 3-4%. Прочность при сжатии и ударная вязкость у предлагаемой композиции не ниже, чем у композиции по прототипу.As follows from the data presented, the proposed friction material meets environmental safety requirements and has higher strength and friction-wear properties in comparison with known materials. The wear of the metal counterbody during frictional interaction with the claimed material is significantly less. A new technical effect is obtained, consisting in reducing the wear of the metal element of the friction pair. The linear intensity of the wear of the steel counterbody is 2.2-3.0 times lower during friction with the proposed material than with friction with the material made according to the prototype, it was experimentally established that the heat resistance to 553 K of the material made from the composition according to the prototype decreases by 7-9%. Under the same conditions, the thermomechanical strength of the claimed composition is reduced by 3-4%. The compressive strength and toughness of the proposed composition is not lower than that of the composition of the prototype.
Составы материалов, содержащие отдельные или запредельные предлагаемые компоненты, имеют более низкие показатели, чем материалы, содержащие заявляемый состав.Compositions of materials containing individual or prohibitive proposed components have lower rates than materials containing the claimed composition.
Таким образом, использование предлагаемого материала позволит улучшить эксплуатационные характеристики подвижных сопряжений, особенно при использовании его на железнодорожном транспорте, где проблема изнашивания материала железнодорожного колеса и образования дефектов на его рабочих поверхностях не нашли своего решения до настоящего времени.Thus, the use of the proposed material will improve the operational characteristics of mobile joints, especially when using it in railway transport, where the problem of wear of the material of the railway wheel and the formation of defects on its working surfaces have not been resolved to date.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008151720/05A RU2400503C2 (en) | 2008-12-26 | 2008-12-26 | Frictional material |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008151720/05A RU2400503C2 (en) | 2008-12-26 | 2008-12-26 | Frictional material |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2008151720A RU2008151720A (en) | 2010-07-10 |
| RU2400503C2 true RU2400503C2 (en) | 2010-09-27 |
Family
ID=42684142
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2008151720/05A RU2400503C2 (en) | 2008-12-26 | 2008-12-26 | Frictional material |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2400503C2 (en) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2101305C1 (en) * | 1994-09-28 | 1998-01-10 | Открытое акционерное общество "ВАТИ" | Friction composition |
| RU2173691C1 (en) * | 2000-07-28 | 2001-09-20 | Васильев Юрий Николаевич | Composition for asbestos-free friction material |
| RU2291166C1 (en) * | 2005-11-24 | 2007-01-10 | Государственное Научное Учреждение "Институт Механики Металлополимерных Систем Им. В.А. Белого Нан Беларуси" | Composition for manufacturing friction material |
-
2008
- 2008-12-26 RU RU2008151720/05A patent/RU2400503C2/en active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2101305C1 (en) * | 1994-09-28 | 1998-01-10 | Открытое акционерное общество "ВАТИ" | Friction composition |
| RU2173691C1 (en) * | 2000-07-28 | 2001-09-20 | Васильев Юрий Николаевич | Composition for asbestos-free friction material |
| RU2291166C1 (en) * | 2005-11-24 | 2007-01-10 | Государственное Научное Учреждение "Институт Механики Металлополимерных Систем Им. В.А. Белого Нан Беларуси" | Composition for manufacturing friction material |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2008151720A (en) | 2010-07-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN108728041B (en) | A kind of low-metal environment-friendly friction material for automobile brake pads and preparation method thereof | |
| Filip et al. | Automotive brake lining characterization | |
| El-Tayeb et al. | Effect of water spray on friction and wear behaviour of noncommercial and commercial brake pad materials | |
| FR2817004A1 (en) | Friction material for brakes of vehicles or industrial machines, includes magnesium oxide and graphite at specific amounts and specific rates | |
| RU2381242C2 (en) | Composition wear-resistant material on basis of ultra high molecular polyethylene (uhmpe) | |
| RU2437903C2 (en) | Composite oil-and-petrol resistant, wear- and frost-resistant material | |
| Arman et al. | A review on material and wear analysis of automotive Break Pad | |
| Sagiroglu et al. | The effect of the addition of blast furnace slag on the wear behavior of heavy transport polymer-based brake pads | |
| US4384054A (en) | Asbestos-free friction material | |
| CN109593306B (en) | PTFE material for glass fiber coating and bundling device and preparation method | |
| Stephen Bernard et al. | Effect of rockwool and steel fiber on the friction performance of brake lining materials | |
| Asmoro et al. | Role of solid lubricant (MoS2 and graphite) variations on characteristics of brake lining composite | |
| RU2400503C2 (en) | Frictional material | |
| Ghosh et al. | Performance assessment of hybrid fibrous fillers on the tribological and thermo-mechanical behaviors of elastomer modified phenolic resin friction composite | |
| Saindane et al. | Dry sliding behavior of carbon-based brake pad materials | |
| CN1034984A (en) | A kind of fiber reinforced ceramic composite | |
| Teng et al. | Wear mechanism for spray deposited Al-Si/SiCp composites under dry sliding condition | |
| RU2285018C1 (en) | Friction material | |
| Yusubov | Tribiological behavior of modified phenolic resin composites for braking applications | |
| RU2386648C2 (en) | Antifriction composition and method of preparing said composition | |
| RU2291166C1 (en) | Composition for manufacturing friction material | |
| RU2188834C2 (en) | Antifriction composition | |
| Saindane et al. | Performance evaluation of brake pads developed using two different manufacturing methods | |
| Kuş et al. | Red mud ratio effects on the tribological performance of fly-ash-reinforced bronze matrix brake pad material | |
| RU2022977C1 (en) | Polymer friction composition |