RU2485197C1 - Металлический наноструктурный сплав на основе титана и способ его обработки - Google Patents
Металлический наноструктурный сплав на основе титана и способ его обработки Download PDFInfo
- Publication number
- RU2485197C1 RU2485197C1 RU2011139814/02A RU2011139814A RU2485197C1 RU 2485197 C1 RU2485197 C1 RU 2485197C1 RU 2011139814/02 A RU2011139814/02 A RU 2011139814/02A RU 2011139814 A RU2011139814 A RU 2011139814A RU 2485197 C1 RU2485197 C1 RU 2485197C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- alloy
- deformation
- titanium
- temperature
- phase
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 47
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 47
- 239000010936 titanium Substances 0.000 title claims abstract description 25
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 20
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 title description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 17
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 claims abstract description 13
- 210000000988 bone and bone Anatomy 0.000 claims abstract description 9
- 239000007943 implant Substances 0.000 claims abstract description 9
- 230000003446 memory effect Effects 0.000 claims abstract description 7
- 230000001351 cycling effect Effects 0.000 claims abstract description 6
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims abstract description 5
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims abstract description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 12
- 239000002086 nanomaterial Substances 0.000 claims description 8
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 7
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 7
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 5
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 4
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims description 3
- 238000007731 hot pressing Methods 0.000 claims description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 230000007774 longterm Effects 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 239000002105 nanoparticle Substances 0.000 abstract 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 8
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910004337 Ti-Ni Inorganic materials 0.000 description 3
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910011209 Ti—Ni Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- KHYBPSFKEHXSLX-UHFFFAOYSA-N iminotitanium Chemical compound [Ti]=N KHYBPSFKEHXSLX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 3
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910020018 Nb Zr Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000000399 orthopedic effect Effects 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 238000001356 surgical procedure Methods 0.000 description 2
- 229910001257 Nb alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910003192 Nb–Ta Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HZEWFHLRYVTOIW-UHFFFAOYSA-N [Ti].[Ni] Chemical compound [Ti].[Ni] HZEWFHLRYVTOIW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004308 accommodation Effects 0.000 description 1
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 239000002763 biomedical alloy Substances 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 230000036541 health Effects 0.000 description 1
- 239000001995 intermetallic alloy Substances 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 231100000252 nontoxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000003000 nontoxic effect Effects 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 210000001519 tissue Anatomy 0.000 description 1
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000010313 vacuum arc remelting Methods 0.000 description 1
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Materials For Medical Uses (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, а именно к функциональным металлическим сплавам на основе титана и способу их обработки и может быть использовано для сверхупругих элементов конструкций, а также в хирургии и ортопедической имплантологии. Заявлены сплав на основе титана с эффектом памяти формы для костных имплантов и способ его обработки. Сплав содержит, ат.%: Ti 71,0-74,0, Nb 19,0-23,0, Та и/или Zr 4,0-9,0. При комнатной температуре сплав имеет наноразмерную структуру, состоящую из кубической метастабильной β-фазы, орторомбического α//-мартенсита, гексагональной ω-фазы и гексагонального α/-мартенсита, а модуль упругости сплава не превышает 25 ГПа. Способ обработки сплава включает горячую обработку давлением слитка сплава на основе титана при начальной температуре 900-950°С и конечной температуре 700-750°С, термомеханическую обработку путем многопроходной холодной деформации с суммарной степенью обжатия от 31 до 99%, последеформационного отжига при температуре 500-600°С и завершающего закалочного охлаждения в воде. Затем осуществляют механическое псевдоупругое циклирование полученной заготовки в условиях одноосного растяжения до достижения 2% деформации в течение 50-100 циклов и снятия нагрузки. Сплав имеет длительный срок службы костных имплантов за счет низкого модуля упругости, близкого по значению к костной ткани, и эффекта псевдоупругости. 2 н. и 3 з.п. ф-лы, 1 табл., 1 пр.
Description
Изобретение относится к области функциональных металлических сплавов на основе титана и способу их обработки для реализации эффекта памяти формы и низкого модуля упругости. Указанные сплавы предназначены для сверхупругих элементов конструкций (зажимов, пружин и др.), а также использования в хирургии и ортопедической имплантологии, в частности дентальной имплантологии.
Известен наноструктурный сплав, обладающий памятью формы и низким модулем упругости (CN 101768685 А, опубл. 07.07.2010), содержащий следующие компоненты в весовых процентах: 28-39% ниобий, 0.35-5.5% олово, 0.3-5.5% алюминий, 0.5-5.5% кремний, 0.2-5.5% цирконий и остальное титан. Сплав обладает хорошей биосовместимостью, не токсичен, имеет хорошие механические свойства и коррозионностойкость. Сплав может заменять сплавы на основе Ti-Ni и может применяться для изготовления ультрагибких кронштейнов, в зубной ортодонтии в качестве сплава для изготовления медицинского инструмента и имплантов.
К недостаткам этого материала относится излишнее легирование элементами олово, кремний и алюминий. Содержание легкоплавкого олова может неконтролируемо меняться при выплавке в пределах слитка, а также от плавки к плавке, что приводит к изменению химического и фазового состава и функциональных свойств. Добавки кремния и алюминия повышают модуль упругости и упрочняют материал, а алюминий, кроме того, не рекомендован для медицинских применений в развитых странах (Минзравом РФ алюминий не допущен для контакта с живой тканью).
Известен титановый сплав, обладающий памятью формы и низким модулем упругости (RU 2302261 С1, опубл. 10.07.2007), содержащий титан, ниобий и тантал и имеющий двухфазную структуру в виде механически неустойчивой β-фазы и орторомбического α”-мартенсита, при этом поверхность материала покрыта защитной пленкой из оксида титана.
К недостаткам этого микроструктурного материала на основе титана относится более высокое значение модуля упругости по сравнению с предлагаемым наноструктурным.
Прототипом первого объекта предложенного изобретения является наноструктурный сплав, обладающий памятью формы и низким модулем упругости (US 2007137742 A1, опубл. 21.06.2007), содержащий следующие компоненты: 20~35 мас.% ниобия, 2~15 мас.% циркония, остальное титан. Сплав обладает высокой прочностью, хорошей коррозионной стойкостью и высокой биосовместимостью.
К недостаткам этого материала относится более высокие значения модуля упругости (41-74 ГПа) для сплавов Ti-Nb-Zr, что выше более чем на 60% по сравнению с титановым сплавом, предлагаемым в настоящей заявке.
Известен способ получения наноструктурного сплава титан-никель с эффектом памяти формы (RU 2367712 C2, опубл. 20.09.2009), который включает холодную деформацию сплава многократной прокаткой с обеспечением суммарной истинной степени деформации е≥0,6 и отжиг при температуре 250-550°С с приложением к зоне деформации импульсного тока.
К недостаткам этого способа относятся применение сложной технологии проведения холодной деформации с приложением импульсного электрического тока. Использование такой технологии оправдано для обработки труднодеформируемых интерметаллидных сплавов типа Ti-Ni, но нецелесообразно и неэкономично для сплавов на основе твердых растворов титана, которые обладают более высокой технологической пластичностью.
Известен способ получения биомедицинского сплава с памятью формы на основе Ti-Nb (CN 101768685 А, опубл. 07.07.2010), включающий холодную обработку с большими деформациями, такую как холодная прокатка, холодное волочение проволоки и т.п. Сплав может заменять сплавы на основе Ti-Ni и применяться для изготовления ультрагибких кронштейнов, в зубной ортодонтии в качестве сплава для изготовления медицинского инструмента и имплантов.
Недостатком этого способа являются более высокие значения модуля упругости получаемого материала по сравнению с предлагаемым наноструктурным материалом.
Известен способ получения псевдоупругого биосовместимого функционально-градиентного материала для костных имплантов, обладающих памятью формы (RU 2302261 C1, опубл. 10.07.2007), включающий изготовление сплава Ti-Ta-Nb методом трех-пятикратного вакуумного дугового переплава с последующей обработкой.
К недостаткам этого способа относится формирование микроструктного материала с более высоким (более чем 2 раза) модулем упругости.
Прототипом второго объекта предложенного изобретения является способ получения титанового сверхупругого сплава с низким модулем упругости (US 2007137742 A1, опубл. 21.06.2007), заключающийся в плавке в вакууме, термообработке при температуре 200-850 С в течение 10 с - 2 ч, охлаждении на воздухе 2-60 с, затем охлаждении в воде для достижения сверхупругости.
К недостаткам этого способа относится формирование микроструктного материала с более высоким значением модуля упругости (41-74 ГПа) для сплавов Ti-Nb-Zr, что выше более чем на 60% по сравнению с предлагаемым в настоящей заявке титановым сплавом.
В первом объекте изобретения достигается технический результат, заключающийся в создании материала, обеспечивающего высокий уровень функциональных свойств, в частности длительный срок службы костных имплантов за счет необычно низкого для металлов модуля упругости, близкого по значению к костной ткани и эффекта псевдоупругости, что достигается выбором безопасных для человека компонентов сплава и их соотношения, обеспечивающего условия прохождения кристаллографически обратимого мартенситного превращения β↔α" за счет формирования когерентной поверхности раздела. Выбранная концентрационная область отличается предельно низкими значениями модуля упругости, что известно как «размягчение решетки», из-за механической неустойчивости метастабильных кристаллографических фаз: кубической β-фазы и пересыщенного твердого раствора на основе орторомбического α"-мартенсита.
Указанный технический результат достигается следующим образом.
Сплав на основе титана, содержащий ниобий, а также тантал и/или цирконий при следующем соотношении компонентов, ат.%:
| Ti | 71,0-74,0 |
| Nb | 19,0-23,0 |
| Та и/или Zr | 4,0-9,0. |
Сплав обладает памятью формы и низким модулем упругости, не превышающим 25 ГПа.
Сплав имеет при комнатной температуре наноразмерную структуру, состоящую из кубической метастабильной β-фазы и орторомбического α''-мартенсита, а также гексагональной ω-фазы и гексагонального α'-мартенсита.
Во втором объекте изобретения достигается технический результат, заключающийся в обработке слитка сплава на основе титана для реализации эффекта памяти формы и предельно низких значений модуля упругости.
Указанный технический результат достигается следующим образом.
В способе обработки сплава на основе титана с эффектом памяти формы для костных имплантатов вначале проводят горячую обработку давлением слитка из сплава на основе титана при начальной температуре 900-950°С и конечной температуре 700-750°С. При этом происходит разрушение литейной структуры и формирование структуры β-фазы с размером зерен 100-400 мкм.
Затем проводят термомеханическую обработку, которая включает многопроходную холодную деформацию с суммарной степенью обжатия от 31 до 99%. Затем проводят последеформационный отжиг при температуре 500-600 С. Завершают термомеханическую обработку закалочным охлаждением в воде.
После термомеханической обработки осуществляют в течение 50-100 циклов одноосное растяжение слитка из полученного металлического сплава на основе титана до достижения 2% деформации и снятие нагрузки.
Горячую обработку давлением проводят путем горячего прессования или горячей прокатки или ковки.
Холодную деформацию осуществляют прокаткой или волочением с отжигами между проходами - обжатиями.
Длительность последеформационного отжига составляет 0,5-1,0 ч.
Изобретение осуществляется следующим образом.
Для получения металлического наноструктурного сплава на основе титана с памятью формы и низким модулем упругости в качестве исходного материала используют слитки из сплава на основе титана, содержащего ниобий, а также тантал и/или цирконий при следующем соотношении компонентов, ат.%:
| Ti | 71,0-74,0 |
| Nb | 19,0-23,0 |
| Та и/или Zr | 4,0-9,0. |
Слитки исходного сплава подвергают поэтапной обработке, которая включает горячую обработку давлением, термомеханическую обработку и механическое псевдоупругое циклирование.
Вначале проводят горячую обработку давлением при начальной температуре 900-950°С и конечной температуре 700-750°С, что соответствует области существования кубической β-фазы. Нагрев выше 900-950°С в печах электросопротивления требует повышенного расхода электроэнергии, хотя не приводит к облегчению деформационной обработки, а при охлаждении заготовки ниже 700-750°С деформируемость заметно понижается.
Горячую обработку давлением проводят путем горячего прессования или горячей прокатки или ковки.
При горячей обработке давлением происходит разрушение литейной структуры и формирование структуры β-фазы с размером зерен 100-400 мкм.
Затем проводят этап термомеханической обработки, при которой проводят многопроходную холодную деформацию с суммарной степенью обжатия от 31 до 99%. Обжатие со степенью ниже указанной не приводит к рекристализации при отжиге, что нецелесообразно, а деформация со степенью более 87% приводит к преждевременному износу оборудования.
Холодную деформацию осуществляют прокаткой или волочением с отжигами между проходами - обжатиями.
После этого проводят последеформационный отжиг при температуре 500-600°С. Отжиги ниже этого диапазона температур не обеспечивают протекание рекристализации и образование новых зерен, а при более высоких температурах проходит активный рост новых зерен и деградация функциональных свойств.
Длительность последеформационного отжига составляет 0,5-1,0 часа и выбирается следующим образом: при более низких температурах отжиг проводится более длительное время, а с увеличением температуры отжига длительность уменьшается.
Завершают термомеханическую обработку закалочным охлаждением в воде.
Термомеханическая обработка приводит к образованию наноразмерной структуры сплава путем рекристаллизации.
После термомеханической обработки осуществляют механическое псевдоупругое циклирование в условиях одноосного растяжения обработанного на предыдущих этапах слитка до достижения 2% деформации и снятия нагрузки в течении 50-100 циклов. На этом этапе проходит направленная аккомодация наноструктуры.
При выборе степени псевдоупругой деформации учитывают кристаллографический ресурс деформации, который для сплавов Ti-Nb-Ta не превышает 3%.
После горячей обработки давлением достигается низкий модуль упругости материала (около 60 ГПа), он понижается в результате термомеханической обработки (около 40 ГПа) и еще более понижается при механическом псевдоупругом циклировании (до 25 ГПа).
Наноструктурированные сплавы после термомеханической обработки по оптимальным режимам выдерживали без разрушения 900 циклов по сравнению со 100 циклами после горячей обработки давлением.
Полученный по описанной выше технологии сплав имеет наноразмерную структуру и обладает памятью формы и низким модулем упругости, не превышающим 25 ГПа, поскольку имеет после холодной деформации и отжига наноразмерную структуру высокотемпературной кубической β-фазы, которая при закалочном охлаждении превращается по сдвиговому механизму в орторомбический α”-мартенсит, аккомодирует при механическом псевдоупругом циклировании и находится при комнатной температуре и температуре человеческого тела вблизи интервала мартенситного перехода.
Сплав имеет при комнатной температуре наноразмерную структуру, состоящую из кубической метастабильной β-фазы и орторомбического α''-мартенсита, а также гексагональной ω-фазы и гексагонального α'-мартенсита.
Указанные сплавы благодаря своим достигнутым свойствам предназначены для сверхупругих элементов конструкций (зажимов, пружин и др.), а также использования в хирургии и ортопедической имплантологии, в частности дентальной имплантологии.
Примеры режимов термомеханической обработки для конкретной реализации изобретения приведены в таблице 1.
| Таблица 1 | ||
| Холодная деформация, % (е) | Последеформационный отжиг, температура, °С / длительность, ч | Структура сплава Ti-Nb-(Ta, Zr) |
| 31(е=0,37) | 500/1,0 | наноразмерная |
| 31(е=0,37) | 600/0,5 | наноразмерная |
| 87(е=2) | 500/1,0 | наноразмерная |
| 87(е=2) | 600/1,0 | субмикронная |
Claims (5)
1. Сплав на основе титана с эффектом памяти формы для костных имплантов, содержащий ниобий, тантал и/или цирконий при следующем соотношении компонентов, ат.%:
Ti 71,0-74,0
Nb 19,0-23,0
Та и/или Zr 4,0-9,0
причем при комнатной температуре сплав имеет наноразмерную структуру, состоящую из кубической метастабильной β-фазы, орторомбического α//-мартенсита, гексагональной ω-фазы и гексагонального α/-мартенсита, а модуль упругости сплава не превышает 25 ГПа.
причем при комнатной температуре сплав имеет наноразмерную структуру, состоящую из кубической метастабильной β-фазы, орторомбического α//-мартенсита, гексагональной ω-фазы и гексагонального α/-мартенсита, а модуль упругости сплава не превышает 25 ГПа.
2. Способ обработки сплава на основе титана с эффектом памяти формы для костных имплантов, основанный на обработке слитка сплава на основе титана, содержащего ниобий, тантал и/или цирконий при следующем соотношении компонентов, ат.%:
Ti 71,0-74,0
Nb 19,0-23,0
Та и/или Zr 4,0-9,0
при которой проводят горячую обработку давлением при начальной температуре 900-950°С и конечной температуре 700-750°С, термомеханическую обработку путем многопроходной холодной деформации с суммарной степенью обжатия от 31 до 99%, последеформационного отжига при температуре 500-600°С и завершающего закалочного охлаждения в воде, затем осуществляют механическое псевдоупругое циклирование полученной заготовки в условиях одноосного растяжения до достижения 2% деформации в течение 50-100 циклов и снятия нагрузки с получением сплава, имеющего при комнатной температуре наноразмерную структуру, состоящую из кубической метастабильной β-фазы, орторомбического α//-мартенсита, гексагональной ω-фазы и гексагонального α/-мартенсита, и модуль упругости, не превышающий 25 ГПа.
при которой проводят горячую обработку давлением при начальной температуре 900-950°С и конечной температуре 700-750°С, термомеханическую обработку путем многопроходной холодной деформации с суммарной степенью обжатия от 31 до 99%, последеформационного отжига при температуре 500-600°С и завершающего закалочного охлаждения в воде, затем осуществляют механическое псевдоупругое циклирование полученной заготовки в условиях одноосного растяжения до достижения 2% деформации в течение 50-100 циклов и снятия нагрузки с получением сплава, имеющего при комнатной температуре наноразмерную структуру, состоящую из кубической метастабильной β-фазы, орторомбического α//-мартенсита, гексагональной ω-фазы и гексагонального α/-мартенсита, и модуль упругости, не превышающий 25 ГПа.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что горячую обработку давлением проводят путем горячего прессования, или горячей прокатки, или ковки.
4. Способ по п.2, отличающийся тем, что холодную деформацию осуществляют прокаткой или волочением с отжигами между проходами - обжатиями.
5. Способ по п.2, отличающийся тем, что длительность последеформационного отжига составляет 0,5-1,0 ч.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011139814/02A RU2485197C1 (ru) | 2011-10-03 | 2011-10-03 | Металлический наноструктурный сплав на основе титана и способ его обработки |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011139814/02A RU2485197C1 (ru) | 2011-10-03 | 2011-10-03 | Металлический наноструктурный сплав на основе титана и способ его обработки |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2011139814A RU2011139814A (ru) | 2013-04-10 |
| RU2485197C1 true RU2485197C1 (ru) | 2013-06-20 |
Family
ID=48786302
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011139814/02A RU2485197C1 (ru) | 2011-10-03 | 2011-10-03 | Металлический наноструктурный сплав на основе титана и способ его обработки |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2485197C1 (ru) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2656626C1 (ru) * | 2017-05-15 | 2018-06-06 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова Российской академии наук (ИМЕТ РАН) | Способ получения проволоки из сплава титан-ниобий-тантал-цирконий с эффектом памяти формы |
| RU2690594C1 (ru) * | 2018-05-17 | 2019-06-04 | Наринэ Адольфовна Узунян | Стоматологический имплантат |
| RU2694099C1 (ru) * | 2018-10-22 | 2019-07-09 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова Российской академии наук (ИМЕТ РАН) | Способ изготовления тонкой проволоки из биосовместимого сплава TiNbTaZr |
| RU2716928C1 (ru) * | 2019-12-27 | 2020-03-17 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Сплав на основе титана и способ его обработки для создания внутрикостных имплантатов с повышенной биомеханической совместимостью с костной тканью |
| RU2764070C2 (ru) * | 2017-03-24 | 2022-01-13 | Сас Инно Тек Консей | Метастабильный бета-титановый сплав, часовая пружина на основе такого сплава и способ ее изготовления |
| RU2800089C1 (ru) * | 2022-07-06 | 2023-07-18 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" Национального исследовательского центра "Курчатовский институт" (НИЦ "Курчатовский институт" - ВИАМ) | Способ термической обработки интерметаллидных титановых Орто-сплавов |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5169597A (en) * | 1989-12-21 | 1992-12-08 | Davidson James A | Biocompatible low modulus titanium alloy for medical implants |
| US5871595A (en) * | 1994-10-14 | 1999-02-16 | Osteonics Corp. | Low modulus biocompatible titanium base alloys for medical devices |
| US20070137742A1 (en) * | 2003-12-25 | 2007-06-21 | Yulin Hao | Titanium alloy with extra-low modulus and superelasticity and its producing method and processing thereof |
| RU2302261C1 (ru) * | 2006-05-11 | 2007-07-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный институт стали и сплавов" (технологический университет) | Псевдоупругий биосовместимый функционально-градиентный материал для костных имплантов и способ его получения |
-
2011
- 2011-10-03 RU RU2011139814/02A patent/RU2485197C1/ru active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5169597A (en) * | 1989-12-21 | 1992-12-08 | Davidson James A | Biocompatible low modulus titanium alloy for medical implants |
| US5871595A (en) * | 1994-10-14 | 1999-02-16 | Osteonics Corp. | Low modulus biocompatible titanium base alloys for medical devices |
| US20070137742A1 (en) * | 2003-12-25 | 2007-06-21 | Yulin Hao | Titanium alloy with extra-low modulus and superelasticity and its producing method and processing thereof |
| RU2302261C1 (ru) * | 2006-05-11 | 2007-07-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный институт стали и сплавов" (технологический университет) | Псевдоупругий биосовместимый функционально-градиентный материал для костных имплантов и способ его получения |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| BRATISLOVSKI V. at al. Bulk and porous metastable beta Ti-Nb-Zr(Ta) alloys for biomedical applications. Materials Scince and Engineering, 01.01.2011, p.643-657. * |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2764070C2 (ru) * | 2017-03-24 | 2022-01-13 | Сас Инно Тек Консей | Метастабильный бета-титановый сплав, часовая пружина на основе такого сплава и способ ее изготовления |
| US11913106B2 (en) | 2017-03-24 | 2024-02-27 | Sas Inno Tech Conseils | Metastable ß titanium alloy, timepiece spring made from such an alloy and method for production thereof |
| RU2656626C1 (ru) * | 2017-05-15 | 2018-06-06 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова Российской академии наук (ИМЕТ РАН) | Способ получения проволоки из сплава титан-ниобий-тантал-цирконий с эффектом памяти формы |
| RU2690594C1 (ru) * | 2018-05-17 | 2019-06-04 | Наринэ Адольфовна Узунян | Стоматологический имплантат |
| RU2694099C1 (ru) * | 2018-10-22 | 2019-07-09 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова Российской академии наук (ИМЕТ РАН) | Способ изготовления тонкой проволоки из биосовместимого сплава TiNbTaZr |
| RU2716928C1 (ru) * | 2019-12-27 | 2020-03-17 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Сплав на основе титана и способ его обработки для создания внутрикостных имплантатов с повышенной биомеханической совместимостью с костной тканью |
| RU2800089C1 (ru) * | 2022-07-06 | 2023-07-18 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" Национального исследовательского центра "Курчатовский институт" (НИЦ "Курчатовский институт" - ВИАМ) | Способ термической обработки интерметаллидных титановых Орто-сплавов |
| RU2821469C1 (ru) * | 2023-08-30 | 2024-06-24 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова Российской академии наук (ИМЕТ РАН) | Сплав на основе титана с модулем упругости менее 53 ГПа |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2011139814A (ru) | 2013-04-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Li et al. | Superelasticity and tensile strength of Ti-Zr-Nb-Sn alloys with high Zr content for biomedical applications | |
| Thompson | An overview of nickel–titanium alloys used in dentistry | |
| CN105925845B (zh) | 一种高强度、高塑性、耐腐蚀钛合金及其制备方法和应用 | |
| CN101768685B (zh) | 一种生物医用钛铌基形状记忆合金及其制备、加工和应用方法 | |
| WO2005064026A1 (fr) | Alliages ti a faible module et super-elasticite, procede de production correspondant | |
| US20040052676A1 (en) | beta titanium compositions and methods of manufacture thereof | |
| CA2891671C (en) | Self-adaptive, ultra-low elastic modulus shape memory alloys | |
| RU2485197C1 (ru) | Металлический наноструктурный сплав на основе титана и способ его обработки | |
| Málek et al. | Microstructure and mechanical properties of Ti-35Nb-6Ta alloy after thermomechanical treatment | |
| CN106435271A (zh) | 一种低模量医用钛合金及其制备方法 | |
| Vojtěch et al. | Structural and mechanical stability of the nano-crystalline Ni–Ti (50.9 at.% Ni) shape memory alloy during short-term heat treatments | |
| CN116829746A (zh) | 超弹性合金 | |
| US20040241037A1 (en) | Beta titanium compositions and methods of manufacture thereof | |
| US20040168751A1 (en) | Beta titanium compositions and methods of manufacture thereof | |
| CN116590551A (zh) | 一种高强度低模量Ti-Nb-Zr生物医用钛合金及其制备方法 | |
| JP4547797B2 (ja) | 生体用Ｔｉ合金およびその製造方法 | |
| US20130139933A1 (en) | Method for enhancing mechanical strength of a titanium alloy by aging | |
| CN100415914C (zh) | 一种模量可调型矫牙用钛合金及其制备工艺 | |
| Seixas et al. | Mechanical and microstructural characterization of the Ti-25Ta-25Nb alloy for dental applications | |
| CN113337744B (zh) | 一种具有低杨氏模量的Ti2448生物医用合金的制备方法 | |
| EP2788519B1 (en) | Method for increasing mechanical strength of titanium alloys having " phase by cold working | |
| Cremasco et al. | Effect of heat treatments on mechanical properties and fatigue resistance of Ti-35Nb alloy used as biomaterial | |
| Munir et al. | Optimizing ageing conditions for commercial NiTi archwires: Insights from thermal phase transformation and tensile deformation analysis | |
| JP2791787B2 (ja) | 歯列矯正ワイヤー | |
| Zhang et al. | Microstructure and superelasticity of a biomedical β-type titanium alloy under various processing routes |