RU2451098C2 - Способ выплавки ферросилиция в рудотермической печи - Google Patents
Способ выплавки ферросилиция в рудотермической печи Download PDFInfo
- Publication number
- RU2451098C2 RU2451098C2 RU2010119793/02A RU2010119793A RU2451098C2 RU 2451098 C2 RU2451098 C2 RU 2451098C2 RU 2010119793/02 A RU2010119793/02 A RU 2010119793/02A RU 2010119793 A RU2010119793 A RU 2010119793A RU 2451098 C2 RU2451098 C2 RU 2451098C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- electrode
- phase
- diameter
- furnace
- bath
- Prior art date
Links
- 229910000519 Ferrosilicon Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 13
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 12
- 238000002844 melting Methods 0.000 title claims abstract description 8
- 230000008018 melting Effects 0.000 title claims abstract description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title abstract 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 19
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 17
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 16
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims description 10
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims description 9
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 7
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 claims description 6
- 238000004886 process control Methods 0.000 claims description 3
- 238000012795 verification Methods 0.000 claims 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 abstract description 4
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 5
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000021168 barbecue Nutrition 0.000 description 1
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 230000005684 electric field Effects 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000003077 lignite Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 210000005239 tubule Anatomy 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области черной металлургии и может быть использовано при выплавке ферросилиция в рудотермической печи (РТП). В способе осуществляют непрерывную загрузку в печь шихты с углеродистой восстановительной смесью и ее электротермическую плавку. При этом плавку осуществляют в условиях оптимального соответствия электрического режима работы и геометрических параметров рудотермической печи по соотношениям, полученным в процессе эксплуатации печей, использующих в составе углеродистой восстановительной смеси ископаемые угли в количестве 50% по углероду. Изобретение позволяет выплавлять ферросилиций при минимальном удельном расходе сырья и электроэнергии путем оптимизации геометрических размеров РТП и электрических режимов плавки, которые определяют в зависимости от соотношения в углеродистой восстановительной смеси ископаемых углей. 2 з.п. ф-лы, 3 табл., 2 ил.
Description
Изобретение относится к области черной металлургии, а именно к углетермическому способу выплавки ферросилиция в рудотермической печи.
Известен способ выплавки ферросилиция в рудотермической печи (далее РТП), включающий непрерывную загрузку в печь шихты с углеродистым восстановителем и ее электротермическую плавку, при этом расчет геометрических размеров печи и ее электрических параметров для выплавки ферросилиция производят по формулам, определяемым путем статистической обработки фактических данных при условии использования в качестве углеродистого восстановителя коксового орешка [1-4]. Попытки использования в качестве восстановителя углеродистых материалов (ископаемых углей), имеющих более высокое удельное электросопротивление, приводили к несоответствию геометрических размеров печи, установленному электрическому режиму плавки.
В связи с этим недостатком известного способа выплавки является ограничение в использовании в качестве углеродистого восстановителя ископаемых углей.
Задачей изобретения является разработка способа выплавки ферросилиция с минимальными удельными расходами сырья и электроэнергии, позволяющего использовать в составе восстановительной смеси ископаемые угли.
Задача решается тем, что углеродистая восстановительная смесь содержит коксовый орешек и ископаемые угли в количестве 50% по углероду, а плавку осуществляют в условиях оптимального соотношения параметров электрического режима работы - реактивного и активного сопротивления фазы, полного сопротивления и полной мощности фазы, фазного напряжения и силы тока с низкой стороны трансформатора и геометрических параметров печи внутреннего диаметра ванны и ее глубины, диаметра и длины самоспекающегося электрода, диаметра распада электродов.
При этом при использовании в восстановительной смеси длиннопламенного и бурого угля коэффициент избытка углерода поддерживают на уровне 0,98, а погружение электродов в шихту при выплавке высококремнистого ферросилиция осуществляют на глубину в 1,67 раза больше диаметра электрода.
Это позволило увеличить мощность в дуге за счет увеличения сопротивления в шихте (Rш) с 3÷5 мОм (при работе на коксе) до 10÷5 мОм (при работе с использованием ископаемых углей). Замена коксового орешка углями на 50% по углероду позволила дополнительно перераспределить мощность в рабочем пространстве РТП: доля мощности, выделяемая в дуге, увеличилась с 44 до 61%; доля мощности, выделяемая в шихте, снизилась с 18 до 8%.
Выбор геометрических размеров РТП и электрических режимов ее работы осуществляют по нижеприведенным соотношениям.
1. Внутренний диаметр ванны определяют по оптимальной плотности активной мощности в сечении ванны (рв=510 кВт/м2) при минимальном удельном расходе электроэнергии. Зависимость описывается уравнением (1):
где: dв - внутренний диаметр ванны, м;
Р - активная мощность печи, кВт.
2. Диаметр распада электродов определяют, исходя из оптимального значения удельной мощности в сечении диаметра распада (рр=2465 кВт/м2) при минимальном удельном расходе электроэнергии. Зависимость описывается уравнением (2):
где: dp - диаметр распада электродов, м;
Р - активная мощность печи, кВт.
3. Выбор реактивного и активного сопротивлений производят на основании следующих закономерностей:
- реактивное сопротивление фазы определяют по зависимости, которая описывается уравнением (3):
где: Р - активная мощность печи, кВт;
Хф - реактивное сопротивление фазы, мОм,
оптимальное отношение активного сопротивления фазы (Rф) к реактивному сопротивлению (Хф) определяют по уравнению (4):
- полное сопротивление фазы (Zф) - по уравнению (5):
Cosφ=0,8.
Полная мощность фазы составит:
4. Диаметр самоспекающегося электрода в зависимости от полной фазной мощности описывается уравнением (6):
где: Sф - полная фазная мощность, МВА;
Хф - реактивное сопротивление фазы, мОм.
5. Фазное напряжение с низкой стороны трансформатора определяли по зависимости, которая описывается уравнением (7):
где: Sф - полная фазная мощность, кВА;
Uф - фазное напряжение трансформатора с низкой стороны, В.
6. Силу тока с низкой стороны трансформатора определяем, преобразовав уравнение (7), по уравнению (8):
где: I - сила тока с низкой стороны, кА.
7. Длину электрода и глубину ванны (Н), которая соответствует длине электрода, определяем по уравнению (9)
где: R - электрическое сопротивление электрода, Ом;
ρ - удельное электрическое сопротивление ококсованной части электрода, Ом·мм2/м;
L - длина электрода, м;
S=π·dэ 2/4 - площадь поперечного сечения электрода, мм2;
dэ - диаметр электрода, мм.
8. Поверочный расчет диаметра электрода произвели по допустимой плотности тока по уравнению (10):
где: I - сила тока в электроде, А;
dэ - диаметр электрода, см;
j - плотность тока в электроде, А/см2.
Оптимальные геометрические и электрические параметры печей, полученные на основании разработанного способа, представлены в таблице 1.
| Таблица 1 | |||||||||||
| Оптимальные геометрические и электрические параметры | |||||||||||
| Р, кВт | Хф, мОм | Zф,мOм | Cosφ | S, кВА | Uф, В | Iф, А | dэ, М | Н, м | dp, м | dв, м | J, А/см2 |
| 15000 | 0,87 | 1,449 | 0,8005 | 18738 | 95,2 | 65639 | 1,166 | 2,77 | 2,784 | 6,121 | 6,16 |
| 16000 | 0,887 | 1,478 | 0,8005 | 19987 | 99,2 | 67139 | 1,179 | 2,84 | 2,876 | 6,322 | 6,16 |
| 17000 | 0,903 | 1,505 | 0,8005 | 21236 | 103,2 | 68579 | 1,191 | 2,90 | 2,964 | 6,516 | 6,16 |
| 18000 | 0,919 | 1,531 | 0,8005 | 22485 | 107,1 | 69964 | 1,203 | 2,96 | 3,050 | 6,705 | 6,16 |
| 19000 | 0,934 | 1,556 | 0,8005 | 23734 | 111,0 | 71300 | 1,215 | 3,01 | 3,134 | 6,889 | 6,16 |
| 20000 | 0,948 | 1,581 | 0,8005 | 24984 | 114,7 | 72592 | 1,226 | 3,07 | 3,215 | 7,068 | 6,16 |
| 21000 | 0,962 | 1,603 | 0,8005 | 26233 | 118,4 | 73843 | 1,236 | 3,12 | 3,294 | 7,243 | 6,16 |
| 22000 | 0,976 | 1,626 | 0,8005 | 27482 | 122,1 | 75055 | 1,246 | 3,17 | 3,372 | 7,413 | 6,16 |
| 23000 | 0,989 | 1,648 | 0,8005 | 28731 | 125,6 | 76232 | 1,256 | 3,22 | 3,448 | 7,580 | 6,16 |
| 24000 | 1,001 | 1,669 | 0,8005 | 29980 | 129,2 | 77376 | 1,265 | 3,27 | 3,522 | 7,743 | 6,16 |
| 25000 | 1,014 | 1,689 | 0,8005 | 31229 | 132,6 | 78489 | 1,275 | 3,32 | 3,594 | 7,902 | 6,16 |
Способ выплавки ферросилиция реализуют в рудотермической печи, которая иллюстрируется чертежами, а именно: на фиг.1 - разрез А-А фиг.2; на фиг.2 показан вертикальный диаметральный разрез печи.
Печь включает стальной цилиндрический кожух 1, выполненный кирпичной кладкой, оснащенный снизу ванной 2 с углеродной футеровкой. Во внутреннюю полость ванны вертикально помещены три самоспекающиеся угольные электроды 3, смещенные по окружности на 120° относительно друг друга. Перемещение электродов осуществляют электрическими лебедками либо гидроподъемниками, при этом регулировку заданной силы тока в электроде осуществляют путем перемещения электрода в вертикальной плоскости, а именно: для повышения тока электрод опускают, а для уменьшения тока электрод поднимают. Загрузку печи производят сверху через труботечки. Доставку шихты к труботечкам осуществляют с помощью раздаточной тележки. В нижней части ванны предусмотрены ледки 4 для выпуска расплава. Печь питается электроэнергией от индивидуального 3-фазного трансформатора, который оснащен устройством переключения ступеней трансформации под нагрузкой.
Ввод печи в эксплуатацию осуществляют традиционным способом путем предварительного спекания электродов за счет сжигания в мангалах угольной смеси в режиме подачи воздуха. Далее производят загрузку шихты в печь с углеродистым восстановителем и осуществляют ее электротермическую плавку. Основным параметром управления электрическим режимом, для конкретного состава восстановительной смеси, является полное фазное сопротивление на низкой стороне трансформатора, которое выдерживается автоматической системой управления технологическими процессами (АСУТП) рудотермической печи, состоящей из следующих подсистем:
- управление перемещением и перепуском электродов;
- управление масляным выключателем и защитой трансформатора печи;
- управление процессом дозирования сырья и адресной загрузкой печи;
- контроля электрических и тепловых параметров и учета сырья.
Автоматизированная система позволяет гибко перестраивать модель управления технологическим процессом в зависимости от текущих задач.
Предлагаемая конструкция рудотермической печи для выплавки ферросилиция позволяет увеличить производительность на 15,0-17,0%, снизить удельный расход электроэнергии на 12,0-15,0%, повысить извлечение кремния в сплав на 5,0-7,0%
Предлагаемая рудотермическая печь с используемой мощностью 18 и 21МВт испытана в условиях ОАО «Кузнецкие ферросплавы» и предложена к внедрению на ферросплавных заводах при выплавке ферросилиция.
Измерения, выполненные на действующей печи, при ее работе с загрузкой коксовым орешком на 100% и при 50% замене коксового орешка ископаемыми углями, представлены в таблице 2.
| Таблица 2 | ||||
| № п/п | Наименование параметра | Единица измере-ния | Доля замены кокса углем, 0% | Доля замены кокса углем, 50% |
| 1 | Сила тока в электроде | А | 65000 | 62500 |
| 2 | Фазное напряжение на электроде | В | 98 | 101,3 |
| 3 | Полное фазное сопротивление в печи | мОм | 1,51 | 1,62 |
| 4 | Полное фазное сопротивление в шихте | мОм | 3,2 | 12,8 |
| 5 | Фазная активная мощность в дуге | кВт | 2400 | 3300 |
| 6 | Удельный расход электроэнергии | кВт·ч/т | 10330 | 8104 |
| 7 | Суточная производительность печи | т/сут | 35,7 | 47,9 |
| 8 | Cosφ | 0,813 | 0,851 | |
Измерения выполнены при одинаковых входных параметрах.
Основные результаты плавок ферросилиция марки ФС75 представлены в таблице 3.
| Таблица 3 | ||
| ПОКАЗАТЕЛИ | ВАРИАНТЫ | |
| БАЗОВЫЙ | ПРЕДЛАГАЕМЫЙ | |
| Производительность печи при выплавке сплава марки ФС75, баз. т/час |
|
|
| Удельный расход электроэнергии, кВт·ч/т |
|
|
| Извлечение кремния, % | 84,6 | 90,7 |
Источники информации
1. Ольдзиевский С.А., Кравченко В.А., Нежурин В.И., Борисенко И.А. Математическое моделирование электрических полей печей рудной электротермии. - М.: Металлургия, 1990. - 112 с.
2. Жучков В.И., Розенберг В.Л., Елкин К.С., Зельберг Б.И. Электрические параметры и конструкции рудовосстановительных электропечей. - Челябинск: Металлургия, 1994. - 192 с.
3. Струнский Б.М. Расчеты рудотермических печей. - М.: Металлургия, 1982. - 192 с.
4. Гаврилов В.А., Поляков И.И., Поляков О.И. Оптимизация режимов работы ферросплавных печей - М.: Металлургия, 1996. - 176 с.
5. Восстановительная смесь для выплавки ферросплавов. Патент РФ на изобретение №2236481, приоритет от 10.10.2002 г.
6. Многокомпонентная восстановительная смесь для выплавки ферросилиция. Патент РФ на изобретение №2366740, приоритет от 02.10.2006 г.
Claims (3)
1. Способ выплавки ферросилиция в рудотермической печи, включающий непрерывную загрузку в ванну печи шихты с углеродистой восстановительной смесью и ее электротермическую плавку, отличающийся тем, что углеродистая восстановительная смесь содержит коксовый орешек и ископаемые угли в количестве 50% по углероду, а плавку осуществляют в условиях оптимального соотношения параметров электрического режима работы - реактивного и активного сопротивления фазы, полного сопротивления и полной мощности фазы, фазного напряжения и силы тока с низкой стороны трансформатора, и геометрических параметров печи - внутреннего диаметра ванны и ее глубины, диаметра и длины самоспекающегося электрода, диаметра распада электродов, расчет которых производят по следующим зависимостям:
- внутренний диаметр ванны определяют по оптимальной плотности активной мощности в сечении ванны (рв=510 кВт/м2) при минимальном удельном расходе электроэнергии:
где dв - внутренний диаметр ванны, м,
Р - активная мощность печи, кВт;
- диаметр распада электродов определяют исходя из оптимального значения удельной мощности в сечении диаметра распада (рр=2465 кВт/м2) при минимальном удельном расходе электроэнергии:
где dp - диаметр распада электродов, м,
Р - активная мощность печи, кВт;
- определяют реактивное сопротивление фазы
Хф=0,0486·Р0,3,
где Р - активная мощность печи, кВт,
Хф - реактивное сопротивление фазы, мОм;
- определяют оптимальное отношение активного сопротивления фазы (RФ) к реактивному сопротивлению (ХФ):
RФ/ХФ=1,334,
- полное сопротивление фазы (ZФ):
ZФ=1,667·ХФ,
Cosφ=0,8,
- полную мощность фазы:
, MBA,
- диаметр самоспекающегося электрода в зависимости от полной фазной мощности:
где Sф - полная фазная мощность, МВА,
Хф - реактивное сопротивление фазы, мОм;
- фазное напряжение с низкой стороны трансформатора:
Uф=1,2912·(Sф·Хф)0,5,
где Sф - полная фазная мощность, кВА,
Uф - фазное напряжение трансформатора с низкой стороны, В;
- силу тока с низкой стороны трансформатора:
где I - сила тока с низкой стороны, кА;
- длину самоспекающегося электрода (L) и глубину ванны (Н), которая соответствует длине электрода:
L=R·π·dэ 2/4·ρ=1,0205·dэ 2·10-4/ρ,
где R - электрическое сопротивление электрода, Ом,
ρ - удельное электрическое сопротивление ококсованной части электрода, Ом·мм2/м,
L - длина электрода, м,
- площадь поперечного сечения электрода, мм2,
dэ - диаметр самоспекающегося электрода, мм.
- внутренний диаметр ванны определяют по оптимальной плотности активной мощности в сечении ванны (рв=510 кВт/м2) при минимальном удельном расходе электроэнергии:
где dв - внутренний диаметр ванны, м,
Р - активная мощность печи, кВт;
- диаметр распада электродов определяют исходя из оптимального значения удельной мощности в сечении диаметра распада (рр=2465 кВт/м2) при минимальном удельном расходе электроэнергии:
где dp - диаметр распада электродов, м,
Р - активная мощность печи, кВт;
- определяют реактивное сопротивление фазы
Хф=0,0486·Р0,3,
где Р - активная мощность печи, кВт,
Хф - реактивное сопротивление фазы, мОм;
- определяют оптимальное отношение активного сопротивления фазы (RФ) к реактивному сопротивлению (ХФ):
RФ/ХФ=1,334,
- полное сопротивление фазы (ZФ):
ZФ=1,667·ХФ,
Cosφ=0,8,
- полную мощность фазы:
- диаметр самоспекающегося электрода в зависимости от полной фазной мощности:
где Sф - полная фазная мощность, МВА,
Хф - реактивное сопротивление фазы, мОм;
- фазное напряжение с низкой стороны трансформатора:
Uф=1,2912·(Sф·Хф)0,5,
где Sф - полная фазная мощность, кВА,
Uф - фазное напряжение трансформатора с низкой стороны, В;
- силу тока с низкой стороны трансформатора:
где I - сила тока с низкой стороны, кА;
- длину самоспекающегося электрода (L) и глубину ванны (Н), которая соответствует длине электрода:
L=R·π·dэ 2/4·ρ=1,0205·dэ 2·10-4/ρ,
где R - электрическое сопротивление электрода, Ом,
ρ - удельное электрическое сопротивление ококсованной части электрода, Ом·мм2/м,
L - длина электрода, м,
dэ - диаметр самоспекающегося электрода, мм.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что поверочный расчет диаметра самоспекающегося электрода производят по допустимой плотности тока по уравнению:
где I - сила тока в электроде, А;
dэ - диаметр самоспекающегося электрода, см;
j - плотность тока в электроде, А/см2.
где I - сила тока в электроде, А;
dэ - диаметр самоспекающегося электрода, см;
j - плотность тока в электроде, А/см2.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве основного параметра управления электрическим режимом конкретного вида шихтовки принято полное фазное сопротивление на низкой стороне трансформатора, значение которого выдерживают автоматической системой управления технологическими процессами (АСУ ТП) рудотермической печи.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010119793/02A RU2451098C2 (ru) | 2010-05-17 | 2010-05-17 | Способ выплавки ферросилиция в рудотермической печи |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010119793/02A RU2451098C2 (ru) | 2010-05-17 | 2010-05-17 | Способ выплавки ферросилиция в рудотермической печи |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2010119793A RU2010119793A (ru) | 2011-11-27 |
| RU2451098C2 true RU2451098C2 (ru) | 2012-05-20 |
Family
ID=45317522
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010119793/02A RU2451098C2 (ru) | 2010-05-17 | 2010-05-17 | Способ выплавки ферросилиция в рудотермической печи |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2451098C2 (ru) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110081704A (zh) * | 2019-06-13 | 2019-08-02 | 大连重工机电设备成套有限公司 | 半密闭无固定阳极直流矿热炉 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2126606A (en) * | 1982-09-08 | 1984-03-28 | Skf Steel Eng Ab | Method of manufacturing ferrosilicon |
| RU2236481C2 (ru) * | 2002-10-10 | 2004-09-20 | Открытое акционерное общество "Кузнецкие ферросплавы" | Восстановительная смесь для выплавки ферросплавов |
| RU2366740C2 (ru) * | 2006-10-02 | 2009-09-10 | Открытое акционерное общество "Кузнецкие ферросплавы" | Многокомпонентная восстановительная смесь для выплавки ферросилиция |
-
2010
- 2010-05-17 RU RU2010119793/02A patent/RU2451098C2/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2126606A (en) * | 1982-09-08 | 1984-03-28 | Skf Steel Eng Ab | Method of manufacturing ferrosilicon |
| RU2236481C2 (ru) * | 2002-10-10 | 2004-09-20 | Открытое акционерное общество "Кузнецкие ферросплавы" | Восстановительная смесь для выплавки ферросплавов |
| RU2366740C2 (ru) * | 2006-10-02 | 2009-09-10 | Открытое акционерное общество "Кузнецкие ферросплавы" | Многокомпонентная восстановительная смесь для выплавки ферросилиция |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ЛЯКИШЕВ Н.П. и др. Металлургия ферросплавов. Часть 1. Металлургия сплавов кремния, марганца и хрома. Учебное пособие. - М.: Учеба, 2006, с.40-46. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2010119793A (ru) | 2011-11-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Rakhmonov et al. | Analysis and calculation of optimum parameters of electric arc furnace | |
| RU2571971C2 (ru) | Способ и система управления процессом плавления и рафинирования металла | |
| RU2451098C2 (ru) | Способ выплавки ферросилиция в рудотермической печи | |
| CN114751406A (zh) | 锂电负极材料的连续式石墨化炉及生产系统 | |
| CN107218800A (zh) | 一种直流电弧炉 | |
| WO2015102520A1 (ru) | Способ выплавки стали в электродуговой печи и электродуговая печь | |
| CN105645396B (zh) | 一种连续式直流超高温石墨化电炉及使用方法 | |
| BRPI0917899B1 (pt) | Método para a produção de uma liga de ferro em um forno de arco elétrico | |
| JP2011017032A (ja) | フェロニッケル製錬用電気炉の操業方法 | |
| US20150136612A1 (en) | Direct-current shunt preheating start method for an inert electrode aluminum electrolysis cell | |
| CN204100836U (zh) | 矿热炉电极升降监控线路 | |
| CN101833288B (zh) | 一种基于物料熔化模型的电弧炉的供电控制方法 | |
| CN103727795B (zh) | 一种大型直流电弧炉直接送电烘炉方法 | |
| RU2385952C2 (ru) | Способ управления электрическим режимом дуговой печи | |
| CN203928693U (zh) | 一种电弧炉 | |
| JP4136521B2 (ja) | フェロニッケル製錬用電気炉の操業方法 | |
| CN202166302U (zh) | 矿热电炉轨道 | |
| CN116304492B (zh) | 一种直流矿热炉自焙电极焙烧过程中温度分布的计算方法 | |
| CN101487666B (zh) | 双相矿热炉及冶炼方法 | |
| CN209481753U (zh) | 一种用于冶炼锰硅合金的矿热炉 | |
| Klocok et al. | Features of Regulation of the Electric Regime of Electro Arc Furnaces in the Production of Ferroalloys with High Silicon Content | |
| JP2016145393A (ja) | アーク炉の操業方法及び溶鋼の製造方法 | |
| CN205472678U (zh) | 一种连续式直流超高温石墨化电炉 | |
| Shkirmontov | Establishing the theoretical foundations and energy parameters for the production of ferroalloys with a larger-than-normal gap under the electrode | |
| Tuluevskii et al. | New possibilities of Consteel furnaces |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20130518 |