RU2446928C1 - Алюминотермитная реакционная смесь для сварки железнодорожных рельсов методом промежуточного литья - Google Patents
Алюминотермитная реакционная смесь для сварки железнодорожных рельсов методом промежуточного литья Download PDFInfo
- Publication number
- RU2446928C1 RU2446928C1 RU2010133287/02A RU2010133287A RU2446928C1 RU 2446928 C1 RU2446928 C1 RU 2446928C1 RU 2010133287/02 A RU2010133287/02 A RU 2010133287/02A RU 2010133287 A RU2010133287 A RU 2010133287A RU 2446928 C1 RU2446928 C1 RU 2446928C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- scale
- mixture
- steel
- particles
- powder
- Prior art date
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 32
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 title claims abstract description 31
- 238000007133 aluminothermic reaction Methods 0.000 title claims abstract description 27
- 238000005266 casting Methods 0.000 title claims abstract description 24
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 93
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 41
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 41
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 33
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 33
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims abstract description 30
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims abstract description 25
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 25
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 25
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 25
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 238000001354 calcination Methods 0.000 claims abstract description 17
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims abstract description 16
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 9
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims abstract description 7
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000006148 magnetic separator Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims abstract description 4
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 63
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 59
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 claims description 38
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 27
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 24
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 claims description 19
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims description 10
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 10
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 9
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 9
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000002440 industrial waste Substances 0.000 claims description 8
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 8
- 238000003860 storage Methods 0.000 claims description 7
- 238000004806 packaging method and process Methods 0.000 claims description 6
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 claims description 4
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 claims description 3
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 claims description 3
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 claims description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 2
- 239000002019 doping agent Substances 0.000 claims 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 14
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 6
- 238000012856 packing Methods 0.000 abstract description 2
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 2
- 238000007664 blowing Methods 0.000 abstract 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 abstract 1
- 238000010327 methods by industry Methods 0.000 abstract 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 20
- 239000003570 air Substances 0.000 description 10
- 239000003832 thermite Substances 0.000 description 10
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 9
- 241000256602 Isoptera Species 0.000 description 8
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 8
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 6
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 6
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 5
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 4
- 230000032798 delamination Effects 0.000 description 4
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 4
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 3
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 2
- 150000002505 iron Chemical class 0.000 description 2
- SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N iron(II,III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]O[Fe]=O SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N Alumina Chemical class [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000273930 Brevoortia tyrannus Species 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000616 Ferromanganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000519 Ferrosilicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001111 Fine metal Inorganic materials 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002679 ablation Methods 0.000 description 1
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000010411 cooking Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 1
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 239000003999 initiator Substances 0.000 description 1
- DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N iron manganese Chemical compound [Mn].[Fe] DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N iron(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Fe+3].[Fe+3] LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000010310 metallurgical process Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 1
- -1 polyethylene Polymers 0.000 description 1
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000004321 preservation Methods 0.000 description 1
- 238000004886 process control Methods 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 238000012216 screening Methods 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000012798 spherical particle Substances 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 238000013517 stratification Methods 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Изобретение относится к получению алюминотермитной реакционной смеси для сварки железнодорожных рельсов методом промежуточного литья. Алюминотермитная смесь содержит в стехиометрическом соотношении окалину, модифицированную в полном объеме прокаливанием при температуре в интервале 150-1000°С с одновременной продувкой воздухом, металлический алюминий в качестве восстановителя, легирующие добавки в виде ферросплавов и металлов и стальной наполнитель. Все компоненты перемешаны до равномерного распределения компонентов в объеме смеси и образования связнодисперсной структурированной системы, стабилизированной путем вакуумирования в эластичной воздухонепроницаемой упаковке. Технологическая линия содержит бункер для оксидов железа в виде окалины, связанный транспортером с измельчителем окалины, магнитный сепаратор, печь прокаливания с вентилятором, вибрационное сито, смеситель, фасовочный агрегат с вакуумным прессом и аппаратом для герметизации. При этом смеситель связан с накопительными бункерами для металлического алюминия, легирующих добавок в виде окалины и стального наполнителя. Смесь обеспечивает стабильность, повторяемость и управление параметрами химической реакции, повышение качества легирования и сокращение потерь легирующих элементов. 3 н. и 6 з.п. ф-лы, 1 ил.
Description
Изобретение относится к алюминотермитной реакционной смеси, обеспечивающей протекание экзотермической химической реакции и получение жидкой стали для промежуточного литья между концами железнодорожных рельсов для их сварки.
Алюминотермитная реакционная смесь может быть использована для сварки всех видов рельсов, в частности, рельсов трамвайных путей, контактных рельсов в метрополитенах, подкрановых рельсов и рельсов другого назначения.
Алюминотермитные реакции и смеси для их проведения известны более 100 лет.
Основное назначение алюминотермитной реакционной смеси при сварке рельсов состоит в обеспечении протекания двух процессов: химической реакции, продуктом которой является железо, и металлургического процесса плавки стали заданного химического состава, обеспечивающей надежность и долговечность сварного соединения железнодорожных рельсов, безопасность при высоких скоростях движения подвижного железнодорожного состава и увеличенной грузонапряженности пути.
Алюминотермитная химическая реакция основана на восстановлении железа из его оксидов путем окисления алюминия и относится к экзотермическим реакциям. Выделившееся в результате химической реакции избыточное тепло обеспечивает процесс варки стали, при котором происходит разделение железа с равномерно распределенными легирующими примесями и расплавленного шлака, состоящего из образовавшихся оксидов алюминия, и обеспечить температуру стали для промежуточного литья.
Алюминотермитная реакционная смесь представляет собой полидисперсную систему. Вещества, входящие в состав алюминотермитной реакционной смеси, находятся в диспергированном состоянии с частицами разных размеров и форм.
Инициирование алюминотермической реакции осуществляют локально с помощью специальной запальной спички с температурой порядка 1500°С. Реакция развивается в объеме полидисперсной системы и переводит ее из твердого состояния в жидкое в виде расплавленного металла.
Основная сложность в проведении алюминотермитной химической реакции с последующей стадией выплавки стали заключается в получении стабильности и повторяемости ее параметров: скорости, равномерности, времени протекания, температуры, количестве выделившегося тепла, возможности управления процессом и изменения параметров, от которых зависит качество термитного металла и сварного соединения рельсов.
Стабильность и повторяемость параметров алюминотермитной химической реакции особенно важны при сварке железнодорожных рельсов, поскольку от качества сварного шва зависит безопасность движения на железной дороге.
Для равномерного и эффективного протекания химической реакции составляющие элементы должны быть равномерно распределены в объеме и представлять собой связнодисперсную структурированную систему, элементарные объемы которой содержат полный состав исходных компонентов.
До настоящего времени сыпучие компоненты из промышленного сырья, входящие в состав алюминотермитных реакционных смесей, с точки зрения химического состава и формы частиц, их влияния на кинетику химической реакции восстановления железа из окислов, были изучены недостаточно и алюминотермитные смеси приготавливали по процентному содержанию входящих элементов, исходя из стехиометрических соотношений, без четкого фракционирования и создания связнодисперсной системы, что не обеспечивает получение термитного металла высокого и стабильного качества для сварки железнодорожных рельсов.
Для приготовления термитных смесей в промышленных масштабах с экономической точки зрения целесообразно использовать в качестве сырья отходы промышленного производства, в первую очередь железную окалину, которая образуется на металлургических и машиностроительных предприятиях. Применение промышленной окалины существенно усложняет управление и получение повторяемости результатов алюминотермической реакции, так как фазовый состав этой окалины отличается по химическому составу оксидов и по размеру и форме образующих их частиц.
В известной алюминотермической реакционной смеси для улучшения воспроизводимости алюминотермитной химической реакции предложено задачу структурирования дисперсной системы решать с помощью гранулирования части оксидов железа в виде шаровидных частиц и добавления их в состав смеси, а для предотвращения расслоения предложено вводить в смесь частицы алюминия угловатой формы (патент фирмы Электро-Термит ГмбХ (DE) RU №2102495, C21B 15/02, C22B 5/04, с приоритетом от 1993.07.12).
Недостаток указанного известного решения заключается в том, что, помимо дополнительных затрат на гранулирование, уменьшается реакционная поверхность оксида железа, влияющая на кинетику химической реакции.
Другим недостатком рассматриваемого решения является использование монорецептур по оксидам железа, которые дают различный тепловой эффект.
Кроме того, предложенные смеси с монорецептурами по оксидам железа требуют, в случае приготовления с применением железной окалины из промышленных отходов, их разделения, так как указанная окалина состоит из различных по химическому составу оксидов железа: вюстита (FeO), магнетита (Fe3O4) и гематита (Fe2O3), что сложно и экономически неэффективно.
Предложение о предотвращении расслоения путем введения в смеси частиц алюминия угловатой формы обеспечит только временный эффект за счет создания связнодисперсной системы, который будет нарушен при транспортной тряске, так как система не является плотноупакованной и образующие ее частицы имеют различный фракционный состав и форму.
Известна алюминотермитная реакционная смесь для сварки железнодорожных рельсов методом промежуточного литья, содержащая в стехиометрическом соотношении оксиды железа в виде промышленных отходов, металлический алюминий в качестве восстановителя, легирующие добавки в виде ферросплавов и металлов и стальной наполнитель, при этом для сокращения времени реакции смесь содержит оксид железа или оксиды других металлов в виде пудры (см. GB 1223977, C22B 5/04, опубл. 1971 - прототип).
Недостатком известной смеси является то, что в используемой в ее составе окалине присутствует окись железа FeO снижающая качество выплавляемой стали по следующим причинам: истинная температура разливки стали составляет примерно 1550°С; следовательно, пленка окиси железа (FeO), плавящаяся при температуре 1370°С, будет сильно перегрета и, обладая большой жидкоподвижностью, легко проникает в поры формы и вступает в химическое соединение с материалом формы с образованием пригара, образует шлак, пригорающий к отливке, что нарушает качество металла сварного шва.
Кроме того, добавка оксида железа в виде пудры не обеспечивает равномерность волны горения, стабильность экзотермической реакции, а сокращение времени реакции нарушает процесс выплавки качественной стали для промежуточного литья.
Из-за неравномерного распределения легирующих добавок, а также из-за уноса части этих добавок со шлаком снижается качество выплавляемой стали для промежуточного литья.
Задача изобретения заключается в создании алюминотермитной реакционной смеси для сварки железнодорожных рельсов, обеспечивающей получение стали высокого качества для промежуточного литья при использовании в ее составе промышленных отходов в виде железной окалины.
Технический результат заключается в обеспечении стабильности, повторяемости и управления параметрами алюминотермитной химической реакции, в повышении качества легирования термитного металла за счет лучшего распределения легирующих добавок в его структуре, в сокращении потерь легирующих элементов из-за уноса их со шлаком и в поддержании стабильности связнодисперсной структурированной системы с исключением расслоения реакционной смеси при ее транспортировке к месту сварки рельсов.
Указанная задача и технический результат достигаются алюминотермитной реакционной смесью для сварки железнодорожных рельсов методом промежуточного литья, содержащей в стехиометрическом соотношении оксиды железа в виде промышленных отходов, металлический алюминий в качестве восстановителя, легирующие добавки в виде ферросплавов и металлов и стальной наполнитель, причем в качестве оксидов железа она содержит окалину, модифицированную в полном объеме прокаливанием при температуре в интервале 150-1000°С с одновременной продувкой воздухом, при этом все компоненты смеси перемешаны до равномерного распределения компонентов в объеме смеси и образования связнодисперсной структурированной системы, которая стабилизирована путем вакуумирования в эластичной воздухонепроницаемой упаковке.
А также тем, что она содержит окалину с однородными по размеру частицами, выбранными из диапазона частиц с размером 0,1-5 мм, обеспечивающими заданную скорость реакции и интервал времени для выплавки стали.
А также тем, что она содержит металлический алюминий двух фракций в виде пудры в количестве 8-12 мас.% и в виде порошка - остальное.
А также тем, что в качестве легирующих добавок она содержит окалину, взятую после ковки или прокатки заготовок из легированной стали.
Указанная задача и технический результат достигаются также способом приготовления алюминотермитной реакционной смеси для сварки железнодорожных рельсов методом промежуточного литья, включающим смешивание в стехиометрическом соотношении оксидов железа в виде окалины, металлического алюминия в качестве восстановителя, легирующих добавок в виде ферросплавов и металлов и стального наполнителя, при этом перед смешиванием окалину модифицируют в полном объеме прокаливанием при температуре в интервале 150-1000°С с одновременной продувкой воздухом, перемешивание проводят до равномерного распределения компонентов в объеме смеси и образования связнодисперсной структурированной системы и осуществляют стабилизацию связнодисперсной структурированной системы путем вакуумирования в эластичной воздухонепроницаемой упаковке.
А также тем, что используют окалину с однородными по размеру частицами, выбранными из диапазона частиц с размером 0,1-5 мм.
А также тем, что используют металлический алюминий двух фракций в виде пудры в количестве 8-12 мас.% и в виде порошка - остальное.
А также тем, что в качестве легирующих добавок в смесь вводят окалину, взятую после ковки или прокатки заготовок из легированной стали.
Указанная задача и технический результат достигаются при использовании технологической линии приготовления алюминотермитной реакционной смеси для сварки железнодорожных рельсов методом промежуточного литья, содержащей накопительный бункер для оксидов железа в виде окалины, связанный транспортером с измельчителем окалины, магнитный сепаратор, печь прокаливания с вентилятором, вибрационное сито для фракционирования модифицированной окалины, смеситель для образования готовой смеси в виде связнодисперсной структурированной системы, фасовочный агрегат с вакуумным прессом для вакуумирования воздухонепроницаемой упаковки с готовой смесью и аппаратом для герметизации указанной упаковки, при этом смеситель связан также с накопительными бункерами для металлического алюминия крупной фракции и мелкой фракции, легирующих добавок в виде окалины и стального наполнителя.
Пудра имеет частицы алюминия в виде слоистой структуры с частицами пластинчатой формы размером до 0,05 мм.
Порошок представлен частицами алюминия закругленной каплевидной формы размером 1,0-1,5 мм.
Окалина, образующаяся на металлургическом предприятии при прокатке заготовок из легированной стали, состоит из вюстита - FeO (92…95%) и магнетита - Fe3O4. (5…8%)
Окалина на машиностроительных предприятиях является отходом после ковки заготовок из легированной стали кузнечнопрессового производства и содержит FeO (58…63%) и Fe2O3 + Fe3O4 (31…36%).
Основу алюминотермитной реакционной смеси составляет железная окалина - 60…80 массовых процентов, в зависимости от рецептуры. От физико-химических свойств исходной окалины в смеси зависит качество сварного соединения.
Оксиды железа в промышленной окалине имеют различные физико-химические свойства - различаются по массам молекулы и содержанию кислорода, кристаллической решетке, температуре плавления и плотности.
Для оптимизации состава промышленной окалины в алюминотермитной реакционной смеси было предложено выполнить модификацию ее состава (изменение химического состава путем предварительной термической обработки в виде прокаливания, например, в печах с электрическим или газовым нагревом), при температуре от 150°С до 1000°С.
Диапазон минимальной и максимальной температуры прокаливания определен опытным путем в зависимости от качества и процентного содержания различных по фазовому составу оксидов в исходном сырье до завершения их преобразования в однородный по форме оксид железа, а также от удаления примесей в виде, например, масел и остатков охлаждающих растворов.
Для повышения эффективности процесса модификации окалины при его проведении, т.е. одновременно с прокаливанием, было предложено продувать окалину при прокаливании окружающим воздухом, например, с помощью вентилятора, или создания естественной циркуляции воздуха в печи, что обеспечивает дополнительное поступление кислорода в реакционную зону и способствует ее более полному доокислению с получением стабильной, химически однородной модифицированной железной окалины.
Процесс модификации промышленной окалины обеспечивает повышение качества выплавляемой стали за счет уменьшения или полного исключения окиси железа FeO из состава окалины для термитной смеси.
Анализ кинетики протекания химической реакции в дисперсных средах показывает, что стабильность и повторяемость процесса увеличивается при повышении однородности по размеру частиц, образующих дисперсную систему.
Для использования этого эффекта было выполнено измельчение модифицированной железной окалины и ее фракционирование с выделением и включением в состав смеси однородных частиц, размер которых выбирался, в зависимости от требований к качеству термитной стали, в диапазоне от 0,1 до 5 мм.
Включением в состав реакционной смеси определенной однородной фракции железной окалины удалось обеспечить воспроизводимую реакцию с заданным интервалом времени, необходимым для качественной выплавки термитной стали и своевременного открытия затвора для промежуточного литья и сварки рельсов.
Изменяя соотношение фракционных составов в смеси, удалось осуществить управление параметрами алюминотермитной химической реакции путем регулирования продолжительности реакции восстановления железа и выплавки термитной стали с различными свойствами благодаря тому, что были подобраны скорости реакции, исключающие потери легирующих элементов при отделении шлака от расплава металла.
Стабильность и повторяемость экзотермической химической реакции существенным образом зависит от устойчивости горения реакционной смеси. На устойчивость горения реакционной дисперсной смеси влияет равномерность распределения реагирующих компонентов термитной составляющей по всему объему с образованием однородной пространственной структуры, обеспечивающей непрерывную волну горения с постоянным температурным профилем.
Сложность обеспечения качественного смешения компонентов реакционной смеси заключается в том, что в состав смеси входят вещества, различающиеся по плотности и размеру частиц. Для обеспечения качественного смешения было предложено и выполнено механическое разделение непрерывных потоков перемешиваемых сыпучих продуктов на микрообъемы в единицу времени с образованием структур в виде каркасов из частиц смешиваемых компонентов, которые связываются механически друг с другом, ограничивают текучесть дисперсной системы и придают ей способность сохранять форму в виде псевдообразного твердого вещества.
В результате обеспечения смешения сыпучих компонентов реакционной смеси образуется связнодисперсная структурированная система с равномерным распределением компонентов в объеме смеси. Однако эта система не обладает достаточной устойчивостью. При транспортировке, из-за разного удельного веса образующих систему компонентов, возможно ее расслоение, что нарушит параметры химической реакции, приведет к нестабильности.
Для повышения степени сохранения стабильности связнодисперсной структурированной системы было предложено применить структурно-механический фактор стабилизации дисперсной системы в виде вакуумирования реакционной смеси после перемешивания и размещения в эластичной воздухонепроницаемой, например, полиэтиленовой, упаковке, перед транспортировкой к месту применения, что обеспечивает стабильность горения и качество выплавляемой стали для сварки рельсов.
Инициатором алюминотермитной реакции является внешний источник горения в виде специальной запальной спички, которую погружают в дисперсную структурированную систему. Стабильность и повторяемость параметров реакции зависит от стабильности ее зажигания.
Изучение горения алюминия в дисперсной форме показало, что он обладает повышенной реакционной способностью с уменьшением размера частиц, что объясняется возрастанием удельной поверхности контакта с кислородом и невозможностью отвода выделяющейся энергии вглубь металла из-за малости размера частиц. В результате подъема температуры ослабляются защитные свойства окисной пленки и требуется меньшая температура нагрева для зажигания смеси.
Исходя из этого для улучшения зажигания алюминотермитной смеси было предложено вводить в состав реакционной смеси металлический алюминий различных фракционных составов: в виде пудры с частицами алюминия в виде слоистой структуры с частицами пластинчатой формы в количестве 8-12% от общего количества металлического алюминия (размер частиц 0,05 мм и менее) и остальное в виде порошка с частицами закругленной каплевидной формы (размером 1,0-1,5 мм).
Опытным путем было установлено, что введение в состав металлического алюминия в виде пудры более 12% нежелательно, так как приводит к бурному течению химической реакции с выносом реагирующих веществ из зоны плавления. Уменьшение количества пудры менее 8% не обеспечивает требуемую равномерность температурного профиля волны горения.
Для раскисления термитного металла, улучшения его химического состава и повышения механической прочности в термитные смеси вводят легирующие добавки в виде ферросплавов, главным образом ферросилиций и ферромарганец. Изменяя количество этих присадок, можно управлять в широких пределах химическим составом и механическими свойствами термитного металла, например предел прочности можно изменять с 40 до 75 кг/мм2.
Недостаток применения ферросплавов заключается в их дороговизне.
Изучение окалины в виде отходов кузнечнопрессового и прокатного производств показало, что в ее состав входит хром, ванадий, марганец и силиций в виде оксидов, никель - в металлическом состоянии.
С целью снижения стоимости термитной смеси, уменьшения расхода ферросплавов, было предложено вводить в ее состав легирующие добавки в виде окалины, взятой после ковки и прокатки заготовок из легированных сталей.
Результаты исследования показали, что введение в состав термитной реакционной смеси легирующих добавок в виде окалины не только повышает экономичность за счет сокращения или полного отказа от дорогостоящих ферросплавов, но и существенно повышает качество выплавляемой стали за счет лучшего распределения добавок в ее структуре, сокращения потерь легирующих элементов при уносе со шлаком.
Ниже приведены примеры предложенных в изобретении алюминотермитных реакционных смесей для сварки железнодорожных рельсов методом промежуточного литья в процентном соотношении компонентов, с указанием их вида и состояния, гранулометрического состава.
Смесь 1
Оксиды железа, 65-70%, в полном объеме модифицированные прокаливанием при температуре в интервале 150-1000°С с дополнительной продувкой воздухом, и с размером частиц порядка 0,1-5,0 мм.
Металлический алюминий, 15-20%, в виде частиц размером 1-1,5 мм.
Легирующие добавки, 5-10%, ферросплавы в виде гранул размером 1-5 мм.
Стальной наполнитель, 5-10%, в виде частиц размером 1-5 мм.
Смесь 1 обеспечивает получение термитного металла высокого качества для сварки железнодорожных рельсов с использованием окалины в виде отходов металлургических и машиностроительных предприятий, что экономически выгодно.
Смесь 2.
Оксиды железа, 65-70%, в полном объеме модифицированные прокаливанием при температуре в интервале 150-1000°С с дополнительной продувкой воздухом и однородным по составу размером частиц порядка 3,5 мм.
Металлический алюминий, 15-20%, в виде частиц размером 1,0-1,5 мм.
Легирующие добавки, 5-10%, ферросплавы в виде гранул размером 1-5 мм.
Стальной наполнитель, 5-10%, в виде частиц размером 1-5 мм.
Смесь 2 обеспечивает стабильность протекания алюминотермитной химической реакции и повторяемость ее параметров, что позволяет получать термитную сталь высокого и стабильного качества.
При включении в рецептуру других размеров однородных частиц оксидов железа из диапазона 0,1-5,0 мм, обеспечит управление параметрами:
скоростью реакции и временем выплавки стали, от которого зависит ее качество и качество сварки рельсов.
Смесь 3.
Оксиды железа, 65-70%, в полном объеме модифицированные прокаливанием при температуре в интервале 150-1000°С с дополнительной продувкой воздухом и однородным по составу размером частиц порядка 3,5 мм.
Металлический алюминий, 15-20%, в виде частиц размером 0,1-1,5 мм.
Легирующие добавки, 5-10%, ферросплавы в виде гранул размером 1-5 мм.
Стальной наполнитель, 5-10%, в виде частиц размером 1-5 мм.
Все компоненты размещены в виде равномерной связнодисперсной структурированной системы.
Смесь 3 содержит все компоненты в виде равномерной связнодисперсной структурированной системы, что обеспечивает наилучшие условия протекания химической реакции и полноту восстановления железа из окислов, ее стабильность и повторяемость, что гарантирует получение термитной стали высокого качества, надежность и долговечность сварного соединения рельсов, выполненного методом промежуточного литья.
Смесь 4.
Оксиды железа, 65-70%, в полном объеме модифицированные прокаливанием при температуре в интервале 150-1000°С с дополнительной продувкой воздухом и однородным по составу размером частиц порядка 3,5 мм.
Металлический алюминий, 15-20%, двух фракционных составов: в виде пудры с частицами алюминия в виде слоистой структуры с частицами пластинчатой формы в количестве 8-12% (размер частиц 0,05 мм и менее) и остальное в виде порошка с частицами закругленной каплевидной формы (размером 1,0-1,5 мм):
Легирующие добавки, 5-10%, ферросплавы в виде гранул размером 1-5 мм.
Стальной наполнитель, 5-10%, в виде частиц размером 1-5 мм.
Все компоненты размещены в виде равномерной связнодисперсной структурированной системы.
Смесь 4 обеспечивает инициирование и практически одновременное протекание химической реакции в объеме смеси, ее повторяемость за счет создания равномерной волны горения с постоянным температурным профилем благодаря добавке алюминия в виде пудры, что существенно повышает качество и стабильность выплавляемой стали для сварки железнодорожных рельсов.
Смесь 5.
Оксиды железа, 60-65%, в полном объеме модифицированные прокаливанием при температуре в интервале 150-1000°С с дополнительной продувкой воздухом и однородным по составу размером частиц порядка 3,5 мм.
Металлический алюминий, 15-20%, двух фракционных составов: в виде пудры с частицами алюминия в виде слоистой структуры с частицами пластинчатой формы в количестве 8-12% (размер частиц 0,05 мм и менее) и остальное в виде порошка с частицами закругленной каплевидной формы (размером 1,0-1,5 мм).
Легирующие добавки, 10-15%, окалина в виде отходов кузнечнопрессового производства или прокатки заготовок из легированной стали с частицами размером 1-5 мм.
Стальной наполнитель, 5-10%, в виде частиц размером 1-5 мм.
Все компоненты размещены в виде равномерной связнодисперсной структурированной системы.
Смесь 5, в которой взамен дорогостоящих ферросплавов применены легирующие добавки в виде окалины из отходов промышленного производства и передела легированной стали, обладает меньшей стоимостью и обеспечивает получение качественной стали для сварки железнодорожных рельсов методом промежуточного литья за счет лучшего распределения легирующих добавок, сокращения их потери при уносе со шлаком, повышает экономичность сварки.
Смесь 6.
Оксиды железа, 60-65%, в полном объеме модифицированные прокаливанием при температуре в интервале 150-1000°С с дополнительной продувкой воздухом и однородным по составу размером частиц порядка 3,5 мм.
Металлический алюминий, 15-20%, двух фракционных составов: в виде пудры с частицами алюминия в виде слоистой структуры с частицами пластинчатой формы в количестве 8-12% (размер частиц 0,05 мм и менее) и остальное в виде порошка с частицами закругленной каплевидной формы (размером 1,0-1,5 мм).
Легирующие добавки, 10-15%, окалина в виде отходов после ковки заготовок из легированной стали с частицами размером 1-5 мм.
Стальной наполнитель, 5-10%, в виде частиц размером 1-5 мм.
Все компоненты размещены в виде равномерной связнодисперсной структурированной системы, которая вакуумирована в эластичной воздухонепроницаемой упаковке.
Смесь 6 обладает повышенными качествами для длительного хранения и транспортировки за счет использования фактора структурно-механической стабилизации путем вакуумирования готовой смеси в эластичной упаковке.
Смесь сохраняет длительное время, включая транспортировку, все параметры, обеспечивающие получение качественной стали для сварки железнодорожных рельсов методом промежуточного литья.
Пример приготовления алюминотермитной реакционной смеси для сварки железнодорожных рельсов методом промежуточного литья показан на принципиальной технологической схеме (Фиг.1).
В состав производственной линии входит следующее оборудование для выполнения технологических операций: бункеры накопительные исходного сырья - металлического алюминия крупной фракции 1, мелкой фракции 2, окалины легирующих элементов 3, стального наполнителя 4, оксидов железа 5, транспортер 6, бункеры загрузочные 7, измельчитель молотковый 8, сепаратор магнитный 9, контейнеры технологические 10, питатель 11, печь барабанная проходная 12, вентилятор 13, сито вибрационное 14, смеситель 15, агрегат фасовочный 16, установка вакуумирования с аппаратом для герметизации сваркой полимерной упаковки 17.
При приготовлении алюминотермитной реакционной смеси для сварки железнодорожных рельсов выполняют следующие операции. Бункеры накопительные 1-5 заполняют по назначению исходным сырьем. Оксиды железа из бункера 5 транспортером 6 направляют в загрузочный бункер 7 молоткового измельчителя 8, где происходит их переработка. Измельченные до однородного по размеру частиц состояния оксиды железа поступают в загрузочный бункер 7 магнитного сепаратора 9. Отходы сепарации сбрасывают в контейнер 10, а отсепарированный продукт через загрузочный бункер 7 поступает в питатель 11 барабанной проходной печи 12, где происходит процесс модификация оксидов железа прокаливанием при дополнительной подаче воздуха вентилятором 13. Из барабанной проходной печи модифицированные оксиды железа через загрузочный бункер 7 поступают в вибрационное сито 14, где осуществляется дополнительное фракционирование и повышение однородности по размерам модифицированных оксидов железа, а отсев удаляется в контейнеры 10.
Готовый для рецептуры оксид железа направляют в смеситель 15, куда одновременно добавляют расчетные количества остальных компонентов смеси из накопительных бункеров 1-4. В смесителе производят процесс образования связнодисперсной структурированной системы, которая представляет собой готовую смесь. Из смесителя готовая смесь поступает в фасовочный агрегат 16, а затем в вакуумный пресс, где с помощью вакуума происходит стабилизация дисперсной системы в эластичной воздухонепроницаемой упаковке, что исключает расслоение компонентов при транспортировке потребителю, обеспечивает стабильность и качество смеси.
В рамках патентуемого изобретения возможны и другие компоновки технологического оборудования.
Применение указанных смесей для термитной сварки рельсов методом промежуточного литья подтвердило, что они обеспечивают получение стали высокого качества, близкой по химическому составу и прочностным характеристикам к металлу соединяемых рельсов.
Так, например, результаты испытаний показали, что значения прочности нескольких десятков тысяч сварных швов, например, для рельсов Р65, уложенных в путях общего пользования РЖД России, по контролируемой разрушающей нагрузке в зоне растяжения подошвы испытываемых натурных образцов на пролете 1 м стабильны и превышают нормируемый показатель 1340 кН.
Анализ промышленных испытаний на железных дорогах в различных климатических зонах подтвердил, что предложенные алюминотермитные реакционные смеси для сварки железнодорожных рельсов методом промежуточного литья обеспечивают повторяемость результатов по химическому составу стали сварного шва и его прочности, позволяют управлять параметрами алюминотермитной химической реакции, что дает возможность выполнять надежную сварку рельсов с различным химическим составом.
Использование для приготовления смесей промышленных отходов обычной железной и легированной окалины, обеспечение сохранения их параметров при транспортировке к месту сварки, за счет исключения расслоения, позволяет достичь поставленную задачу и приносит существенный экономический эффект.
Claims (9)
1. Алюминотермитная реакционная смесь для сварки железнодорожных рельсов методом промежуточного литья, содержащая в стехиометрическом соотношении оксиды железа в виде промышленных отходов, металлический алюминий в качестве восстановителя, легирующие добавки в виде ферросплавов и металлов и стальной наполнитель, отличающаяся тем, что в качестве оксидов железа она содержит окалину, модифицированную в полном объеме прокаливанием при температуре в интервале 150-1000°С с одновременной продувкой воздухом, при этом все компоненты смеси перемешаны до равномерного распределения компонентов в объеме смеси и образования связнодисперсной структурированной системы, которая стабилизирована путем вакуумирования в эластичной воздухонепроницаемой упаковке.
2. Смесь по п.1, отличающаяся тем, что она содержит окалину с однородными по размеру частицами, выбранными из диапазона частиц с размером 0,1-5 мм, обеспечивающими заданную скорость реакции и интервал времени для выплавки стали.
3. Смесь по п.1, отличающаяся тем, что она содержит металлический алюминий двух фракций в виде пудры в количестве 8-12 мас.% и в виде порошка - остальное.
4. Смесь по п.1, отличающаяся тем, что в качестве легирующих добавок она содержит окалину, взятую после ковки или прокатки заготовок из легированной стали.
5. Способ приготовления алюмотермитной реакционной смеси для сварки железнодорожных рельсов методом промежуточного литья, включающий смешивание в стехиометрическом соотношении оксидов железа в виде окалины, металлического алюминия в качестве восстановителя, легирующих добавок в виде ферросплавов и металлов и стального наполнителя, отличающийся тем, что перед смешиванием окалину модифицируют в полном объеме прокаливанием при температуре в интервале 150-1000°С с одновременной продувкой воздухом, смешивание проводят до равномерного распределения компонентов в объеме смеси и образования связнодисперсной структурированной системы и осуществляют стабилизацию связнодисперсной структурированной системы путем вакуумирования в эластичной воздухонепроницаемой упаковке.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что используют окалину с однородными по размеру частицами, выбранными из диапазона частиц с размером 0,1-5 мм.
7. Способ по п.5, отличающийся тем, что используют металлический алюминий двух фракций в виде пудры в количестве 8-12 мас.% и в виде порошка - остальное.
8. Способ по п.5, отличающийся тем, что в качестве легирующих добавок в смесь вводят окалину, взятую после ковки или прокатки заготовок из легированной стали.
9. Технологическая линия для приготовления алюмотермитной реакционной смеси для сварки железнодорожных рельсов методом промежуточного литья, содержащая накопительный бункер для оксидов железа в виде окалины, связанный транспортером с измельчителем окалины, магнитный сепаратор, печь прокаливания с вентилятором, вибрационное сито для фракционирования модифицированной окалины, смеситель для образования готовой смеси в виде связнодисперсной структурированной системы, фасовочный агрегат с вакуумным прессом для вакуумирования воздухопроницаемой упаковки с готовой смесью и аппаратом для герметизации указанной упаковки, при этом смеситель связан с накопительными бункерами для металлического алюминия крупной фракции и мелкой фракции, легирующих добавок в виде окалины и стального наполнителя.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010133287/02A RU2446928C1 (ru) | 2010-08-10 | 2010-08-10 | Алюминотермитная реакционная смесь для сварки железнодорожных рельсов методом промежуточного литья |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010133287/02A RU2446928C1 (ru) | 2010-08-10 | 2010-08-10 | Алюминотермитная реакционная смесь для сварки железнодорожных рельсов методом промежуточного литья |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2446928C1 true RU2446928C1 (ru) | 2012-04-10 |
Family
ID=46031593
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010133287/02A RU2446928C1 (ru) | 2010-08-10 | 2010-08-10 | Алюминотермитная реакционная смесь для сварки железнодорожных рельсов методом промежуточного литья |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2446928C1 (ru) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2578271C1 (ru) * | 2014-10-08 | 2016-03-27 | Александр Сергеевич Козлов | Алюмотермитная смесь для сварки стальных элементов и способ алюмотермитной сварки стальных элементов |
| RU2684656C1 (ru) * | 2018-02-05 | 2019-04-11 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Петербургский государственный университет путей сообщения Императора Александра I" ФГБОУ ВО ПГУПС | Термоизоляционная масса |
| RU2685453C1 (ru) * | 2018-07-12 | 2019-04-18 | Общество с ограниченной ответственностью "ПроТермит" | Способ приготовления термитной смеси для сварки рельсов методом промежуточного литья |
| RU2685454C1 (ru) * | 2018-07-12 | 2019-04-18 | Общество с ограниченной ответственностью "ПроТермит" | Технологическая линия для приготовления термитной смеси для сварки рельсов методом промежуточного литья |
| RU2783434C1 (ru) * | 2022-04-12 | 2022-11-14 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский государственный индустриальный университет", ФГБОУ ВО "СибГИУ" | Термитная реакционная смесь для сварки железнодорожных рельсов |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB568453A (en) * | 1942-09-30 | 1945-04-05 | Ind De L Aluminium Sa | An improved method of welding metal bodies |
| GB581888A (en) * | 1941-11-14 | 1946-10-29 | Pierre Adeline | Improvements in the production of steel and alloys |
| GB1223977A (en) * | 1968-11-12 | 1971-03-03 | Goldschmidt Ag Th | Aluminothermic reaction mixture |
| US4033502A (en) * | 1975-06-26 | 1977-07-05 | Rothchild Ronald D | Economical and laborsaving reinforcing bar coupler |
| GB1522956A (en) * | 1975-10-28 | 1978-08-31 | Goricon Metallurg Services | Method of reinforcing or repairing a metal body |
| SU900978A1 (ru) * | 1980-04-11 | 1982-01-30 | Челябинский государственный институт по проектированию металлургических заводов "Челябгипромез" | Установка дл приготовлени многокомпонентных порошковых смесей |
| SU1503997A1 (ru) * | 1987-06-09 | 1989-08-30 | Белорусское республиканское научно-производственное объединение порошковой металлургии | Автоматизированна лини приготовлени многокомпонентных порошковых смесей |
| RU2353489C1 (ru) * | 2007-07-18 | 2009-04-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Алтайский государственный технический университет им. И.И. Ползунова" (АлтГТУ) | Способ сварки металлов |
-
2010
- 2010-08-10 RU RU2010133287/02A patent/RU2446928C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB581888A (en) * | 1941-11-14 | 1946-10-29 | Pierre Adeline | Improvements in the production of steel and alloys |
| GB568453A (en) * | 1942-09-30 | 1945-04-05 | Ind De L Aluminium Sa | An improved method of welding metal bodies |
| GB1223977A (en) * | 1968-11-12 | 1971-03-03 | Goldschmidt Ag Th | Aluminothermic reaction mixture |
| US4033502A (en) * | 1975-06-26 | 1977-07-05 | Rothchild Ronald D | Economical and laborsaving reinforcing bar coupler |
| GB1522956A (en) * | 1975-10-28 | 1978-08-31 | Goricon Metallurg Services | Method of reinforcing or repairing a metal body |
| SU900978A1 (ru) * | 1980-04-11 | 1982-01-30 | Челябинский государственный институт по проектированию металлургических заводов "Челябгипромез" | Установка дл приготовлени многокомпонентных порошковых смесей |
| SU1503997A1 (ru) * | 1987-06-09 | 1989-08-30 | Белорусское республиканское научно-производственное объединение порошковой металлургии | Автоматизированна лини приготовлени многокомпонентных порошковых смесей |
| RU2353489C1 (ru) * | 2007-07-18 | 2009-04-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Алтайский государственный технический университет им. И.И. Ползунова" (АлтГТУ) | Способ сварки металлов |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2578271C1 (ru) * | 2014-10-08 | 2016-03-27 | Александр Сергеевич Козлов | Алюмотермитная смесь для сварки стальных элементов и способ алюмотермитной сварки стальных элементов |
| RU2684656C1 (ru) * | 2018-02-05 | 2019-04-11 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Петербургский государственный университет путей сообщения Императора Александра I" ФГБОУ ВО ПГУПС | Термоизоляционная масса |
| RU2685453C1 (ru) * | 2018-07-12 | 2019-04-18 | Общество с ограниченной ответственностью "ПроТермит" | Способ приготовления термитной смеси для сварки рельсов методом промежуточного литья |
| RU2685454C1 (ru) * | 2018-07-12 | 2019-04-18 | Общество с ограниченной ответственностью "ПроТермит" | Технологическая линия для приготовления термитной смеси для сварки рельсов методом промежуточного литья |
| RU2783435C1 (ru) * | 2022-02-25 | 2022-11-14 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский государственный индустриальный университет", ФГБОУ ВО "СибГИУ" | Термитная реакционная смесь для сварки железнодорожных рельсов |
| RU2783434C1 (ru) * | 2022-04-12 | 2022-11-14 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский государственный индустриальный университет", ФГБОУ ВО "СибГИУ" | Термитная реакционная смесь для сварки железнодорожных рельсов |
| RU2785707C1 (ru) * | 2022-04-12 | 2022-12-12 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский государственный индустриальный университет", ФГБОУ ВО "СибГИУ" | Термитная реакционная смесь для сварки железнодорожных рельсов |
| RU2797469C1 (ru) * | 2022-08-23 | 2023-06-06 | Александр Сергеевич Козлов | Алюмотермитная смесь для сварки металлических элементов |
| RU2835060C1 (ru) * | 2024-04-10 | 2025-02-21 | Андрей Анатольевич Головачев | Способ приготовления алюминотермитной смеси для сварки рельсов методом промежуточного литья и алюминотермитная смесь, изготовленная этим способом |
| RU2850940C1 (ru) * | 2025-10-03 | 2025-11-17 | Общество с ограниченной ответственностью "КОВЧЕГ" | Способ изготовления алюмотермитной смеси для сварки стальных элементов |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US11666970B2 (en) | Systems and methods for continuous production of gas atomized metal powders | |
| JP2009530492A5 (ru) | ||
| RU2446928C1 (ru) | Алюминотермитная реакционная смесь для сварки железнодорожных рельсов методом промежуточного литья | |
| JPH06145836A (ja) | アルミニウム滓を利用した合金の製法 | |
| Zheng et al. | Effect of reduction parameters on the size and morphology of the metallic particles in carbothermally reduced stainless steel dust | |
| US1869925A (en) | Article for introducing materials in a metallurgical bath | |
| RU2578271C1 (ru) | Алюмотермитная смесь для сварки стальных элементов и способ алюмотермитной сварки стальных элементов | |
| JP2018513921A (ja) | 鉄−ケイ素−アルミニウム合金の製造方法 | |
| JP5910069B2 (ja) | 脱硫剤及びその脱硫剤を用いた溶銑の脱硫処理方法、並びに、耐火物を併用した溶銑の脱硫処理方法 | |
| RU2335564C2 (ru) | Высокотитановый ферросплав, получаемый двухстадийным восстановлением из ильменита | |
| RU2612246C1 (ru) | Способ выплавки стали в кислородном конвертере | |
| JP6026210B2 (ja) | 金属の還元精錬方法 | |
| JP2003013125A (ja) | 粒状金属鉄およびその製法 | |
| US7731778B2 (en) | Scrap bale for steel making process | |
| JP2654335B2 (ja) | メタロサーミック反応混合物 | |
| Safronov et al. | SHS ferroaluminum obtained from the disperse waste of engineering | |
| JP7537471B2 (ja) | 鉄分の回収方法 | |
| RU2228377C2 (ru) | Брикет для металлургического передела | |
| RU2813429C1 (ru) | Способ получения жидкого чугуна из продукта dri | |
| JP2010202909A (ja) | 金属チタン製造方法 | |
| US2991174A (en) | Process of producing chromium steel | |
| JP2018150565A (ja) | 粉体原料の使用方法及び溶融金属の溶製方法 | |
| US141419A (en) | Improvement in the manufacture of manganese, ferro-manganese, and spiegeleisen | |
| WO2007008181A2 (en) | Manufacturing method for complex steel deoxidizer | |
| Ikornikov et al. | MILL SCALE WASTE REPROCESSING BY CENTRIFUGAL METALLOTHERMIC SHS FOR PRODUCTION OF CAST FERROALLOYS Fe−(Si; Si–Al; B; B–Al) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20120811 |