RU2337978C2 - Agglomerate production method - Google Patents
Agglomerate production method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2337978C2 RU2337978C2 RU2006141104A RU2006141104A RU2337978C2 RU 2337978 C2 RU2337978 C2 RU 2337978C2 RU 2006141104 A RU2006141104 A RU 2006141104A RU 2006141104 A RU2006141104 A RU 2006141104A RU 2337978 C2 RU2337978 C2 RU 2337978C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- mixture
- scrap
- aggloburden
- sinter
- agglomerate
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 69
- 239000008188 pellet Substances 0.000 claims abstract description 25
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N Magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 claims abstract description 14
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000010878 waste rock Substances 0.000 claims abstract description 6
- -1 and also flux Substances 0.000 claims abstract description 4
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims abstract description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 25
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 25
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 24
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 7
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 claims description 4
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 claims description 3
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 abstract description 15
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 abstract description 4
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 abstract 2
- LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N iron(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Fe+3].[Fe+3] LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- NDLPOXTZKUMGOV-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoferriooxy)iron hydrate Chemical compound O.O=[Fe]O[Fe]=O NDLPOXTZKUMGOV-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 14
- 230000008859 change Effects 0.000 description 9
- 239000000306 component Substances 0.000 description 9
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 description 6
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000006399 behavior Effects 0.000 description 2
- 244000309464 bull Species 0.000 description 2
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 2
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 2
- 238000005453 pelletization Methods 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 2
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 230000016571 aggressive behavior Effects 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 238000001311 chemical methods and process Methods 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001687 destabilization Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000009776 industrial production Methods 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N iron(II,III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]O[Fe]=O SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 210000003041 ligament Anatomy 0.000 description 1
- 238000007885 magnetic separation Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- MYWUZJCMWCOHBA-VIFPVBQESA-N methamphetamine Chemical compound CN[C@@H](C)CC1=CC=CC=C1 MYWUZJCMWCOHBA-VIFPVBQESA-N 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 150000004760 silicates Chemical class 0.000 description 1
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области черной металлургии и направлено на получение агломерата заданных свойств, в том числе при проплавке его в доменной печи совместно с окатышами.The invention relates to the field of ferrous metallurgy and is directed to obtaining an agglomerate of predetermined properties, including when it is smelted in a blast furnace together with pellets.
Известен способ производства агломерата с применением в шихте конвертерного шлака (Н.Д.Прядко, В.И.Чикуров, Н.П.Запорожец и др. // Агломерация шихты с применением отвального конвертерного шлака. - Бюл. ЦНИИИ и ТСИ ЧМ, 1984, №21, с.29-31). В способе рассматривается только снижение содержания мелочи в исходном агломерате и на этом основании прогнозируется экономия кокса в доменной плавке. Этого может не произойти, если ухудшатся свойства железорудной части доменной шихты при восстановительно-тепловой обработке.A known method for the production of sinter using batch converter slag (N.D. Pryadko, V.I. Chikurov, N.P. Zaporozhets, etc. // Agglomeration of the charge using dump converter slag. - Bull. Central Research Institute and TSI World Cup, 1984 , No. 21, p.29-31). In the method, only a reduction in the fines content in the initial sinter is considered and, on this basis, coke savings in blast-furnace smelting are predicted. This may not happen if the properties of the iron ore part of the blast furnace charge deteriorate during heat-reduction treatment.
Наиболее близким к заявляемому является способ, в котором в аглошихту вводят сталеплавильный шлак, а его расход устанавливают в зависимости от основности и температуры спекания агломерата (С.В.Смирнов, В.А.Куксенко, Н.В.Игнатов и др. Способ агломерации. Авт. свид. СССР №1488334, С22В 1/24. Опубл. 23.06.89. Бюл. №23).Closest to the claimed is a method in which steel smelting slag is introduced into the sinter charge, and its consumption is set depending on the basicity and sintering temperature of the sinter (S.V. Smirnov, V.A. Kuksenko, N.V. Ignatov and others. Agglomeration method Auth. Certificate of the USSR No. 1488334, C22B 1/24. Publish. 23.06.89. Bull. No. 23).
В данном способе также не рассматривается поведение железорудных материалов в доменной печи, а оценивается только изменение прочности агломерата и экономия флюса. Недостатком способа является то, что агломерат рассматривается как самостоятельное сырье для выплавки чугуна, в то время как спек основностью выше определенного предела не может быть проплавлен на "самоплавких" шлаках без использования его в смеси с менее офлюсованными железорудными материалами, например окатышами. Способ не является универсальным с точки зрения использования аглошихт отличного от него состава. В частности, в нем рассматривается использование отдельно конвертерного или мартеновского шлака, в то время как их целесообразно использовать совместно. Кроме того, не рассматривается вопрос использования шлаков в зависимости от состава железорудной части шихты.This method also does not consider the behavior of iron ore materials in a blast furnace, but only the change in the strength of the sinter and the saving of flux are evaluated. The disadvantage of this method is that the agglomerate is considered as an independent raw material for the smelting of cast iron, while the cake with a basicity above a certain limit cannot be melted on "self-melting" slags without using it in a mixture with less fluxed iron ore materials, such as pellets. The method is not universal in terms of using sintering materials of a different composition. In particular, it considers the use of separately converter or open-hearth slag, while it is advisable to use them together. In addition, the issue of the use of slag is not considered, depending on the composition of the iron ore part of the charge.
В аглодоменном производстве управляющим фактором стабилизации хода доменной плавки является выбор состава аглошихты и производным от нее качеством агломерата, поскольку аглофабрики входят в состав комбинатов с полным металлургическим циклом, а окатыши производятся на автономных фабриках окомкования, имеющих нескольких потребителей, и поэтому химический состав и свойства продукта являются неизменными. Управление составом аглошихты и свойствами агломерата важно и с точки зрения возможных изменений условий поставки окатышей и их доли в смеси с агломератом в доменной шихте.In sintering production, the controlling factor in stabilizing the course of blast furnace smelting is the choice of sinter charge composition and the sinter quality derived from it, since sinter plants are part of plants with a full metallurgical cycle, and pellets are produced in autonomous pelletizing factories with several consumers, and therefore the chemical composition and properties of the product are unchanged. The control of the composition of the sinter charge and the properties of the sinter is important from the point of view of possible changes in the conditions for the supply of pellets and their share in the mixture with sinter in the blast furnace charge.
На металлургическом комбинате, имеющем в своем составе сталеплавильный передел, образуются конвертерные и мартеновские шлаки либо последние, в значительном количестве накопленные в отвалах. Эти продукты являются ценным вторичным сырьем для агломерационного производства, поскольку содержат флюсующие компоненты, железо и марганец.At the metallurgical plant, which incorporates a steel-smelting redistribution, converter and open-hearth slag or the latter, which are accumulated in dumps in a significant amount, are formed. These products are a valuable secondary raw material for sinter production, since they contain fluxing components, iron and manganese.
Конвертерный шлак после дробления и сортировки используется непосредственно в доменной печи (фракция крупнее 10 мм) и в аглошихте (фракция 0-10 мм). Кроме того, смесь сталеплавильных шлаков после дробления и магнитной сепарации используется в виде сталеплавильного скрапа с повышенным содержанием железа, в том числе металлического, также в доменной и агломерационной шихте. Использование конвертерного шлака (КШ) и сталеплавильного скрапа (СС) в аглошихте в сочетании с ее железорудными составляющими различного состава представляют собой важный фактор управления металлургическими свойствами агломерата - исходными и высокотемпературными. Это является инструментом получения прочного агломерата и достижения стабилизации свойств смеси агломерата и окатышей при восстановительно-тепловой обработке независимо от соотношения окускованных материалов в доменной шихте.After crushing and sorting, converter slag is used directly in a blast furnace (fraction larger than 10 mm) and in sinter charge (fraction 0-10 mm). In addition, the mixture of steelmaking slag after crushing and magnetic separation is used in the form of steelmaking scrap with a high content of iron, including metal, also in the blast furnace and sinter mixture. The use of converter slag (KS) and steel scrap (SS) in the sinter charge in combination with its iron ore components of various compositions are an important factor in controlling the metallurgical properties of the sinter - initial and high temperature. This is a tool for obtaining durable agglomerate and achieving stabilization of the properties of a mixture of agglomerate and pellets during heat-reduction treatment, regardless of the ratio of the agglomerated materials in the blast furnace charge.
Техническим результатом использования изобретения является стабилизация высокотемпературных свойств смеси агломерата и окатышей, что позволяет снизить резерв тепла в горне доменной печи и сэкономить кокс, а также предшествующая этому экономия твердого топлива на стадии производства агломерата и повышение прочности последнего.The technical result of the use of the invention is the stabilization of the high-temperature properties of a mixture of agglomerate and pellets, which allows to reduce the heat reserve in the furnace of the blast furnace and save coke, as well as the previous solid fuel economy at the stage of sinter production and increase the strength of the latter.
Предлагаемый способ производства агломерата, проплавляемого в доменной печи в смеси с окатышами на шлаках заданного состава, из шихты, содержащей в рудной части железорудные концентраты, состоящие из оксидов железа и пустой породы, а также флюс, топливо и железо-флюссодержащие отходы металлургического производства, отличается от известного способа тем, что в качестве упомянутых отходов используют шлаково-скраповую смесь, полученную из предварительно смешиваемых конвертерного шлака и сталеплавильного скрапа, при этом соотношение конвертерного шлака и сталеплавильного скрапа в смеси устанавливают равным 60:40%, 50:50% и 40:60% соответственно при основности агломерата и доле концентрата с магнезиальной пустой породой в смеси с концентратом с кремнеземистой пустой породой в интервалах 1,25 -1,40 ед. и 30-35%, 1,41-1,65 ед. и 36-45%, 1,66-1,80 ед. и 46-50%. При этом шлаково-скраповую смесь используют в количестве 30-70 кг/т агломерата со снижением расхода агломерационного топлива в эквиваленте 0,04-0,05% содержания углерода в шихте на каждые 10 кг/т агломерата увеличения доли шлаково-скраповой смеси в ней.The proposed method for the production of sinter, smelted in a blast furnace in a mixture with pellets on slags of a given composition, from a charge containing iron ore concentrates in the ore part, consisting of iron oxides and waste rock, as well as flux, fuel and iron-flux-containing metallurgical waste, is different from the known method in that as the mentioned waste, a slag-scrap mixture obtained from pre-mixed converter slag and steel-smelting scrap is used, the ratio of the slag and steel scrap in the mixture are set to 60: 40%, 50: 50% and 40: 60%, respectively, with the basicity of the sinter and the proportion of concentrate with magnesian gangue mixed with concentrate with siliceous gangue in the range 1.25 -1, 40 units and 30-35%, 1.41-1.65 units. and 36-45%, 1.66-1.80 units. and 46-50%. In this case, the slag-scrap mixture is used in an amount of 30-70 kg / t of sinter with a decrease in the consumption of sinter fuel in the equivalent of 0.04-0.05% of the carbon content in the charge for every 10 kg / t of sinter, increase the proportion of slag-scrap mixture in it .
В обоснование параметров способа положены эксперименты по получению агломерата в лабораторных спеканиях, оценке прочностных свойств спека и высокотемпературных свойств смеси полученного агломерата и окатышей промышленного производства, проплавляющихся в доменной плавке.The method parameters are substantiated by experiments to obtain agglomerate in laboratory sintering, to evaluate the strength properties of sinter and high-temperature properties of a mixture of the obtained agglomerate and pellets of industrial production, melted in blast furnace smelting.
Как один из отличительных признаков способа решен вопрос о технологии ввода КШ и СС в аглошихту. Спекания проведены при расходе КШ и СС в сумме 50 кг/т агломерата основности 1,55 ед. и доле ковдорского концентрата с магнезиальной пустой породой в железорудной части аглошихты 41%.As one of the distinguishing features of the method, the issue of the technology for introducing KS and SS into the sinter charge is solved. Sintering was carried out at a flow rate of KS and SS in the amount of 50 kg / t sinter of basicity of 1.55 units. and the share of Kovdor concentrate with magnesian gangue in the iron ore part of sinter charge is 41%.
При вводе в шихту в процессе ее смешивания и окомкования КШ и СС раздельно показатель прочности агломерата по стандарту ИСО 3271 (выход фракции + 6.3 мм) составил 72,8%, а при вводе их в смеси - 75,0%, что объясняется снижением многофазности минералогического состава спека при тесном физическом контакте разнородных составляющих шихты и подтверждает необходимость предварительного смешивания КШ и СС.When KS and SS are introduced into the mixture during mixing and pelletizing, the agglomerate strength separately according to ISO 3271 (fraction yield + 6.3 mm) was 72.8%, and when introduced into the mixture, it was 75.0%, which is explained by a decrease in multiphase the mineralogical composition of the cake with close physical contact of the heterogeneous components of the charge and confirms the need for preliminary mixing of KS and SS.
При определении параметров достижения положительного эффекта в предлагаемом способе использовали типичные шихтовые материалы для агломерации, а также окатыши постоянного состава. Состав компонентов аглошихты, представляющих ее рудно-шлаковую часть, и окатышей приведен в табл.1.When determining the parameters for achieving a positive effect in the proposed method used typical charge materials for agglomeration, as well as pellets of constant composition. The composition of the components of the sinter charge, representing its ore-slag part, and pellets are given in table 1.
Составом аглошихты обеспечивали получение агломерата в пределах основности по CaO/SiO2 1,25-1,80 ед. при различном содержании в рудной части аглошихты концентратов с магнезиальной (концентрат - 1) и кислой (концентрат - 2) пустой породой.The composition of the sinter charge ensured the production of sinter within the basicity of CaO / SiO 2 1.25-1.80 units with different contents in the ore part of sinter charge of concentrates with magnesia (concentrate - 1) and acid (concentrate - 2) waste rock.
Частично офлюсование шихты производили шлаково-скраповой смесью, доофлюсование до заданной основности производили рядовым известняком. Расход коксовой мелочи на спекание был постоянным - 56,0 кг/т агломерата (3,10% углерода в шихте).Partially fluxing of the charge was carried out with a slag-scrap mixture, re-fluxing to a given basicity was carried out with ordinary limestone. The consumption of coke breeze for sintering was constant - 56.0 kg / t sinter (3.10% carbon in the charge).
Основанием для выбора параметров способа являются как направленная организация процессов минералообразования при спекании агломерата, отражающихся на его прочности, так и технологические аспекты, связанные с возможными перешихтовками при относительно высокочастотных колебаниях соотношения агломерат:окатыши в доменной шихте, но необходимостью сохранения стабильными положения нижней границы зоны "когезии" в печи и процессов первичного шлакообразования.The basis for choosing the process parameters is both the directed organization of mineral formation processes during sintering of the agglomerate, which are reflected in its strength, and the technological aspects associated with possible regrinding with relatively high-frequency fluctuations in the ratio of agglomerate: pellets in the blast furnace charge, but the need to maintain the stable position of the lower boundary of the zone cohesion "in the furnace and processes of primary slag formation.
В качестве управляющего фактора в данном способе принято воздействие на свойства агломерата посредством изменения состава аглошихты регулированием одного из ее компонентов, а именно шлаково-скраповой смеси.As a controlling factor in this method, the effect on the properties of the sinter by changing the composition of the sinter charge by adjusting one of its components, namely the slag-scrap mixture, is taken.
Минералогия агломерата и, естественно, его свойства, изменяется по мере изменения его химического состава и, прежде всего, основности и содержания магнезии. Агломерат основностью 1,25-1,40 ед. в основном состоит из магнетита и связки из оливинов, при основности 1,41-1,65 ед. в связке проявляется многофазность и подверженные полиморфному превращению силикаты, при основности выше 1,65 ед. агломерат приобретает связку с участием ферритов кальция. При спекании агломерата с повышенной основностью и содержанием магнезии необходимо дополнительное тепло на разложение известняка и образование расплава из относительно тугоплавких компонентов. Организация процесса получения прочного агломерата важна с точки зрения проплавки спека в смеси с окатышами при увеличении доли последних в доменной шихте.The mineralogy of the agglomerate and, of course, its properties, changes as its chemical composition and, above all, the basicity and content of magnesia change. Agglomerate with a basicity of 1.25-1.40 units. mainly consists of magnetite and a bunch of olivines, with a basicity of 1.41-1.65 units. polyphase and silicates susceptible to polymorphic transformation are manifested in the bond, with a basicity higher than 1.65 units. the agglomerate acquires a ligament involving calcium ferrites. When sintering sinter with increased basicity and magnesia content, additional heat is necessary for the decomposition of limestone and the formation of a melt from relatively refractory components. The organization of the process of obtaining a strong agglomerate is important from the point of view of sintering sinter in a mixture with pellets with an increase in the proportion of the latter in the blast furnace charge.
По мере увеличения доли окатышей в шихте поддержание постоянного шлакового режима требует увеличения основности агломерата и содержания в нем магнезии за счет ввода в аглошихту концентрата с магнезиальной пустой породой.As the proportion of pellets in the charge increases, the maintenance of a constant slag regime requires an increase in the basicity of the sinter and the content of magnesia in it by introducing a concentrate with magnesian gangue into the sinter charge.
Определяющим фактором применения предлагаемого способа является сочетание высокотемпературных свойств агломерата и окатышей, которые при изменении расхода последних и соответствующей необходимости изменения состава агломерата не должны вызывать дестабилизацию в ходе проплавки их смеси.The determining factor in the application of the proposed method is the combination of high-temperature properties of the agglomerate and pellets, which, when the flow rate of the latter and the corresponding need to change the composition of the agglomerate should not cause destabilization during the melting of their mixture.
Выбор оптимальных параметров способа производства агломерата базируется как на показаниях исходной прочности агломерата, так и на высокотемпературных свойствах смеси агломерата и окатышей, предварительно восстановленных по стандарту ИСО 7992 и проплавленых на коксовой насадке при последующем нагреве до 1600°С, что моделирует их поведение в доменной печи и иллюстрируется данными таблицы 2.The choice of the optimal parameters of the method for the production of agglomerate is based both on the indications of the initial strength of the agglomerate and on the high-temperature properties of the mixture of agglomerate and pellets, previously restored according to ISO 7992 and melted on a coke nozzle upon subsequent heating to 1600 ° C, which simulates their behavior in a blast furnace and is illustrated by the data in table 2.
Из полученных результатов следует, что при реализации параметров способа достигается высокая прочность агломерата, а при проплавке его совместно с окатышами при изменении их доли в смеси - стабильное положение нижней границы зоны когезии в печи (температура начала фильтрации расплава), более низкая "агрессивность" расплава по отношению к огнеупорной футеровке и снижение степени прямого восстановления FeO из первично образованного шлака (опыты 1.5 и 9).From the obtained results it follows that when the method parameters are implemented, a high agglomerate strength is achieved, and when it is smelted together with pellets when their share in the mixture is changed, a stable position of the lower boundary of the cohesion zone in the furnace (melt filtration onset temperature), lower melt “aggression” with respect to refractory lining and a decrease in the degree of direct reduction of FeO from the initially formed slag (experiments 1.5 and 9).
Дополнительно исследованы прочностные свойства агломерата из аглошихты заданного состава и соотношения в ней компонентов, представленных смесью КШ и СС. Результаты спеканий при оптимальном расходе углерода в шихту представлены табл.3.Additionally, the strength properties of the sinter from a sinter charge of a given composition and the ratio of components represented by a mixture of KS and SS were investigated. The sintering results at the optimal carbon consumption in the mixture are presented in table 3.
Из полученных результатов следует, что оптимальный расход углерода в шихту при увеличении содержания шлаково-скраповой смеси в шихте снижается на каждые 10 кг/т агломерата ее ввода на:From the results it follows that the optimal consumption of carbon in the mixture with an increase in the content of slag-scrap mixture in the mixture decreases for every 10 kg / t of agglomerate of its input by:
(3,20-3,12):2=0,04%; (3,12-3,02):2=0,05%;(3.20-3.12): 2 = 0.04%; (3.12-3.02): 2 = 0.05%;
(3,18-3,10):2=0,04%; (3,10-3,00):2=0,05%.(3.18-3.10): 2 = 0.04%; (3.10-3.00): 2 = 0.05%.
Изменение расхода шлаково-скраповой смеси и повышение содержания железа металлического в ней за счет увеличения доли СС позволило повысить прочность агломерата. Это не связано с влиянием на высокотемпературные свойства смеси агломерата и окатышей, отражаемых физико-химическими процессами при их проплавке, но является важным фактором в улучшении газодинамики доменного процесса. Снижение расхода углерода в шихту не сказалось на уменьшении содержания закиси железа в агломерате, поскольку рост доли СС в шлаково-скраповой составляющей позволил использовать свойства скрапа как источника тепла за счет окисления металлического железа.The change in the consumption of the slag-scrap mixture and the increase in the metallic iron content in it due to an increase in the proportion of SS made it possible to increase the strength of the agglomerate. This is not related to the influence on the high-temperature properties of a mixture of agglomerate and pellets reflected by physical and chemical processes during their smelting, but it is an important factor in improving the gas dynamics of the blast furnace process. The decrease in carbon consumption in the charge did not affect the decrease in the content of iron oxide in the sinter, since the increase in the proportion of SS in the slag-scrap component allowed using the properties of scrap as a heat source due to the oxidation of metallic iron.
Повышение содержания марганца в доменной шихте за счет ввода шлаково-скраповой смеси в агломерат также улучшило показатели доменной плавки за счет улучшения вязкостных характеристик конечного шлака.An increase in the manganese content in the blast furnace charge due to the introduction of the slag-scrap mixture into the sinter also improved the performance of blast-furnace smelting by improving the viscosity characteristics of the final slag.
В промышленных условиях при выплавке чугуна на шлаках заданного состава (основность 1,03-1,06 ед., содержание MgO - 10,9%-11,2%) при изменении соотношения агломерат:окатыши с 75:25 до 65:35 оперативное изменение соотношения КШ:СС в шлаково-скраповой смеси в аглошихте с 60%:40% до 50%:50% позволило снизить расход кокса на 1,5 кг на тонну чугуна и уменьшить расход коксика на спекание на 1,2 кг на тонну агломерата.In industrial conditions, when smelting pig iron on slags of a given composition (basicity 1.03-1.06 units, MgO content - 10.9% -11.2%) with a change in the ratio of sinter: pellets from 75:25 to 65:35 operational a change in the KS: SS ratio in the slag-scrap mixture in the sinter charge from 60%: 40% to 50%: 50% allowed to reduce the coke consumption by 1.5 kg per ton of pig iron and reduce the consumption of coke for sintering by 1.2 kg per ton of sinter .
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006141104A RU2337978C2 (en) | 2006-11-20 | 2006-11-20 | Agglomerate production method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006141104A RU2337978C2 (en) | 2006-11-20 | 2006-11-20 | Agglomerate production method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2006141104A RU2006141104A (en) | 2008-05-27 |
| RU2337978C2 true RU2337978C2 (en) | 2008-11-10 |
Family
ID=39586264
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2006141104A RU2337978C2 (en) | 2006-11-20 | 2006-11-20 | Agglomerate production method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2337978C2 (en) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU630301A1 (en) * | 1975-11-06 | 1978-10-30 | Rostovskij Vladimir | Charge for lumping iron-containing material |
| SU1488334A1 (en) * | 1986-03-27 | 1989-06-23 | Dn Metall Inst | Pelletizing process |
| SU1608236A1 (en) * | 1989-03-22 | 1990-11-23 | Руставский металлургический завод | Charge for producing sinter cake |
| RU2248404C1 (en) * | 2003-06-24 | 2005-03-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Agglomerate manufacture process |
-
2006
- 2006-11-20 RU RU2006141104A patent/RU2337978C2/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU630301A1 (en) * | 1975-11-06 | 1978-10-30 | Rostovskij Vladimir | Charge for lumping iron-containing material |
| SU1488334A1 (en) * | 1986-03-27 | 1989-06-23 | Dn Metall Inst | Pelletizing process |
| SU1608236A1 (en) * | 1989-03-22 | 1990-11-23 | Руставский металлургический завод | Charge for producing sinter cake |
| RU2248404C1 (en) * | 2003-06-24 | 2005-03-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Agglomerate manufacture process |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2006141104A (en) | 2008-05-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102181781B (en) | Granular metallic iron | |
| CN106755656A (en) | A kind of method that slag metallurgy one-step method is reclaimed | |
| CN106755652A (en) | A kind of method that titanium-containing slag metallurgy one-step method is reclaimed | |
| US20160160302A1 (en) | Fluxing agent, process of its production, agglomeration mixture and use of slug from secondary metallurgy | |
| CN111139332B (en) | A process for mixing slag-forming material and light and thin scrap steel into furnace | |
| AU2011230263A1 (en) | Carbon-material-containing iron oxide briquette composition, method for producing same, and method for producing reduced iron using same | |
| CN106282453A (en) | A kind of method of sefstromite blast furnace process | |
| RU2241771C1 (en) | Briquette for cast iron smelting | |
| RU2399680C2 (en) | Procedure for metallisation of titanium-magnesium concentrates at production of iron pellets and titanium-vanadium slag | |
| CN102191348B (en) | Technological method and device for producing high-grade nickel and stainless steel by using oxidized pellet method | |
| JP3736500B2 (en) | Method for producing sintered ore | |
| CA3138055C (en) | Process for the smelting of a metalliferous feedstock material | |
| RU2337978C2 (en) | Agglomerate production method | |
| RU2158316C1 (en) | Method of production of wash sinter | |
| RU2410447C1 (en) | Mix material for production of manganese-containing staflux | |
| RU2157854C2 (en) | Method of production of high-ferrous sinter | |
| RU2345150C2 (en) | Charge used for agglomerate manufacture | |
| US20140060251A1 (en) | Process of the production and refining of low-carbon dri (direct reduced iron) | |
| RU2131927C1 (en) | Method of pyrometallurgical processing of vanadium-containing and iron-ore materials | |
| CN101016578B (en) | Molten steel purifying slag agent produced by blast furnace fusion method | |
| RU2353674C1 (en) | Manufacturing method of agglomerate for blast-furnace melting | |
| RU2796485C1 (en) | Charge for the production of magnesian iron flux | |
| RU2241760C1 (en) | Briquette as component of blast-furnace batch | |
| SU1696478A1 (en) | Method of melting titanium-magnetite ores in blast furnace | |
| RU2768432C2 (en) | Method for production of fluxed iron ore agglomerate |