RU2336478C2 - Печь ванюкова для плавки материалов, содержащих цветные и черные металлы - Google Patents
Печь ванюкова для плавки материалов, содержащих цветные и черные металлы Download PDFInfo
- Publication number
- RU2336478C2 RU2336478C2 RU2006107296/02A RU2006107296A RU2336478C2 RU 2336478 C2 RU2336478 C2 RU 2336478C2 RU 2006107296/02 A RU2006107296/02 A RU 2006107296/02A RU 2006107296 A RU2006107296 A RU 2006107296A RU 2336478 C2 RU2336478 C2 RU 2336478C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- furnace
- window
- melting
- melt
- walls
- Prior art date
Links
- 238000002844 melting Methods 0.000 title claims abstract description 30
- 230000008018 melting Effects 0.000 title claims abstract description 30
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 19
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 19
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims description 14
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 title claims description 6
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 4
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims abstract description 21
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract 3
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 29
- 238000005192 partition Methods 0.000 claims description 27
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 25
- 230000006378 damage Effects 0.000 abstract description 6
- 229910000863 Ferronickel Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 abstract description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 abstract description 2
- 239000002826 coolant Substances 0.000 abstract 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 16
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 12
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 8
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 8
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 7
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 6
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 6
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 4
- 238000013461 design Methods 0.000 description 4
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 4
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 2
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 2
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 1
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 229910001651 emery Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 1
- 239000012634 fragment Substances 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 231100001261 hazardous Toxicity 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000021 magnesium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001095 magnesium carbonate Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 238000005486 sulfidation Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 230000001988 toxicity Effects 0.000 description 1
- 231100000419 toxicity Toxicity 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, в частности к устройствам для переработки окисленной никелевой руды на штейн или ферроникель. Печь Ванюкова содержит кессонированную шахту, прямоугольную внизу и расширяющуюся в верхней части, разделенную поперечной перегородкой на плавильную и восстановительную камеры, подину ступенчатую или наклонную, сифон с отверстиями для выпуска шлака и металлосодержащей фазы. По периферии стенок шахты расположены фурмы. Камеры сообщаются между собой через окно для перетока расплава в нижней зоне поперечной перегородки. Печь снабжена расположенной ниже уровня упомянутых фурм на 5-8 диаметров их устья в окне для перетока расплава фурмой для регулирования величины потока расплава через него и его разогрева. Прямоугольные стенки плавильной и восстановительной камер печи выполнены футерованными и по всей высоте поперечной перегородки сопряжены через термокомпенсаторные вертикальные зазоры, закрытые с одной стороны кессонированной частью стенок шахты и с другой - торцом поперечной перегородки, выполненной высокоогнеупорной. Изобретение обеспечивает повышение длительности или надежности работы за счет исключения образования настылей в окне перетока расплава из одной камеры в другую, исключение разрушения футеровки в прямоугольной части шахты печи и уменьшение расхода теплоносителей. 2 ил.
Description
Изобретение относится к металлургии, в частности к устройствам для непрерывной переработки окисленных никельсодержащих руд, шлаков и пылей.
В настоящее время перечисленные виды металлургического сырья перерабатывают в шахтных печах. Шахтные печи представляют собой прямоугольную емкость - шахту, в которую сверху загружают окускованную окисленную руду, флюсы и кокс. В нижней части боковых стен имеются отверстия для подачи дутья в слой твердого разогретого кокса. Продукты горения кокса нагревают и расплавляют шихту, которая стекает вниз и выходит из печи через отверстие, расположенное у подины. Во внешнем отстойнике расплав разделяется на шлак и штейн (ферроникель). Недостатками шахтной плавки являются сложная и дорогая подготовка шихты к плавке (брикетирование, скатывание и агломерация), использование в качестве топлива только крупнокускового дорогого кокса; вынос пыли с отходящими газами превышает 10% от веса загружаемой шихты и выбросы в атмосферу более 50% серы, содержащейся в сульфидизаторе, используемом для получения штейна. Все это вместе взятое делает шахтную плавку экологически опасной и экономически нерентабельной.
Известна печь для непрерывной плавки сульфидных материалов в жидкой ванне, содержащая плавильную и восстановительную зоны, разделенные водоохлаждаемой перегородкой, с нижним перетоком. В восстановительной камере этой 2-зонной печи установлены электроды, в зону образования дуги которых подается природный газ (журнал "Цветные металлы" №3, с.24, 2003 г.). Недостатком этого аналога предлагаемой печи Ванюкова является то, что нижний переток или окно для перетока расплава из одной зоны в другую быстро зарастает из-за охлаждения стенок окна, а наличие электродов в ванне с сообщающимися зонами и металлическими (медными) элементами конструкции, через расплавленный металл, создает большую опасность обслуживающему персоналу и дает большую утечку тока. По этой причине такая печь не нашла своего промышленного применения.
Известна печь Ванюкова для непрерывной плавки материалов, содержащих цветные и черные металлы (патент РФ №2242687 по заявке №2003111724 от 22.04.2003 г. - прототип). Прототип имеет прямоугольную внизу и расширяющуюся в верхней части кессонированную шахту с фурмами, поперечные перегородки, разделяющие печь на камеры окислительного плавления шихты и восстановления оксидов шлака, ступенчатую подину, сифон для выпуска шлака, канал для выпуска металла или штейна, шпуры для аварийного выпуска расплавов, внутренний сифон для перелива жидкого шлака из камеры окислительного плавления в верхнюю часть камеры восстановления оксидов шлака, газоходы для отвода газов из камер, устройства для загрузки материалов.
Недостатком прототипа является то, что при плавлении твердых материалов на штейн или ферроникель получаемый в плавильной камере или загружаемый в эту камеру расплав (например, горячий шлак из шахтной печи) направляется в окно поперечной перегородки тонким слоем и застывает, перекрывая окно для перетока расплава через промежуточный сифон в восстановительную камеру. Это в свою очередь приводит к наполнению плавильной камеры до верхней кромки поперечной перегородки и при этом уголь, загружаемый в камеру плавления, уносится шлаком в камеру восстановления, обуславливая тем самым нарушение в камере плавления соотношения углерод/кислород и тепловой баланс, заданные технологическим регламентом. В результате этого периодически происходит охлаждение шлака и его замерзание в зоне плавления с прекращением плавки. Промышленные испытания и использование этой печи ("Черные металлы", "Цветные металлы", с.91-94, 2005 г., спецвыпуск) показали также, что возможна работа печи при замерзании расплава в окне перетока, но при этом имеет место: неконтролируемый переброс угля из плавильной камеры через верхнюю кромку поперечной перегородки в восстановительную, возникновение значительных сдвигающих горизонтальных сил, действующих на перегородку (возможно разрушение перегородки и ускоренный износ охлаждающих медных кессонов, образующих верхнюю кромку поперечной перегородки, с последующим возможным взрывом из-за прорыва воды из этих кессонов в расплав). Кроме того, при испытаниях 2-зонной печи Ванюкова (прототипа) в промышленных условиях был выявлен еще один существенный недостаток, заключающийся в том, что футеровка нижних зон стенок печи (прототипа) под влиянием тепловых деформационных сил периодически отторгается от несущей металлической стенки и обрушивается вовнутрь печи, нарушая тем самым работоспособность печи.
Предлагаемая новая конструкция печи дает следующие технические результаты. Создается возможность: если не полного, то многократного снижения вероятности прорыва воды в расплав из охлаждающих кессонов верхнего ряда перегородки; стабилизации уровня расплава в плавильной камере на различных заданных значениях,
из условия недопущения переброски углеродсодержащего материала через верхнюю кромку перегородки в восстановительную; регулирования соотношения углерод/кислород и стабильного поддержания теплового баланса; исключения разрушения футеровки печи и перегородки по причине влияния нестационарных сил тепловой деформации футеровочных материалов.
Изложенный выше технический результат изобретения достигается тем, что в известной печи для непрерывной плавки материалов, содержащих цветные и черные металлы, включающей шахту с кессонированной и футерованной огнеупорным материалом стенкой, камеру окислительного плавления и камеру восстановления оксидов шлака, поперечную перегородку с окном для перетока расплава из камеры окислительного плавления в камеру восстановления оксидов шлака, снабженные боковыми фурмами стенки шахты, ступенчатую подину, сифон с отверстиями для выпуска шлака и металлосодержащей фазы, окно для перетока расплава содержит фурму охлаждаемую или неохлаждаемую, а концы футерованных стенок каждой камеры сопрягаются через термокомпенсаторные вертикальные зазоры по всей высоте поперечной перегородки, закрытыми с одной стороны кессонированной стенкой шахты и с другой - торцом высокоогнеупорной поперечной перегородки с охлаждающими элементами или без них.
Кроме того, зазоры заполняются гранулами шлакового расплава, а ширина нижней части поперечной перегородки составляет не менее чем (1,6÷2,0)·К, где К - максимальный линейный размер увеличения (теплового удлинения по горизонтали) футерующей стенки при максимальной температуре в камерах печи.
На фиг.1 - предлагаемая печь, продольный разрез и на фиг.2 - фрагмент по сечению А-А поперечной перегородки.
Печь содержит прямоугольную внизу и расширяющуюся в верхней части кессонированную шахту 1 с фурмами 2, 3, 4, поперечные перегородки 5, 12 (перегородка 12 может отсутствовать в некоторых случаях), разделяющие печь на камеры окислительного плавления шихты 6 и восстановления оксидов шлака 7, ступенчатую подину 8, сифон для выпуска шлака 9, канал для выпуска металла или штейна 10, шпуры для аварийного выпуска расплавов 11, внутренний сифон 13 для перелива жидкого шлака из камеры окислительного плавления в верхнюю часть камеры восстановления оксидов шлака, газоход 14 для отвода газов из камеры восстановления, газоход 17 для отвода газов из камеры окислительного плавления 15, отверстие 18 для выпуска шлака из камеры 7, фурму 20 для регулирования уровня расплава в плавильной камере 6, расположенную в окне 19 перелива расплава из камеры 6 в сифон 13, зазоры 21 для компенсирования тепловых расширений высокоогнеупорной футеровки.
Фурма 20 расположена ниже уровня фурм 3 на 5÷8 диаметров (d) отверстия устья фурм 3. При глубине расположения фурмы 20 ниже 18 диаметров отверстия d устья фурм 3 возможно зарастание устья фурмы 20 остаточными струями расплава, стекающими со стенок шахты печи и перегородки 5, а уменьшение до 14·d уменьшает срок службы свода переточного окна 19 из-за возникновения вращающегося гидродинамического потока по всему внутреннему периметру окна 19, т.е. появления "сильного наждачного" эффекта (Исследование механизма взаимодействия затопленной газовой струи с расплавом, "Цветные металлы", №3, 2003 г., с.33-36).
Печь работает следующим образом.
Шихту с флюсующими добавками и с твердым топливом загружают через устройство 15 на поверхность барботируемого дутьем шлакового расплава в камеру окислительного плавления 6. Барботаж расплава и окисление углеродистого топлива осуществляют за счет подачи в расплав кислородосодержащего дутья через фурмы 3 в боковых стенах печи в количестве, необходимом для полного сжигания горючих компонентов с максимальным выделением тепла. За счет интенсивного перемешивания и выделения тепла сжигания топлива твердая шихта быстро расплавляется и формирует гомогенный шлак, который по мере его накопления под нижней кромкой перегородки 5, через окно 19 и внутренний сифон 13 перетекает в верхнюю часть камеры восстановления 7.
Наличие фурмы 20 в переточном окне 19 и описанное выше его расположение позволяет создать пульсационный режим перетока (за счет взаимодействия факела с расплавом) расплава из плавильной камеры 6 в восстановительную 7 и регулировать скорость и мощность потока расплава, перетекающего через окно 19, за счет изменения конфигурации факела фурмы 20 и перепада уровня расплава в этих камерах. В простейшем случае такое изменение или регулирование осуществляют за счет изменения расхода (напора) газового потока на устье фурмы 20.
Здесь особо отметим, что возможность описанного регулирования потоком расплава через окно 19 обеспечивает также - автоматическое регулирование уровня в плавильной камере 6 в соответствии с требованиями технологического регламента на процессы плавки различных по составу материалов в печи Ванюкова. Одно из основных требований регламента - минимальное или полное исключение переброски шлака с углем через верхнюю кромку поперечной перегородки 5. Диапазон регулирования выбирают, пользуясь известной методикой выбора числа Фруда (
, где υ0 - скорость истечения газов на срезе сопла диаметром d0; g - ускорение свободного падения) для погружных факелов. Следует также отметить, что вектор возникающего потока расплава в переточном окне всегда будет направлен в сторону восстановительной камеры 7 из-за наличия перепада между камерами 7 и 6, а возможное остывание слабых потоков расплава или замерзания их в пусковых режимах исключается, поскольку одновременно с изменением мощности потока расплава происходит изменение теплового потока в окне 19 путем регулирования тепла в переточном окне 19 за счет ранее описанного изменения конфигурации факела на сопле фурмы 20. Для более надежного функционирования многотоннажных печей, очевидно, следует увеличивать число окон 19 до 2-х (с расположением их по концам перегородки 5).
В камеру восстановления оксидов шлака через устройство загрузки 16 в верхнюю часть барботируемого расплава вводят твердые углеродистые материалы в виде угля и, если необходимо по материальному балансу плавки, дополнительные флюсующие материалы, в том числе и сульфидизаторы. Уголь вводят в количестве, необходимом для восстановления оксидов извлекаемых металлов и компенсации тепловых затрат. Барботаж расплава для ускорения тепло- и массообмена и окисление топлива до необходимого содержания оксида углерода (СО) и водорода в зоне химической реакции в расплаве поддерживают за счет подачи кислородосодержащего дутья через ряд фурм 2. В результате восстановительных реакций и если необходимо, сульфидирования в камере восстановления образуется металлическая или сульфидная фаза, капельки которой опускаются на дно камеры восстановления и их выпускают из печи через канал 10 или через шпур 11. Шлак, обедненный по цветным металлам и по железу, выпускают через окно 18 в сифоне 9. Газы камеры восстановления, содержащие СО и Н2, для экономии топлива и снижения их токсичности дожигают, подавая кислородосодержащее дутье через ряд фурм 4. После дожигания газы удаляют из печи для очистки от пыли и утилизации тепла через газоход 14 или 17 или же одновременно через 14 и 17.
Известно, что при восстановительных процессах в диапазоне содержания железа в шлаке 8-20% возникает вспенивание шлака и шлаковая пена может достигать свода, запечатывать газоход и загрузочные устройства. Для предотвращения этого явления в этих условиях усиливают (увеличивают) мощность факела фурмы 20 и за счет этого образующаяся пена перебрасывается в камеру 6 и осаживается окислительными отходящими газами, что в свою очередь позволяет в 3-4 раза сократить время устранения возникшего опасного режима печи.
При разогреве футеровки нижней части стенок печи футеровочный материал претерпевает линейные перемещения относительно прилегающей нефутерованной или охлаждаемой кессонами стенки. Однако в предлагаемой конструкции печи линейное тепловое удлинение футерованной части стенок ее шахты компенсируется за счет зазора 21, что не приводит к "выпучиванию" или разрушению футерованной стенки вовнутрь шахты. Весьма желательно, чтобы зазор 21 был заполнен гранулированным шлаком. Часть гранул при нагреве стенок печи расплавятся и уплотнят зазоры между торцом(ами) перегородки 5 и стенками шахты печи. Размеры зазора 21 выбирают расчетным путем для заданной (допустимой) максимальной температуры и характеристик футеровочных материалов. Поскольку торцы перегородки 5 должны перекрывать зазор 21 по всей высоте футеруемой части стенки шахты, то ширина основания перегородки 5 должна быть не менее чем (3÷5)·5, где В - ширина расчетного зазора 21. Если ширина зазора меньше 3В, то возможен прямой доступ мощных тепловых потоков к шлаковым гранулам и их полное разрушение, что ухудшает деформационные или компенсирующие возможности гранул с одной стороны, а с другой - в случае необходимости (например, при плавке титано-магнезитовых материалов), нельзя будет оснастить перегородку 5 охлаждающими элементами. Если ширину зазора брать более 5В - то это приводит к существенным потерям полезной площади подины, а также будет нарушать равномерное распределение температуры в поперечных сечениях перегородки 5. Весьма желательно также, чтобы стенки последней были выполнены с наклоном более 45° в сторону подины, что обеспечивает более высокую устойчивость перегородки против горизонтальных сдвигающих сил и демпфирования пульсирующих колебаний расплава в плавильной камере 6, а также снижает возможность зарастания шлаком верхней кромки перегородки 5.
Таким образом, из описания заявки видно, что применение печи предлагаемой конструкции позволяет повышать срок непрерывной работы прототипа при получении штейна или ферроникеля в одном агрегате, а также сокращать эксплуатационные расходы за счет уменьшения вероятности возникновения аварийных остановок печи.
Claims (1)
- Печь Ванюкова для плавки материалов, содержащих цветные и черные металлы, включающая кессонированную шахту, прямоугольную внизу и расширяющуюся в верхней части, разделенную поперечной перегородкой на плавильную и восстановительную камеры, сообщающиеся между собой через окно для перетока расплава в нижней зоне поперечной перегородки, фурмы, расположенные по периферии стенок шахты, подину ступенчатую или наклонную, сифон с отверстиями для выпуска шлака и металлсодержащей фазы, отличающаяся тем, что она снабжена расположенной ниже уровня упомянутых фурм на 5-8 диаметров их устья в окне для перетока расплава фурмой для регулирования величины потока расплава через него и его разогрева, прямоугольные стенки плавильной и восстановительной камер печи выполнены футерованными и по всей высоте поперечной перегородки сопряжены через термокомпенсаторные вертикальные зазоры, закрытые с одной стороны кессонированной частью стенок шахты и с другой - торцом поперечной перегородки, выполненной высокоогнеупорной.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006107296/02A RU2336478C2 (ru) | 2006-03-10 | 2006-03-10 | Печь ванюкова для плавки материалов, содержащих цветные и черные металлы |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006107296/02A RU2336478C2 (ru) | 2006-03-10 | 2006-03-10 | Печь ванюкова для плавки материалов, содержащих цветные и черные металлы |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2006107296A RU2006107296A (ru) | 2007-09-20 |
| RU2336478C2 true RU2336478C2 (ru) | 2008-10-20 |
Family
ID=40041403
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2006107296/02A RU2336478C2 (ru) | 2006-03-10 | 2006-03-10 | Печь ванюкова для плавки материалов, содержащих цветные и черные металлы |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2336478C2 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2448164C2 (ru) * | 2009-10-14 | 2012-04-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Институт тепловых металлургических агрегатов и технологий "Стальпроект" | Способ плавки оксидных материалов в кипящем шлаковом слое |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EA014059B1 (ru) * | 2008-08-19 | 2010-08-30 | Едге Хайрединович Нурхайдаров | Печь для непрерывной плавки окисленных рудных материалов, предпочтительно содержащих никель, кобальт, железо |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4346661A (en) * | 1980-03-20 | 1982-08-31 | Osaka Gas Kabushiki Kaisha | Furnace for treating industrial wastes |
| SU1835191A3 (ru) * | 1991-06-28 | 1996-03-10 | Московский институт стали и сплавов | Печь для непрерывной плавки сульфидных материалов в жидкой ванне |
| SU1782099A1 (ru) * | 1990-06-15 | 1996-08-10 | Государственный научно-исследовательский институт цветных металлов | Агрегат для плавки сульфидных полиметаллических материалов |
| RU2242687C1 (ru) * | 2003-04-22 | 2004-12-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-экологическое предприятие ЭКОСИ" | Печь ванюкова для непрерывной плавки материалов, содержащих цветные и черные металлы |
-
2006
- 2006-03-10 RU RU2006107296/02A patent/RU2336478C2/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4346661A (en) * | 1980-03-20 | 1982-08-31 | Osaka Gas Kabushiki Kaisha | Furnace for treating industrial wastes |
| SU1782099A1 (ru) * | 1990-06-15 | 1996-08-10 | Государственный научно-исследовательский институт цветных металлов | Агрегат для плавки сульфидных полиметаллических материалов |
| SU1835191A3 (ru) * | 1991-06-28 | 1996-03-10 | Московский институт стали и сплавов | Печь для непрерывной плавки сульфидных материалов в жидкой ванне |
| RU2242687C1 (ru) * | 2003-04-22 | 2004-12-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-экологическое предприятие ЭКОСИ" | Печь ванюкова для непрерывной плавки материалов, содержащих цветные и черные металлы |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2448164C2 (ru) * | 2009-10-14 | 2012-04-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Институт тепловых металлургических агрегатов и технологий "Стальпроект" | Способ плавки оксидных материалов в кипящем шлаковом слое |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2006107296A (ru) | 2007-09-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2341898C (en) | A direct smelting process | |
| US4456476A (en) | Continuous steelmaking and casting | |
| CZ300875B6 (cs) | Nádoba na výrobu kovu prímým tavením a zpusob prímého tavení | |
| JP2001073019A (ja) | 圧力調節 | |
| CZ302435B6 (cs) | Zpusob najíždení procesu prímého tavení | |
| RU2242687C1 (ru) | Печь ванюкова для непрерывной плавки материалов, содержащих цветные и черные металлы | |
| EP3077552B1 (en) | Smelting process and apparatus | |
| ES2249014T3 (es) | Procedimiento de fusion directa. | |
| US11391515B2 (en) | Convertible metallurgical furnace and modular metallurgical plant comprising said furnace for conducting production processes for the production of metals in the molten state, in particular steel or cast iron | |
| RU2348881C2 (ru) | Жидкофазная печь для плавки материалов, содержащих цветные и черные металлы | |
| RU2336478C2 (ru) | Печь ванюкова для плавки материалов, содержащих цветные и черные металлы | |
| UA81139C2 (en) | Process for iron producing | |
| AU2004201935B2 (en) | Metallurgical reactor for the production of cast iron | |
| RU2346056C2 (ru) | Способ прямого производства стали из железосодержащих материалов | |
| WO2009099348A1 (ru) | Печь для плавки в жидкой ванне материалов, содержащих цветные, черные металлы и тугоплавкие образования | |
| MX2012014298A (es) | Metodo y sistema para eliminar la acreacion acumulada en un horno. | |
| RU2401964C2 (ru) | Печь для плавки в жидкой ванне материалов, содержащих цветные, черные металлы и тугоплавкие образования | |
| RU2283359C1 (ru) | Способ и устройство для переработки свинцового сырья | |
| RU2347994C2 (ru) | Печь для непрерывной плавки сульфидных материалов в жидкой ванне | |
| RU2089618C1 (ru) | Способ получения железоуглеродистого продукта и устройство для его осуществления | |
| RU2315934C1 (ru) | Печь ванюкова для переработки окисленных рудных материалов, содержащих никель, кобальт, железо | |
| KR20000005151A (ko) | 용융 환원 장치 및 그것의 작동 방법 | |
| EP0210613A2 (en) | Method of gasifying solid carbonaceous materials and apparatus therefor | |
| RU2621510C1 (ru) | Печь для непрерывной переработки твердых отходов в расплаве | |
| RU1822417C (ru) | Печь дл плавки железорудных материалов в жидкой ванне |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20100311 |