RU2320733C1 - Способ производства круглого профильного проката для тел качения подшипников - Google Patents
Способ производства круглого профильного проката для тел качения подшипников Download PDFInfo
- Publication number
- RU2320733C1 RU2320733C1 RU2006134137/02A RU2006134137A RU2320733C1 RU 2320733 C1 RU2320733 C1 RU 2320733C1 RU 2006134137/02 A RU2006134137/02 A RU 2006134137/02A RU 2006134137 A RU2006134137 A RU 2006134137A RU 2320733 C1 RU2320733 C1 RU 2320733C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rolling
- temperature
- cooling
- round
- rolled
- Prior art date
Links
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims abstract description 36
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 17
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 40
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 40
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 26
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 16
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 14
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 12
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 18
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 16
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 15
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 8
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 7
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 4
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 3
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 3
- 102220479482 Puromycin-sensitive aminopeptidase-like protein_C21D_mutation Human genes 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 239000013256 coordination polymer Substances 0.000 description 1
- 238000002788 crimping Methods 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 230000001351 cycling effect Effects 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 210000001787 dendrite Anatomy 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000001303 quality assessment method Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000002269 spontaneous effect Effects 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
Изобретение предназначено для горячей сортовой прокатки круглых профилей и катанки диаметром 6,5-24 мм из непрерывно-литых шарикоподшипниковых сталей. Способ включает нагрев заготовки, многопроходную прокатку в валках с калибрами, ускоренное охлаждение водой и окончательное охлаждение на воздухе. Повышение качества и увеличение выхода годного обеспечивается тем, что многопроходную прокатку производят в температурном интервале от 1120-1190 до 900-1000°С с коэффициентом вытяжки за проход 1,08-1,49 при суммарном коэффициенте вытяжки не менее 23. После достижения величины коэффициента суммарной вытяжки 1,5-2,6 полосы охлаждают, затем подвергают повторному нагреву до температуры 1120-1190°С и завершают прокатку до конечного диаметра круглого профиля, а ускоренное охлаждение водой круглого профильного проката ведут до температуры 530-870°С. 2 з.п. ф-лы, 4 табл.
Description
Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при горячей сортовой прокатке круглых профилей и катанки диаметром 6,5-24 мм из непрерывно-литых шарикоподшипниковых сталей.
Сортовой прокат круглого сечения диаметром 6,5-23 мм из легированной шарикоподшипниковой стали ШХ15СГ-В, используемый для изготовления тел качения (шариков и роликов) подшипниковых опор, после термообработки (изотермический отжиг при 790-810°С, охлаждение со скоростью 10-20°С/ч) должен обладать следующим комплексом механических свойств (табл.1):
| Таблица 1 | ||||
| Механические свойства круглого профильного проката из шарикоподшипниковой стали | ||||
| σв, МПа | σт, МПа | δ5, % | Ψ, % | НВ, ед. |
| 590-730 | 370-410 | 15-25 | 35-55 | 179-217 |
В табл.2 приведены микроструктурные показатели круглых профилей из стали ШХ15СГ-В в горячекатаном состоянии:
| Таблица 2 | |||||
| Параметры микроструктуры прутков для тел качения подшипников | |||||
| Остатки карбидной сетки | Карбидная ликвация | Структурная полосчатость | Сульфиды | Оксиды | Глобули |
| в баллах, не более | |||||
| 3,0 | 3,0 | 4,0 | 2,5 | 2,5 | 2,0 |
Известен способ изготовления сортового проката, включающий нагрев катаной заготовки, прокатку с температурой конца прокатки Ar3+(30-80°С), охлаждение с критической скоростью до температуры распада аустенита и окончательное охлаждение на воздухе, согласно которому производят ускоренное охлаждение раската до температуры Ar3+(30-80°С) с изменяющейся по длине скоростью перед последними 1-5 пропусками, а охлаждение с критической скоростью производят до Ar1-(Ar1-50°C) [1].
Недостаток известного способа состоит в том, что профиль круглого сечения из шарикоподшипниковой стали, прокатанный из непрерывно-литой заготовки, имеет низкие механические свойства и не соответствует требованиям по микроструктуре, что снижает качество и выход годного проката.
Известен также способ производства проката из заэвтектоидных сталей, в том числе шарикоподшипниковых: ШХ15, ХВГ, ХВСГ. Способ включает нагрев катаной заготовки, горячую деформацию и охлаждение, причем нагрев производят до температуры Acm-(Acm-100°С), а охлаждение осуществляют на воздухе [2].
Недостаток известного способа состоит в том, что он не пригоден для прокатки непрерывно-литой заготовки из шарикоподшипниковой стали, т.к. в этом случае круглый профиль имеет низкие механические свойства, высокий балл карбидной сетки и карбидной ликвации.
Наиболее близким аналогом по своей технической сущности и достигаемым результатам к предлагаемому изобретению является способ производства сортового проката, в том числе из шарикоподшипниковых сталей, включающий нагрев и прокатку слитка в заготовку, охлаждение катаной заготовки, последующий ее нагрев до температуры аустенитизации 1120-1180°С, многопроходную прокатку до конечных размеров с температурой конца прокатки 930-970°С, ускоренное охлаждение водой до температуры 800-850°С и окончательное охлаждение на воздухе [3].
При таком способе, в случае использования вместо катаной непрерывно-литой заготовки из шарикоподшипниковой стали, прутки круглого сечения и катанка после охлаждения имеют низкие пластические свойства, в их микроструктуре сохраняются остатки карбидной сетки 3-5 балла, высокая карбидная ликвация, крупные сульфиды и оксиды, достигающие 5 баллов. В результате имеет место снижение качества и выхода годного круглого профильного проката для тел качения подшипников, произведенного из непрерывно-литых заготовок.
Техническая задача, решаемая изобретением, состоит в повышения качества и увеличения выхода годного при использовании для прокатки непрерывно-литых заготовок.
Для решения поставленной технической задачи в известном способе производства круглого профильного проката для тел качения подшипников, включающий нагрев заготовок, многопроходную горячую прокатку в валках с калибрами в регламентированном температурном интервале, ускоренное охлаждение водой и окончательное охлаждение на воздухе, согласно предложению многопроходную горячую прокатку ведут в температурном интервале от 1120-1190 до 900-1000°С с коэффициентом вытяжки за проход 1,08-1,49 при суммарном коэффициенте вытяжки не менее 23. Кроме того, после достижения величины коэффициента суммарной вытяжки 1,5-2,6, полосы охлаждают, затем подвергают повторному нагреву до температуры 1120-1190°С и завершают прокатку до конечного диаметра круглого профиля, а ускоренное охлаждение водой круглого профильного проката ведут до температуры 530-870°С.
Сущность предлагаемого изобретения состоит в следующем. Традиционная технология производства круглого профильного проката из шарикоподшипниковой стали включает отливку слитка, его прокатку вначале в блюм, а затем в катаную заготовку на непрерывно-заготовочном стане, и последующую прокатку катаной заготовки в пруток круглого сечения (или катанку). При этом за счет проведения деформации по схеме: слиток→блюм→катаная заготовка→круглый профиль конечного диаметра достигается измельчение карбидной сетки и карбидной ликвации, устранение структурной полосчатости и достижение требуемых механических свойств. Однако производство проката с использованием слитка приводит к увеличению расходов на прокатный передел, расходного коэффициента металла и снижению выхода годного из-за повышенной химической неоднородности (ликвации) углерода и хрома в теле слитка. Поэтому современная технология производства сортового проката основана на использовании непрерывно-литой заготовки квадратного сечения 150×150 мм и менее, а деформация осуществляется по схеме: непрерывно-литая заготовка→круглый профиль конечного диаметра.
Переход на непрерывно-литую заготовку исключает из технологической схемы производства обжимной и непрерывно-заготовочный станы, уменьшает расходный коэффициент и химическую неоднородность стали. Но неизбежное снижение суммарной деформации затрудняет полное разрушение карбидной сетки и карбидной ликвации, образующейся в процессе кристаллизации литой заготовки. Вследствие этого известные деформационно-термические режимы производства не обеспечивают получения высококачественного по микроструктуре и механическим свойствам круглого профильного проката для тел качения подшипников, что приводит к снижению выхода годного.
Экспериментально установлено, что многопроходная горячая прокатка непрерывно-литой заготовки в температурном интервале от 1120-1190 до 900-1000°С с коэффициентом вытяжки за проход 1,08-1,49, эффективно разрушает карбидную сетку и препятствует ее восстановлению. Разрушение карбидной сетки, снижение карбидной ликвации, устранение структурной полосчатости, измельчение литейных сульфидов, оксидов и глобулей происходит последовательно от прохода к проходу. При достижении суммарного коэффициента вытяжки, равного 23, измельчение вредных микроструктурных составляющих достигает требуемой степени, их размеры, оцениваемые в баллах, не превышают значений, регламентированных в табл.2.
Горячая прокатка до достижения величины коэффициента суммарной вытяжки 1,5-2,6, последующее охлаждение и повторный нагрев до температуры 1120-1190°С, за счет эффекта температурно-деформационного циклирования, способствуют более эффективному разрушению карбидной сетки и ликвации, устранению структурной полосчатости, повышению механических свойств.
В результате первого этапа горячей прокатки в полосе из шарикопошипниковой стали формируется менее грубая карбидная сетка, сниженная ликвация и структурная неоднородность. Последующее охлаждение, повторный нагрев до температуры 1120-1190°С и повторная многопроходная горячая прокатка до конечного диаметра круглого профильного проката способствуют дальнейшему снижению баллов остатков карбидной сетки и ликвации, повышению пластических свойств готового проката. Это дополнительно повышает его качество и выход годного.
Охлаждение горячекатаного круглого профильного проката водой с температуры 530-870°С способствует формированию более мелкозернистой и стабильной микроструктуры по сечению и длине полосы, исключает рост вторичной карбидной сетки, а последующее охлаждение на воздухе от температуры 530-870°С снижает в стали остаточные фазовые и термические напряжения. Это дополнительно способствует повышению качества и выхода годных сортовых профилей.
При температуре начала многопроходной прокатки непрерывно-литой заготовки ниже 1120°С снижается технологическая пластичность стали в последних проходах в валках с калибрами, температура профилей малых диаметров в чистовых проходах ниже 900°С, что недопустимо. Повышение этой температуры выше 1190°С приводит к снижению прорабатываемости литой структуры металла и снижению эффективности разрушения карбидной сетки, измельчения микроструктуры и неметаллических включений. В результате снижается качество и выход годного проката.
Если нижняя граница температурного интервала деформации будет менее 900°С, то это приведет к потере пластичности шарикоподшипниковой стали, снижению точности прокатки и выхода годного. Увеличение этой температуры выше 1000°С не исключает последеформационного укрупнения карбидной сетки, роста зерна микроструктуры и ухудшения механических свойств круглого профильного проката.
Снижение коэффициента вытяжки за проход менее 1,08 ухудшает прорабатываемость полосы, уменьшает степень разрушения карбидной сетки и литой структуры, что ухудшает качество и снижает выход годной продукции. Увеличение коэффициента вытяжки за проход более 1,49 в температурном интервале деформации от 1120-1190 до 900-1000°С вызывает появление неоднородности микроструктуры и фазового состава стали из-за наклепа аустенита, что ухудшает равномерность свойств готового проката, не исключает образования трещин и разрывов в полосе из шарикоподшипниковой стали, что ухудшает качества и снижает выход годного проката.
При многопроходной прокатке круглого профильного проката из непрерывно-литой заготовки из шарикоподшипниковой стали с суммарной вытяжкой менее 23 не достигается требуемого балла остатков карбидной сетки и снижения карбидной ликвации, т.к. не обеспечивается образования достаточного количества дислокаций для удержания карбидов внутри зерен микроструктуры. Это приводит к формированию карбидной сетки по границам зерен, снижению качества и выхода годного проката.
При коэффициенте суммарной вытяжки (в случае горячей прокатки за два этапа) менее 1,5 достигается необходимая степень измельчения дендритов, разрушения карбидной сетки и карбидной ликвации непрерывно-литой заготовки перед вторым этапом. Увеличение этого коэффициента более 2,6 интенсифицирует при повторном нагреве рост зерен микроструктуры и выделение вторичных карбидов из металлической матрицы, что приводит к росту и огрублению карбидной сетки, ухудшению качества готового проката.
При температуре повторного нагрева ниже 1120°С снижается технологическая пластичность стали в последних проходах в валках с калибрами, температура профилей малых диаметров в чистовых проходах ниже 900°С, что недопустимо. Повышение этой температуры выше 1190°С приводит к снижению прорабатываемости литой структуры металла и снижению эффективности разрушения карбидной сетки, измельчения микроструктуры и неметаллических включений. В результате снижается качество и выход годного проката.
При повышении температуры окончания ускоренного охлаждения водой более 870°С имеет место рост зерен микроструктуры и ухудшение механических свойств особенно на профилях увеличенного сечения, повышение качества круглого сортовых профилей не достигается. Снижение этой температуры менее 530°С приводит к ухудшению пластических свойств готового проката и снижению выхода годного.
Примеры реализации способа
Для производства круглого профильного проката диаметром d=18 мм из шарикоподшипниковой стали марки ШХ15СГ-В используют непрерывно-литые квадратные заготовки сечением S1=150×l50 мм.
Заготовки нагревают в методической газовой печи до температуры аустенитизации Тн1=1150°С и, после выдержки в течение 2 ч для выравнивания температуры по сечению, последовательно выталкивают на печной рольганг сортового стана 350.
Нагретую заготовку задают в валки с калибрами и осуществляют первый этап ее горячей прокатки в черновой группе клетей за 5 проходов в горизонтальных и вертикальных валках с системой калибров «ромб-квадрат» в полуфабрикаты квадратного сечения S2=100×100 мм с коэффициентом вытяжки за проход λ1=1,176.
Суммарная вытяжка λΣ1 при этом равна:
Полученные полуфабрикаты охлаждают, после чего загружают в нагревательную печь с газовым отоплением, где производят их повторный нагрев до температуры Тн2=1150°С и подвергают второму этапу горячей прокатки в вертикальных и горизонтальных валках с калибрами сортопрокатного стана 250. Прокатку осуществляют за 17 проходов с коэффициентом вытяжки в каждом проходе λ2=1,241 в профиль круглого сечения площадью S3 (диаметр d=18 мм) при температуре конца прокатки Ткп=950°С. Суммарная вытяжка λΣ1-2 после двух этапов прокатки составляет:
Прокатанный профиль круглого сечения, выходящий из валков последней клети, пропускают через трубчатый холодильник, в который подают охлаждающую воду. В трубчатом холодильнике прокат охлаждают от температуры Ткп=950°С до температуры То=700°С. После этого прокат охлаждают на воздухе с самопроизвольной скоростью.
От прокатанного профиля отбирают пробы для оценки микроструктурных параметров и проведения испытаний механических свойств после имитирующей термообработки (изотермический отжиг при 800°С, охлаждение со скоростью 15°С/ч). По результатам контроля микроструктуры, механических свойств, точности выполнения профиля и качества поверхности производят оценку качества и сортировку металлопроката.
Варианты реализации способа производства круглого профильного проката из непрерывно-литых заготовок приведены в табл.3, а показатели их качества и выход годного - в табл.4.
Из табл.3 и 4 следует, что при использовании предлагаемого способа (варианты №2-4) достигается повышение качества круглого профильного проката, произведенного с использованием непрерывно-литых заготовок из шарикоподшипниковых сталей, за счет более высоких механических свойств и показателей микроструктуры, в особенности уменьшения балла остатков карбидной сетки, снижения карбидной ликвации и структурной полосчатости в термообработанном состоянии. В случаях запредельных значений заявленных параметров (варианты №1 и 5) и реализации способа-прототипа (вариант №6) имеет место ухудшение механических свойств и показателей микроструктуры круглых профилей, прокатанных из непрерывно-литых заготовок, что ухудшает качество круглого профильного проката для тел качения подшипников и снижает выход годной продукции.
Технико-экономические преимущества предложенного способа состоят в том, что разработанные деформационно-термические режимы производства круглого профильного проката с использованием непрерывно-литых заготовок из шарикоподшипниковых сталей обеспечивают, помимо заданных механических свойств, активную проработку литой структуры, разрушение и истощение карбидной сетки и ликвации, снижение структурной полосчатости, измельчение сульфидов, оксидов и глобулей, удержание зарождающихся карбидов внутри тел зерен микроструктуры аустенита и мелкозернистого перлита, обеднение границ зерен карбидами. Этим достигается повышение качества сортового проката из шарикоподшипниковых сталей.
В качестве базового объекта при определении экономической эффективности принят способ-прототип. Использование предложенного способа обеспечивает впервые в мировой практике возможность производства круглого профильного проката из шарикоподшипниковой стали с применением непрерывно-литых заготовок.
Источники информации
1. Авт. свид. СССР №1006509, МПК С21D 8/06, 1983 г.
2. Авт. свид. СССР №881134, МПК С21D 8/06, 1981 г.
3. А.П.Грудев и др. Технология прокатного производства. М., Металлургия, 1994 г., с.140-143, 231-235 - прототип.
| Таблица 3 | ||||||||
| Режимы производства круглого профильного проката из непрерывно-литых заготовок (сталь марки ШХ15СГ-В) | ||||||||
| № варианта | Тн1, °C | λ1 | λΣ1 | Тн2, °С | λ2 | λΣ1-2 | Ткп, °С | То, °C |
| 1. | 1110 | 1,07 | 1,40 | 1110 | 1,07 | 22,0 | 890 | 520 |
| 2. | 1120 | 1,08 | 1,50 | 1120 | 1,08 | 23,0 | 900 | 530 |
| 3. | 1150 | 1,176 | 2,25 | 1150 | 1,241 | 88,46 | 950 | 700 |
| 4. | 1190 | 1,49 | 2,60 | 1190 | 1,49 | 287,9 | 1000 | 870 |
| 5. | 1200 | 1,50 | 2,70 | 1200 | 1,50 | 98,7 | 1100 | 880 |
| 6. | 1150 | - | - | - | не регл. | 20 | 950 | 830 |
| Таблица 4 | ||||||||||||
| Показатели качества и выход годного круглого профильного проката из стали марки ШХ15СГ-В | ||||||||||||
| № варианта | σв, МПа | σт, МПа | δ5, % | Ψ, % | НВ, ед. | Остатки карбидной сетки, балл | Карбидная ликвация, балл | Структурная полосчатость, балл | Сульфиды, балл | Оксиды, балл | Глобули, балл | Выход годного, % |
| 1. | 740 | 420 | 14 | 32 | 168 | 4,3-4,5 | 3,9 | 5,6-6,0 | 2,9-3,5 | 3,2 | 2,3 | - |
| 2. | 725 | 400 | 15 | 35 | 215 | 1,0 | 1,0 | 3,5-4,0 | 0,5 | 2,5 | 2,0 | 98,92 |
| 3. | 650 | 390 | 20 | 45 | 198 | 0,5 | 0,5 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 99,98 |
| 4. | 600 | 380 | 25 | 55 | 180 | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 1,0 | 0,5 | 99,36 |
| 5. | 590 | 370 | 25 | 55 | 179 | 3,0-3,5 | 3,0-3,5 | 2,5-3,0 | 2,5-3,0 | 2,5 | 2,0 | 65,36 |
| 6. | 660 | 380 | 154 | 35 | 180 | 3,0-5,0 | 3,0-5,5 | 5,5-6,5 | 2,5-4,5 | 2,5 | 2,0 | 22,39 |
Claims (3)
1. Способ производства круглого профильного проката для тел качения подшипников, включающий нагрев заготовок, многопроходную горячую прокатку в валках с калибрами в регламентированном температурном интервале, ускоренное охлаждение водой и окончательное охлаждение на воздухе, отличающийся тем, что многопроходную горячую прокатку ведут в температурном интервале от 1120-1190 до 900-1000°С с коэффициентом вытяжки за проход 1,08-1,49, при суммарном коэффициенте вытяжки не менее 23.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что после достижения величины коэффициента суммарной вытяжки 1,5-2,6 полосы охлаждают, затем подвергают повторному нагреву до температуры 1120-1190°С и завершают прокатку до конечного диаметра круглого профиля.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что ускоренное охлаждение водой круглого профильного проката ведут до температуры 530-870°С.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006134137/02A RU2320733C1 (ru) | 2006-09-25 | 2006-09-25 | Способ производства круглого профильного проката для тел качения подшипников |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006134137/02A RU2320733C1 (ru) | 2006-09-25 | 2006-09-25 | Способ производства круглого профильного проката для тел качения подшипников |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2320733C1 true RU2320733C1 (ru) | 2008-03-27 |
Family
ID=39366299
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2006134137/02A RU2320733C1 (ru) | 2006-09-25 | 2006-09-25 | Способ производства круглого профильного проката для тел качения подшипников |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2320733C1 (ru) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2491358C1 (ru) * | 2012-06-07 | 2013-08-27 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ производства катанки |
| RU2836665C1 (ru) * | 2024-06-27 | 2025-03-18 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Способ производства горячекатаного сортового проката для изготовления крупногабаритных подшипников |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2201973C2 (ru) * | 2001-04-26 | 2003-04-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Способ производства проката из шарикоподшипниковых сталей |
-
2006
- 2006-09-25 RU RU2006134137/02A patent/RU2320733C1/ru active
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2201973C2 (ru) * | 2001-04-26 | 2003-04-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Способ производства проката из шарикоподшипниковых сталей |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ГРУДЕВ А.П. и др. Технология прокатного производства. - М.: Металлургия, 1994, с.140-143, 231-235. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2491358C1 (ru) * | 2012-06-07 | 2013-08-27 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ производства катанки |
| RU2836665C1 (ru) * | 2024-06-27 | 2025-03-18 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Способ производства горячекатаного сортового проката для изготовления крупногабаритных подшипников |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3855300B2 (ja) | 継目無鋼管の製造方法および製造設備 | |
| EP2578711B1 (en) | Steel sheet and a method for its manufacture | |
| US5873960A (en) | Method and facility for manufacturing seamless steel pipe | |
| EP2006396A2 (en) | Process for production of seamless pipes | |
| MXPA97002792A (es) | Procedimiento para fabricar tubos de acero sin costura | |
| CN105886750A (zh) | 1180MPa级Q&P钢的连续热镀锌方法 | |
| CA2217309C (en) | Method of manufacturing hot-worked elongated products, in particular bar or pipe, from high-alloy or hypereutectoid steel | |
| CN111893396A (zh) | 一种高强中锰钢及其制备方法 | |
| JP2001240913A (ja) | 靱性に優れた高強度継目無鋼管の製造方法 | |
| RU2243834C1 (ru) | Способ производства сортовых профилей | |
| JP2008221250A (ja) | 継目無鋼管の製造方法 | |
| RU2291205C1 (ru) | Способ производства сортового проката | |
| WO2020050737A1 (ru) | Способ изготовления железнодорожных рельсов повышенной износостойкости и контактной выносливости. | |
| RU2320733C1 (ru) | Способ производства круглого профильного проката для тел качения подшипников | |
| RU2004132414A (ru) | Способ производства холоднокатаной стали для глубокой вытяжки | |
| JP4182556B2 (ja) | 継目無鋼管の製造方法 | |
| RU2296017C1 (ru) | Способ производства сортового проката из легированной пружинной стали | |
| RU2201973C2 (ru) | Способ производства проката из шарикоподшипниковых сталей | |
| JPH06346146A (ja) | 冷間成形コイルばね用線材の製造方法と装置 | |
| JP2006307245A (ja) | Ｔｉ添加系低炭素鋼からなる継目無鋼管の熱処理方法 | |
| RU2448167C1 (ru) | Способ термомеханической обработки проката | |
| RU2292247C1 (ru) | Способ прокатки катанки | |
| RU2307176C2 (ru) | Способ производства горячекатаного сортового проката из подшипниковых сталей | |
| CN116116899B (zh) | 一种短流程制备铝合金板材的方法 | |
| CN111842485A (zh) | 一种降低含铝合金结构钢盘条脱碳层深度的加热方法 |