RU2315723C1 - Spinneret feeder - Google Patents
Spinneret feeder Download PDFInfo
- Publication number
- RU2315723C1 RU2315723C1 RU2006111829/03A RU2006111829A RU2315723C1 RU 2315723 C1 RU2315723 C1 RU 2315723C1 RU 2006111829/03 A RU2006111829/03 A RU 2006111829/03A RU 2006111829 A RU2006111829 A RU 2006111829A RU 2315723 C1 RU2315723 C1 RU 2315723C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- heating screen
- screen
- heating
- spinneret
- feeder
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к устройствам для выработки волокна из минеральных расплавов, а именно из расплава горных пород, например базальта.The invention relates to a device for producing fiber from mineral melts, namely from a melt of rocks, such as basalt.
Для получения качественного непрерывного волокна требуется получение однородного по температуре гомогенного расплава, что достигается различными путями.To obtain high-quality continuous fiber, it is necessary to obtain a homogeneous melt homogeneous in temperature, which is achieved in various ways.
Известен фильерный питатель для изготовления непрерывного волокна из горных пород, включающий фильерную пластину, токоподводы, фильтрующую сетку с плитами, которые образуют емкость для расплава и у которой отношение высоты емкости к ее ширине находится в пределах 1,2-1,6, а отношение ее ширины к ее длине - в пределах 1:3-1:10 (патент Украины №50140, МПК С03В 37/08, 37/085, 37/02, пр. 16.10.2001 г.).Known die feeder for the manufacture of continuous fiber from rocks, including a die plate, current leads, a filter mesh with plates that form a container for the melt and in which the ratio of the height of the container to its width is in the range 1.2-1.6, and its ratio width to its length - within 1: 3-1: 10 (patent of Ukraine No. 50140, IPC С03В 37/08, 37/085, 37/02, etc. October 16, 2001).
Данный фильерный питатель не обеспечивает предварительную подготовку расплава, поступающего с большим градиентом температуры по поперечному сечению в щели фидера потока расплава, для достаточной гомогенизации с последующей передачей расплава в прифильерную зону выработки в силу того, что расплав к фильтрующей пластине по сечению загрузочной щели поступает с градиентом температур до 100°С и более, потому что крайние слои потока расплава, скользящие в пристеночной зоне (по гарниссажу), остужены.This spinneret feeder does not provide preliminary preparation of the melt, arriving with a large temperature gradient across the cross section in the slit of the feeder of the melt flow, for sufficient homogenization with subsequent transfer of the melt to the prefilter production zone due to the fact that the melt flows to the filter plate along the cross section of the loading gap temperatures up to 100 ° С and more, because the extreme layers of the melt flow, sliding in the near-wall zone (along the skull), are cooled.
Известен фильерный питатель для получения непрерывного волокна из неорганических расплавов, включающий корпус, образованный торцевыми и боковыми стенками, токоподводы, соединенные с торцевыми стенками, фильерную пластину в его дне со средством ее укрепления, на которой жестко закреплен перфорированный нагреватель, а также верхний и нижний нагревательные перфорированные экраны (свидетельство на полезную модель №10714, МПК С03В 37/09, пр. 10.03.99 г.).Known die feeder for producing continuous fiber from inorganic melts, including a housing formed by end and side walls, current leads connected to end walls, a die plate in its bottom with means of its strengthening, on which a perforated heater is rigidly fixed, as well as upper and lower heating perforated screens (certificate for utility model No. 10714, IPC С03В 37/09, pr. 10.03.99).
Данный питатель позволяет добиться определенного выравнивания температуры между экранами, но и он не обеспечивает полную предварительную подготовку поступающего с большим температурным градиентом расплава для необходимой гомогенизации с последующей передачей расплава в зону выработки.This feeder allows you to achieve a certain temperature equalization between the screens, but it does not provide complete preliminary preparation of the melt with a large temperature gradient for the necessary homogenization with the subsequent transfer of the melt to the production zone.
Наиболее близким к заявляемому техническому решению является фильерный питатель, содержащий образованный боковыми и торцевыми стенками корпус, фильерную пластину, закрепленную в дне корпуса, соединенные с торцевыми стенками токоподводы, перфорированные нижний, средний и верхний нагревательные экраны, из которых верхний перфорированный нагревательный экран выполнен W-образной формы в перевернутом виде, жестко соединен с торцевыми стенками корпуса и размещен над средним нагревательным экраном на высоте, равной 1,5-2,0 расстояния между средним и нижним нагревательными экранами (свидетельство на п.м. №12567, МПК С03В 37/09, пр. 14.09.1999 г.).Closest to the claimed technical solution is a die feeder containing a housing formed by the side and end walls, a die plate fixed to the bottom of the housing, current leads connected to the end walls, perforated lower, middle and upper heating screens, of which the upper perforated heating screen is made of W- inverted shape, rigidly connected to the end walls of the housing and placed above the middle heating screen at a height equal to 1.5-2.0 distance between single and lower heating screens (certificate on the subway number 12595, IPC S03B 37/09, pr. 09/14/1999).
Как показала практика, высота W-образной формы в перевернутом виде верхнего перфорированного нагревательного экрана с заданным соотношением расстояний до среднего нагревательного экрана не обеспечивает необходимую предварительную подготовку расплава для последующей его полноценной гомогенизации, в результате чего в зоне гомогенизации не создаются достаточные условия по температуре и вязкости расплава для его полноценной гомогенизации. Помимо этого, в вершинах верхнего нагревательного экрана в фильерных питателях с малым дебитом (как правило, с диаметром фильер менее 1,4 мм для нити диаметром менее 9 мкм и плотности фильер менее 2,5 на см2) происходит перегрев расплава, а следовательно, и еще больший температурный градиент, и, как следствие, значительная разница по вязкости расплава. Все это приводит к недостаточной предварительной подготовке расплава для зоны гомогенизации и зоны выработки, а значит, и нестабильности процесса формирования волокна.As practice has shown, the height of the W-shaped inverted form of the upper perforated heating screen with a given ratio of distances to the average heating screen does not provide the necessary preliminary preparation of the melt for its subsequent full homogenization, as a result of which sufficient conditions for temperature and viscosity are not created in the homogenization zone melt for its full homogenization. In addition, at the tops of the upper heating screen in spinneret feeders with a low flow rate (as a rule, with a diameter of spinnerets of less than 1.4 mm for a thread with a diameter of less than 9 microns and a density of spinnerets of less than 2.5 per cm 2 ), the melt overheats, and therefore and even greater temperature gradient, and, as a consequence, a significant difference in the viscosity of the melt. All this leads to insufficient preliminary preparation of the melt for the homogenization zone and the production zone, and hence the instability of the fiber formation process.
Задача, положенная в основу заявляемого изобретения, заключается в повышении устойчивости технологического процесса выработки волокна за счет обеспечения поступления расплава в фильерный питатель в требуемом объеме и температурном режиме, обеспечивающими оптимальные условия для его дальнейшей гомогенизации и стабильного процесса выработки.The task underlying the claimed invention is to increase the stability of the technological process of fiber production by ensuring the flow of melt into the spinneret feeder in the required volume and temperature mode, providing optimal conditions for its further homogenization and a stable production process.
Поставленная задача решается следующим образом.The problem is solved as follows.
В фильерном питателе, включающем образованный боковыми и торцевыми стенками корпус, фильерное дно, соединенные с торцевыми стенками токоподводы, верхний, средний и нижний нагревательные перфорированные экраны, согласно заявляемому техническому решению верхний перфорированный нагревательный экран в его верхней части, являющейся основной рабочей зоной, выполнен синусоидальной формы, профиль которой описывается тригонометрической функцией у=sin x, имеющей по меньшей мере два гребня и одну впадину посередине между гребнями, а между верхним и средним, а также нижним перфорированным нагревательным экраном и фильерным дном вмонтированы и жестко прикреплены к ним поперечные ребра жесткости, при этом расположение верхнего нагревательного экрана по отношению к среднему нагревательному экрану и площади поперечных сечений зон фильерного питателя, образованных между верхним и средним, средним и нижним нагревательными экранами, а также нижним и фильерным дном, определены следующими зависимостями:In the spinneret feeder, including the housing formed by the side and end walls, the spinneret bottom connected to the end walls of the current leads, the upper, middle and lower heating perforated screens, according to the claimed technical solution, the upper perforated heating screen in its upper part, which is the main working area, is made sinusoidal a shape whose profile is described by the trigonometric function y = sin x, which has at least two ridges and one depression in the middle between the ridges, and between the upper m and the middle, as well as the lower perforated heating screen and the die bottom, transverse stiffeners are mounted and rigidly attached to them, while the location of the upper heating screen relative to the middle heating screen and the cross-sectional area of the zones of the die feeder formed between the upper and middle, middle and the lower heating screens, as well as the lower and die bottoms, are defined by the following relationships:
h=(0,6÷0,8)Н;h = (0.6 ÷ 0.8) N;
S1:S2:S3=0,9÷1,0:1,2÷1,5:1,1÷0,9,S 1 : S 2 : S 3 = 0.9 ÷ 1.0: 1.2 ÷ 1.5: 1.1 ÷ 0.9,
где h - расстояние от абсциссы синусоидального профиля верхней части верхнего нагревательного экрана до среднего нагревательного экрана;where h is the distance from the abscissa of the sinusoidal profile of the upper part of the upper heating screen to the middle heating screen;
Н - расстояние от вершины гребня синусоидального профиля верхнего нагревательного экрана до среднего нагревательного экрана;H is the distance from the top of the crest of the sinusoidal profile of the upper heating screen to the average heating screen;
S1, S2, S3 - площади поперечных сечений зон фильерного питателя, образованных соответственно между верхним и средним, средним и нижним, нижним нагревательным экраном и фильерным дном.S 1 , S 2 , S 3 - the cross-sectional area of the zones of the spinneret feeder, formed respectively between the upper and middle, middle and lower, lower heating screen and the spinneret bottom.
Установка между нагревательными перфорированными экранами поперечных ребер жесткости позволяет обеспечить постоянными в процессе эксплуатации фильерного питателя соотношения указанных выше площадей поперечных сечений S1 (приемной зоны), S2 (зоны гомогенизации), S3 (зоны выработки) фильерного питателя, поддерживая таким образом устойчивость технологического процесса выработки волокна за все время эксплуатации фильерного питателя.The installation of transverse stiffeners between the heating perforated screens makes it possible to ensure constant during the operation of the die feeder the ratios of the above cross-sectional areas S 1 (receiving zone), S 2 (homogenization zone), S 3 (production zone) of the die feeder, thus maintaining the technological stability fiber production process for the entire life of the spinneret feeder.
Верхняя часть верхнего нагревательного экрана, являющаяся основной рабочей зоной, выполнена синусоидальной формы, имеющей по меньшей мере два гребня и одну впадину посередине между гребнями, обеспечивает при переходе через него расплава достаточные условия для дальнейшей гомогенизации его в следующей зоне и создает условия для более устойчивого технологического процесса выработки волокна. Более того, такой экран выполняет функцию нагревателя для равномерного прогрева расплава в нижней зоне щели фидера, что обеспечивает равномерное поступление расплава достаточной вязкости в зону гомогенизации для дальнейшего выравнивания температуры и в конечном итоге на фильерную пластину, которая обеспечивается определенным соотношением параметров взаимного расположения нагревательных экранов, площадей поперечного сечения зон фильерного питателя, а также высоты гребней верхнего нагревательного экрана. Эти величины установлены экспериментально и являются оптимальными. При h менее 0,6Н расплав поступает в зону гомогенизации с большим градиентом температур по площади экрана, что создает неблагоприятные условия для процесса гомогенизации, а при упомянутом соотношении более 0,8Н расплав поступает в зону гомогенизации также с большим градиентом температур в силу того, что поступивший в приемную зону холодный расплав со стороны пристенной шахтной периферийной зоны щели фидера печи не успеет прогреться из-за большого расстояния между средним нагревательным экраном и верхней точкой верхнего нагревательного экрана. Кроме того, будет необоснованно завышен расход драгметалла. Отмеченные выше соотношения экспериментально определялись с фильерами диаметром 1,5 мм и их плотности на фильерном дне 2,75 на см2.The upper part of the upper heating screen, which is the main working area, is made sinusoidal, having at least two ridges and one depression in the middle between the ridges, provides sufficient conditions for the melt to pass through it to further homogenize it in the next zone and creates conditions for a more stable technological fiber production process. Moreover, such a screen acts as a heater for uniform heating of the melt in the lower zone of the feeder slit, which ensures uniform flow of a melt of sufficient viscosity to the homogenization zone for further temperature equalization and, ultimately, to the die plate, which is provided by a certain ratio of the relative positions of the heating screens, the cross-sectional areas of the zones of the spinneret feeder, as well as the height of the ridges of the upper heating screen. These values are established experimentally and are optimal. At h less than 0.6 N, the melt enters the homogenization zone with a large temperature gradient over the screen area, which creates unfavorable conditions for the homogenization process, and with the above ratio, more than 0.8 N, the melt enters the homogenization zone with a large temperature gradient due to the fact that the cold melt received in the receiving zone from the side of the mine wall peripheral zone of the furnace feeder slit does not have time to warm up due to the large distance between the middle heating screen and the upper point of the upper heating e crane. In addition, precious metal consumption will be unreasonably overestimated. The ratios noted above were experimentally determined with dies with a diameter of 1.5 mm and their densities at the die bottom of 2.75 per cm 2 .
Приведенные выше соотношения площадей поперечных сечений рабочих зон получены экспериментальным путем и являются оптимальными.The above ratios of the cross-sectional areas of the working areas are obtained experimentally and are optimal.
Для приемной зоны при 1,0<S<0,9 расплав поступает в зону гомогенизации с большим градиентом температур по площади экрана, что создает неблагоприятные условия для процесса гомогенизации.For the receiving zone at 1.0 <S <0.9, the melt enters the homogenization zone with a large temperature gradient over the screen area, which creates unfavorable conditions for the homogenization process.
Для зоны гомогенизации при S2<1,2 расплаву, особенно при больших дебитах, будет недостаточно времени для окончательного процесса гомогенизации, а следовательно, будет и сам процесс волокнообразования в зоне выработки нестабильным. При S2>1,5 может наблюдаться в некоторых областях данной зоны охлаждение расплава, и гомогенизация будет неполноценной, кроме того, будет неоправданно завышен расход дорогостоящего материала на изделие.For the homogenization zone with S 2 <1.2, the melt, especially at high flow rates, will not have enough time for the final homogenization process, and therefore the fiber formation process in the production zone will be unstable. When S 2 > 1.5, melt cooling can be observed in some areas of this zone, and homogenization will be inferior, in addition, the expense of expensive material on the product will be unreasonably overestimated.
Площадь поперечного сечения S3 зоны выработки, как показал эксперимент, практически должна быть одинаковой с площадью поперечного сечения приемной зоны S1, и при S3>1,1 будет переохлаждение расплава, которое неизбежно приведет к нестабильному процессу, а при S3<0,9 гомогенизированный расплав из-за перегрева не будет выведен на выработочный температурный режим для стабильного процесса выработки.The experiment showed that the cross-sectional area S 3 of the working zone should be practically the same with the cross-sectional area of the receiving zone S 1 , and at S 3 > 1.1 there will be supercooling of the melt, which will inevitably lead to an unstable process, and at S 3 <0 , 9 due to overheating, the homogenized melt will not be brought to the production temperature regime for a stable production process.
Наличие отличительных от прототипа существенных признаков позволяет признать заявляемое техническое решение новым.The presence of essential features distinctive from the prototype allows us to recognize the claimed technical solution as new.
Из уровня техники не выявлены технические решения, имеющие признаки, совпадающие с отличительными признаками заявляемого устройства, поэтому последнее отвечает критерию изобретательского уровня.The prior art does not reveal technical solutions having features that match the distinguishing features of the claimed device, so the latter meets the criteria of an inventive step.
На фиг.1 представлен фильерный питатель, общий вид; на фиг.2 - разрез А-А на фиг.1.Figure 1 presents the spinneret feeder, a General view; figure 2 is a section aa in figure 1.
Фильерный питатель включает корпус, образованный торцевыми 1 и боковыми 2 стенками, фильерное дно 3 с фильерами 4. Для нагрева элементов конструкции и расплава фильерный питатель снабжен соединенными с торцевыми стенками 1 токоподводами 5. Внутри корпуса фильерного питателя над фильерным дном 3 закреплен нижний перфорированный нагревательный экран 6, который жестко закреплен с боковыми 2 и торцевыми 1 стенками корпуса, а также с фильерным дном 3 с помощью ребер жесткости 7. Внутри корпуса фильерного питателя закреплены также средний 8 и верхний 9 по отношению к фильерному дну 3 перфорированные нагревательные экраны, которые образуют в фильерном питателе следующие зоны: верхний 9 и средний 8 - приемную зону, средний 8 и нижний 6 - зону гомогенизации и нижний 6 и фильерное дно 3 - зону выработки. Средний перфорированный нагревательный экран жестко закреплен с торцевыми 1 и боковыми 2 стенками корпуса. Верхний перфорированный нагревательный экран 9 жестко зафиксирован со средним перфорированным нагревательным экраном 8 по его периметру, а также ребрами жесткости 10, жестко закреплен с торцевыми 1 и по периметру с боковыми 2 стенками корпуса, а его верхняя часть, являющаяся основной рабочей зоной, выполнена волнистой формы, описываемой тригонометрической функцией у=sin x, и имеющей по меньшей мере два гребня 11 и одну впадину 12. Для монтажа фильерного питателя в раме к его корпусу прикреплены держатели 13 в виде скоб в количестве 8 шт. К корпусу фильерного питателя снаружи по периметру верхнего нагревательного экрана жестко и герметично прикреплены фланцы 14 для обеспечения герметичности всего узла с фидером печи. Герметичность обеспечивается с помощью специального охлаждаемого серпантина (не показан) при монтаже питателя на фидер плавильной печи.The die feeder includes a housing formed by end 1 and
Устройство работает следующим образом.The device operates as follows.
Расплав горных пород поступает из шахты фидера печи в корпус на верхний нагревательный экран 9, который прогревает расплав в нижней зоне шахты фидера печи, проходящий по шахте, предварительно сужая градиент температур и частично усредняя вязкость. Такой расплав, поступая в приемную зону питателя, в которой более охлажденные пристенные слои расплава находятся больше времени в зоне (в силу криволинейного профиля верхнего нагревательного экрана 9), больше прогреваются в сравнении с остальным и за счет этого температурный градиент расплава выравнивается по сечению питателя. Затем поток, проходя средний нагревательный экран 8, поступает в зону гомогенизации, где расплав выравнивается практически по всему сечению по температуре, а следовательно, и по вязкости, и, проходя затем через нижний нагревательный экран 6, поступает гомогенным в зону выработки и на фильерное дно 3 с необходимыми вязкостью и температурой, обеспечивая стабильность процесса вытяжки. В результате трехступенчатой обработки расплав базальта поступает в зону формирования волокна, имея одинаковую температуру и вязкость. Получаемое волокно скручивается в нить и поступает на намоточное устройство (не показано).The molten rock enters from the furnace feeder shaft into the housing on the
В таблице приведен пример показателей работы предлагаемого фильерного питателя для получения волокна из расплава базальта.The table shows an example of performance indicators of the proposed spinneret feeder for producing fiber from basalt melt.
Технические преимущества заявляемого устройства выявлены при сравнении с известными техническими решениями той же задачи с указанием имеющихся в наличии их конкретных данных, в том числе с наиболее близким аналогом.Technical advantages of the claimed device are revealed when comparing with the known technical solutions of the same problem, indicating the availability of their specific data, including with the closest analogue.
Из таблицы видно, что изменение формы верхнего нагревательного экрана и нового соотношения размеров зон в заявляемом устройстве обеспечивает более высокий результат по обеспечению устойчивости технологического процесса получения непрерывного волокна. Кроме того, предлагаемый фильерный питатель при меньшей его массе превышает по производительности аналоги с большей массой, что свидетельствует об экономичности заявляемой конструкции за счет уменьшения расхода драгметалла на его изготовление.The table shows that the change in the shape of the upper heating screen and the new ratio of the size of the zones in the inventive device provides a higher result in ensuring the stability of the technological process for producing continuous fiber. In addition, the proposed spinneret feeder with a lower mass exceeds the analogues with a larger mass in terms of productivity, which indicates the economy of the claimed design by reducing the consumption of precious metal for its manufacture.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006111829/03A RU2315723C1 (en) | 2006-04-12 | 2006-04-12 | Spinneret feeder |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006111829/03A RU2315723C1 (en) | 2006-04-12 | 2006-04-12 | Spinneret feeder |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2315723C1 true RU2315723C1 (en) | 2008-01-27 |
Family
ID=39109977
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2006111829/03A RU2315723C1 (en) | 2006-04-12 | 2006-04-12 | Spinneret feeder |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2315723C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2373160C1 (en) * | 2008-03-12 | 2009-11-20 | Виктор Данилович Бородин | Device for producing fibre from molten rocks |
| RU2385298C1 (en) * | 2008-09-11 | 2010-03-27 | ООО "НПО "Вулкан" | Draw plate feeder |
| CN104334504B (en) * | 2012-05-29 | 2017-04-12 | 3B玻璃纤维公司 | Drawn Crucible Assembly Including Divider Manifold |
| RU2825820C1 (en) * | 2023-08-08 | 2024-08-30 | Общество с ограниченной ответственностью "Альянс Капитал" | Device for production of continuous fibers from thermoplastic material with high temperature of upper crystallization limit |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU12567U1 (en) * | 1999-09-14 | 2000-01-20 | ОАО Екатеринбургский завод по обработке цветных металлов | DEVICE FOR PRODUCING FIBER FROM ROCK MELT |
| US6070437A (en) * | 1998-11-12 | 2000-06-06 | Owens Corning Fiberglas Technology, Inc. | Tip-plate thermocouple |
| US6196029B1 (en) * | 1994-10-27 | 2001-03-06 | Johns Manville International, Inc. | Low profile bushing for making fibers |
| RU2207990C1 (en) * | 2002-07-01 | 2003-07-10 | Закрытое акционерное общество "Минеральное волокно". | Multihole feeder for forming mineral fiber from rocks |
| RU33114U1 (en) * | 2002-07-01 | 2003-10-10 | Закрытое акционерное общество "Минеральное волокно" | Multi-feed feeder for the formation of mineral fiber from rocks |
-
2006
- 2006-04-12 RU RU2006111829/03A patent/RU2315723C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6196029B1 (en) * | 1994-10-27 | 2001-03-06 | Johns Manville International, Inc. | Low profile bushing for making fibers |
| US6070437A (en) * | 1998-11-12 | 2000-06-06 | Owens Corning Fiberglas Technology, Inc. | Tip-plate thermocouple |
| RU12567U1 (en) * | 1999-09-14 | 2000-01-20 | ОАО Екатеринбургский завод по обработке цветных металлов | DEVICE FOR PRODUCING FIBER FROM ROCK MELT |
| RU2207990C1 (en) * | 2002-07-01 | 2003-07-10 | Закрытое акционерное общество "Минеральное волокно". | Multihole feeder for forming mineral fiber from rocks |
| RU33114U1 (en) * | 2002-07-01 | 2003-10-10 | Закрытое акционерное общество "Минеральное волокно" | Multi-feed feeder for the formation of mineral fiber from rocks |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2373160C1 (en) * | 2008-03-12 | 2009-11-20 | Виктор Данилович Бородин | Device for producing fibre from molten rocks |
| RU2385298C1 (en) * | 2008-09-11 | 2010-03-27 | ООО "НПО "Вулкан" | Draw plate feeder |
| CN104334504B (en) * | 2012-05-29 | 2017-04-12 | 3B玻璃纤维公司 | Drawn Crucible Assembly Including Divider Manifold |
| RU2825820C1 (en) * | 2023-08-08 | 2024-08-30 | Общество с ограниченной ответственностью "Альянс Капитал" | Device for production of continuous fibers from thermoplastic material with high temperature of upper crystallization limit |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2315723C1 (en) | Spinneret feeder | |
| RU2463263C2 (en) | Device and method for making fibers | |
| CN115161787A (en) | Preparation method of low linear density deviation special-shaped polyester POY (polyester pre-oriented yarn) filament | |
| US5110333A (en) | Glass fiberizing bushing | |
| RU2369569C1 (en) | Method for production of continuous fibre from rocks, installation for its realisation and produced product | |
| RU2068814C1 (en) | Method for manufacturing filaments from melt of rocks and device | |
| RU2373160C1 (en) | Device for producing fibre from molten rocks | |
| SU998399A1 (en) | Apparatus for making fibers from thermoplastic material | |
| RU41725U1 (en) | FILLER FEEDER FOR PRODUCING FIBERS FROM ROCKS | |
| JP2012091954A (en) | Bushing | |
| MXPA02000005A (en) | A bushing tip plate support assembly for a bushing in a filament forming apparatus. | |
| RU12567U1 (en) | DEVICE FOR PRODUCING FIBER FROM ROCK MELT | |
| RU139222U1 (en) | MULTI-FILER FEEDER FOR PRODUCING CONTINUOUS FIBER FROM ROCK MELT | |
| RU1293U1 (en) | Multi-feed feeder for the manufacture of continuous fiber from rock melt | |
| RU2825820C1 (en) | Device for production of continuous fibers from thermoplastic material with high temperature of upper crystallization limit | |
| CN1953940A (en) | Die for producing filaments, in particular glass filaments and the fibre drawing system thereof | |
| RU10714U1 (en) | DEVICE FOR PRODUCING FIBER FROM ROCK MELT | |
| RU9839U1 (en) | FILLER FEEDER FOR PRODUCING FIBERS FROM ROCKS | |
| RU2407711C1 (en) | Multiple-draw hole feeder for making continuous fibre from molten rock | |
| CN115745373A (en) | Material hill regulation and control device, kiln and material hill regulation and control method | |
| CN107447264B (en) | A kind of concentric circles spinneret | |
| RU2031867C1 (en) | Spinneret feeder to extrude glass fibres by one stage method | |
| RU2395467C2 (en) | Spinneret feeder | |
| RU2261845C1 (en) | Spinneret feeder for production of a fiber out of rocks | |
| CN220943149U (en) | Crucible system for vacuum downdraw continuous casting |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090413 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20110420 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180413 |