RU2310004C2 - Method for producing carbon-free nickel-base refractory alloys for casting - Google Patents
Method for producing carbon-free nickel-base refractory alloys for casting Download PDFInfo
- Publication number
- RU2310004C2 RU2310004C2 RU2005139707/02A RU2005139707A RU2310004C2 RU 2310004 C2 RU2310004 C2 RU 2310004C2 RU 2005139707/02 A RU2005139707/02 A RU 2005139707/02A RU 2005139707 A RU2005139707 A RU 2005139707A RU 2310004 C2 RU2310004 C2 RU 2310004C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- calcium
- refining
- melt
- alloy
- content
- Prior art date
Links
- 238000005266 casting Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 7
- 229910000753 refractory alloy Inorganic materials 0.000 title abstract 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 42
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 42
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims abstract description 37
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims abstract description 35
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 34
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 33
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 32
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 20
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims abstract description 16
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 12
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 12
- 229910018107 Ni—Ca Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 10
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 claims abstract description 7
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims abstract description 6
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 claims abstract description 5
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 29
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 27
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 22
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 claims description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 8
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 7
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 abstract description 7
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 abstract description 7
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 abstract description 7
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 abstract description 7
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 6
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 abstract description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- JEZHBSJTXKKFMV-UHFFFAOYSA-N calcium nickel Chemical compound [Ca].[Ni] JEZHBSJTXKKFMV-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 238000005086 pumping Methods 0.000 abstract description 2
- 238000005262 decarbonization Methods 0.000 abstract 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 11
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 5
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 5
- 239000003517 fume Substances 0.000 description 4
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 230000009182 swimming Effects 0.000 description 2
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 description 1
- FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N lanthanum atom Chemical compound [La] FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000002736 metal compounds Chemical class 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 229910052755 nonmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 239000003870 refractory metal Substances 0.000 description 1
- 229910052702 rhenium Inorganic materials 0.000 description 1
- WUAPFZMCVAUBPE-UHFFFAOYSA-N rhenium atom Chemical compound [Re] WUAPFZMCVAUBPE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N vanadium Chemical compound [V]#[V] GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к производству жаропрочных сплавов на основе никеля, и может быть использовано при выплавке безуглеродистых коррозионно-стойких литейных жаропрочных сплавов, предназначенных для литья лопаток стационарных энергетических и газоперекачивающих газотурбинных установок и других деталей с монокристаллической структурой.The invention relates to the field of metallurgy, in particular to the production of heat-resistant nickel-based alloys, and can be used in the smelting of carbon-free corrosion-resistant casting heat-resistant alloys for casting blades of stationary power and gas pumping gas turbine plants and other parts with a single crystal structure.
Этот класс литейных коррозионно-стойких жаропрочных сплавов отличается от известных жаропрочных сплавов повышенным (14-20% мас.) содержанием хрома, который обеспечивает высокую коррозионную стойкость в агрессивной среде продуктов сгорания топлива. Так же, для повышения коррозионно-стойкости сплавов, необходимо понизить в них содержание примесей углерода, серы, кислорода и азота, которые могут присутствовать в сплаве в виде сульфидов, нитридов, окисных плен и их комплексных соединений, т.к. наличие таких включений снижает коррозионную стойкость сплавов.This class of cast corrosion-resistant heat-resistant alloys differs from the known heat-resistant alloys in the increased (14-20% wt.) Chromium content, which provides high corrosion resistance in an aggressive environment of fuel combustion products. Also, to increase the corrosion resistance of alloys, it is necessary to lower the content of impurities of carbon, sulfur, oxygen and nitrogen, which may be present in the alloy in the form of sulfides, nitrides, oxide films and their complex compounds, because the presence of such inclusions reduces the corrosion resistance of the alloys.
Известен способ выплавки сплава на основе никеля, включающий загрузку в завалку никеля, хрома, ванадия и других тугоплавких металлов и расплавление этой шихты в индукционной печи. Далее расплав нагревают до 1600-1630°С и проводят рафинирование его от кислорода и серы (авт. св. СССР №1638194).A known method of smelting an alloy based on Nickel, including loading into the filling of Nickel, chromium, vanadium and other refractory metals and the melting of this charge in an induction furnace. Next, the melt is heated to 1600-1630 ° C and it is refined from oxygen and sulfur (ed. St. USSR No. 1638194).
Недостатком известного способа является то, что хром при выплавке присаживается в печь вместе с другими компонентами шихты, что, учитывая длительность расплавления основной шихты, может приводить к его значительному угару. Кроме того, перегрев расплава до 1600-1630°С и проведение рафинирования при этой температуре также приводит к увеличенному угару и окислению хрома, что не позволит получать в готовом сплаве содержание хрома в нужных пределах.The disadvantage of this method is that chromium during smelting sits in the furnace along with other components of the charge, which, given the duration of the melting of the main charge, can lead to its considerable waste. In addition, overheating of the melt to 1600-1630 ° C and refining at this temperature also leads to increased fumes and oxidation of chromium, which will not allow the chromium content in the finished alloy to be obtained within the required limits.
Известен способ выплавки сплава с высоким содержание хрома 20-30 мас.%. Выплавку ведут в две стадии: сначала в открытой индукционной печи, затем полученные заготовки переплавляют в вакуумно-индукционной печи при температуре, близкой к температуре кипения расплава, и проводят рафинирование, которое обеспечивается всплытием на поверхность соединений неметаллов (заявка Японии №60-50853).A known method of smelting an alloy with a high chromium content of 20-30 wt.%. Smelting is carried out in two stages: first in an open induction furnace, then the obtained workpieces are remelted in a vacuum induction furnace at a temperature close to the boiling point of the melt, and refining is carried out, which is ensured by the surfacing of non-metal compounds (Japanese application No. 60-50853).
Недостатком указанного способа является то, что предварительная выплавка в открытой печи при атмосферном давлении с последующим переплавом в вакуумной при повышенных температурах приводит к значительному угару и окислению хрома. Кроме того, сам процесс выплавки значительно удлиняется.The disadvantage of this method is that the preliminary smelting in an open furnace at atmospheric pressure, followed by remelting in a vacuum at elevated temperatures leads to significant waste and oxidation of chromium. In addition, the smelting process itself is significantly lengthened.
Наиболее близким аналогом, взятым за прототип, является способ производства безуглеродистых литейных жаропрочных сплавов на никелевой основе, включающий расплавление в вакууме шихтовых материалов, обезуглероживающее рафинирование в две стадии с введением окислителя в атмосфере инертного газа при давлении 20-150 мм рт.ст. и последующим введением в вакууме хрома, активных легирующих элементов, РЗМ, в котором после введения в расплав активных легирующих элементов проводят рафинирование кальцием в количестве 0,02-0,20% от массы расплава под давлением инертного газа 20-130 мм рт.ст., затем создают вакуум и вводят лантан (патент РФ №2221067).The closest analogue taken as a prototype is a method for the production of carbon-free casting heat-resistant nickel-based alloys, which includes melting vacuum materials, decarburizing refining in two stages with the introduction of an oxidizing agent in an inert gas atmosphere at a pressure of 20-150 mm Hg. and subsequent introduction in a vacuum of chromium, active alloying elements, rare-earth metals, in which, after introducing active alloying elements into the melt, calcium refining is carried out in an amount of 0.02-0.20% of the mass of the melt under an inert gas pressure of 20-130 mm Hg. , then create a vacuum and introduce lanthanum (RF patent No. 2221067).
Недостатком прототипа является то, что он не позволяет выплавлять сплавы с высоким содержанием хрома из-за большого угара и окисления, в том числе с использованием в шихте отходов. Кроме того, значительно увеличивается продолжительность технологического процесса, получаемый сплав имеет достаточно низкую жаростойкость.The disadvantage of the prototype is that it does not allow smelting alloys with a high chromium content due to high fumes and oxidation, including the use of waste in the charge. In addition, the duration of the process is significantly increased, the resulting alloy has a fairly low heat resistance.
Технической задачей изобретения является разработка способа производства безуглеродистых литейных жаропрочных сплавов на никелевой основе, который позволяет снизить потери хрома на угар и окисление при выплавке сплавов, что позволит получать содержание хрома в готовом металле в нужных пределах за счет снижения содержания в сплаве кислорода (не более 0,0010%) и использовать при выплавке до 40 мас.% отходов, повысить жаростойкость сплава при сохранении содержания углерода, серы и азота на уровне содержания этих элементов в способе-прототипе.An object of the invention is to develop a method for the production of carbon-free casting heat-resistant nickel-based alloys, which allows to reduce the loss of chromium due to fumes and oxidation during smelting of alloys, which will allow to obtain the chromium content in the finished metal in the required limits by reducing the oxygen content in the alloy (not more than 0 , 0010%) and use when smelting up to 40 wt.% Waste, increase the heat resistance of the alloy while maintaining the content of carbon, sulfur and nitrogen at the level of the content of these elements in the prototype method.
Поставленная техническая задача достигается тем, что предложен способ производства безуглеродистых литейных жаропрочных сплавов на никелевой основе, включающий расплавление в вакууме чистых шихтовых материалов, обезуглероживающее рафинирование с введением окислителя в атмосфере инертного газа с последующим введением в вакууме хрома, активных легирующих элементов, РЗМ и рафинирование кальцием, в котором после обезуглероживающего рафинирования в расплав вводят до 40 мас.% отходов литейных жаропрочных сплавов, а рафинирование кальцием осуществляют введением кальция в виде лигатуры Ni-Ca в три стадии: 1-ую стадию - после введения отходов, 2-ую стадию - перед введением хрома, а 3-ю стадию рафинирования совмещают с введением РЗМ.The stated technical problem is achieved by the fact that the proposed method for the production of carbon-free casting heat-resistant alloys based on nickel, including vacuum melting of pure charge materials, decarburizing refining with the introduction of an oxidizing agent in an inert gas atmosphere, followed by the introduction of chromium, active alloying elements, rare-earth metals and calcium refining in a vacuum in which, after decarburization refining, up to 40 wt.% waste of casting heat-resistant alloys is introduced into the melt, and calcium refining carried out by introducing calcium in the form of Ni-Ca ligatures in three steps: first step - after the introduction of the waste, the second step - before administration of chromium, and the third refining stage is combined with the introduction of REM.
На первой и третьей стадиях рафинирования количество кальция, вводимого в виде лигатуры Ni-Ca, составляет 0,005-0,010% от массы расплава.In the first and third stages of refining, the amount of calcium introduced in the form of a Ni-Ca ligature is 0.005-0.010% by weight of the melt.
На 2-ой стадии рафинирования количество кальция, вводимого в виде лигатуры Ni-Ca, определяют по формулеAt the 2nd stage of refining, the amount of calcium introduced in the form of Ni-Ca ligature is determined by the formula
где KCa - количество кальция, вводимого в расплав;where K Ca is the amount of calcium introduced into the melt;
n - безразмерный коэффициент пропорциональности, равный 0,002;n is the dimensionless coefficient of proportionality equal to 0.002;
Kш - количество выплавляемого сплава;K W - the amount of smelted alloy;
KCr - количество хрома вводимого в расплав;K Cr is the amount of chromium introduced into the melt;
ЛCa - содержание кальция в лигатуре никель-кальций.L Ca - the calcium content in the ligature of Nickel-calcium.
Авторами установлено, что, если после введения отходов в расплав не провести рафинирование кальцием в виде лигатуры Ni-Ca, то окисные включения, переходящие в расплав после присадки отходов, не удаляются.The authors found that if, after the introduction of waste into the melt, calcium refining in the form of a Ni-Ca ligature is not carried out, the oxide inclusions passing into the melt after the waste is added are not removed.
Также было установлено, что предварительное рафирование расплава кальцием перед введением хрома позволяет уменьшить угар и окисление хрома и тем самым получать в готовом сплаве содержание хрома в узких пределах.It was also found that preliminary refining of the melt with calcium before the introduction of chromium can reduce fumes and oxidation of chromium and thereby obtain a narrow chromium content in the finished alloy.
Пример осуществления способа.An example implementation of the method.
Предлагаемый способ можно использовать преимущественно для сплавов следующих систем: Ni-Co-Cr-W-Mo-Al-Ti-Re-Ta, Ni-Cr-Co-Mo-Al-Ti-Nb-B, Ni-Cr-Co-Mo-W-Al-Hf.The proposed method can be used mainly for alloys of the following systems: Ni-Co-Cr-W-Mo-Al-Ti-Re-Ta, Ni-Cr-Co-Mo-Al-Ti-Nb-B, Ni-Cr-Co- Mo-W-Al-Hf.
В качестве примера использовали сплав системы Ni-Co-Cr-W-Mo-Al-Ti-Re-Та. Шихта на плавку состояла из чистых шихтовых материалов и до 40 мас.% отходов. Всего было сделано 4 плавки.An alloy of the Ni-Co-Cr-W-Mo-Al-Ti-Re-Ta system was used as an example. The charge for melting consisted of pure charge materials and up to 40 wt.% Waste. In total, 4 swimming trunks were made.
Плавки проводили в вакуумной индукционной печи в тигле емкостью 10 кг. В тигель загрузили чистые шихтовые материалы: никель, кобальт, вольфрам, молибден, рений. Чистые шихтовые материалы расплавляли под вакуумом 1·10-2 мм рт.ст. После расплавления чистых шихтовых материалов в атмосфере инертного газа произвели обезуглероживающее рафинирование расплава с введением окислителя. После этого газ откачали и под вакуумом ввели отходы литейных жаропрочных сплавов. Затем провели первую стадию рафинирования путем введения в расплав кальция в виде лигатуры Ni-Ca. Далее провели вторую стадию рафинирования кальцием, затем ввели хром и последовательно активные легирующие элементы: тантал, титан, алюминий.The melts were carried out in a vacuum induction furnace in a crucible with a capacity of 10 kg. Pure charge materials were loaded into the crucible: nickel, cobalt, tungsten, molybdenum, rhenium. Pure charge materials were melted under a vacuum of 1 · 10 -2 mm RT.article After the melting of pure charge materials in an inert gas atmosphere, decarburization refinement of the melt was carried out with the introduction of an oxidizing agent. After that, the gas was evacuated and heat-resistant alloy casting waste was introduced under vacuum. Then, the first refining step was carried out by introducing calcium in the form of a Ni-Ca ligature into the melt. Next, a second stage of calcium refining was carried out, then chromium and subsequently active alloying elements were introduced: tantalum, titanium, aluminum.
Затем провели третью стадию рафинирования, совмещая ее с введением в расплав РЗМ. Количество отходов и содержание кальция на первых и третьих стадиях рафинирования приведены в таблице, а расчет содержания кальция на второй стадии рафинирования проводили по формулеThen, the third stage of refining was carried out, combining it with the introduction of rare-earth metals into the melt. The amount of waste and calcium content in the first and third stages of refining are shown in the table, and the calculation of calcium content in the second stage of refining was carried out according to the formula
На первую плавку на второй стадии рафинирования необходимо кальция:The first smelting in the second stage of refining requires calcium:
Остальные плавки рассчитывали аналогично первой.The remaining swimming trunks were calculated similarly to the first.
На первой плавке на второй стадии рафинирования присадили 0,0025 мас.% кальция при расчетном содержании хрома 14 мас.%.In the first heat at the second stage of refining, 0.0025 wt.% Of calcium was assigned with a calculated chromium content of 14 wt.%.
На второй плавке, на второй стадии рафинирования, присадили 0,0030 мас.% кальция при расчетном содержании хрома 16 мас.%.In the second heat, in the second stage of refining, they assigned 0.0030 wt.% Calcium with a calculated chromium content of 16 wt.%.
На третьей плавке, на второй стадии рафинирования, присадили 0,0033 мас.% кальция при расчетном содержании хрома 18 мас.%.In the third heat, in the second stage of refining, 0.0033 wt.% Of calcium was assigned with an estimated chromium content of 18 wt.%.
На четвертой плавке, на второй стадии рафинирования, присадили 0,0037 мас.% кальция при расчетном содержании хрома 20 мас.%.In the fourth heat, in the second stage of refining, 0.0037 wt.% Of calcium was assigned with a calculated chromium content of 20 wt.%.
Технологические параметры плавок и полученные результаты по содержанию хрома в готовом металле и примесей приведены в таблице. Там же приведены технологические параметры плавки по способу-прототипу и полученные результаты.The technological parameters of the melts and the results obtained on the chromium content in the finished metal and impurities are shown in the table. The technological parameters of melting according to the prototype method and the results obtained are also given there.
Из таблицы видно, что на всех плавках угар хрома в готовом металле не превышает в узких пределах ±0,3 мас.%, получены низкие содержания кислорода 0,0006-0,00073 мас.%, при низком содержании серы 0,0005-0,0007 мас.% и углерода 0,0025-0,0031 мас.%. Жаростойкость (стойкость сплава к окислению при повышенных температурах) предлагаемого сплава по сравнению с прототипом повышается в 1,5 раза.It can be seen from the table that, on all melts, the chrome burn in the finished metal does not exceed within a narrow range of ± 0.3 wt.%, Low oxygen contents of 0.0006-0.00073 wt.%, With a low sulfur content of 0.0005-0 , 0007 wt.% And carbon 0.0025-0.0031 wt.%. Heat resistance (resistance to oxidation of the alloy at elevated temperatures) of the proposed alloy compared with the prototype increases by 1.5 times.
Таким образом, предлагаемый способ позволяет получать безуглеродистые литейные жаропрочные сплавы с минимальными потерями по хрому, использовать при этом до 40 мас.% отходов, получая в готовом сплаве минимальное содержание кислорода. При этом в получаемом сплаве содержание других вредных примесей (углерод, сера и азот) находится на уровне способа-прототипа.Thus, the proposed method allows to obtain carbon-free casting heat-resistant alloys with minimal loss of chromium, while using up to 40 wt.% Waste, getting in the finished alloy with a minimum oxygen content. Moreover, in the resulting alloy, the content of other harmful impurities (carbon, sulfur and nitrogen) is at the level of the prototype method.
Использование изобретения позволяет повысить жаростойкость сплава в 1,5 раза, тем самым повышается ресурс и надежность работы стационарных газотурбинных установок.Using the invention allows to increase the heat resistance of the alloy by 1.5 times, thereby increasing the resource and reliability of stationary gas turbine plants.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005139707/02A RU2310004C2 (en) | 2005-12-20 | 2005-12-20 | Method for producing carbon-free nickel-base refractory alloys for casting |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005139707/02A RU2310004C2 (en) | 2005-12-20 | 2005-12-20 | Method for producing carbon-free nickel-base refractory alloys for casting |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2005139707A RU2005139707A (en) | 2007-07-10 |
| RU2310004C2 true RU2310004C2 (en) | 2007-11-10 |
Family
ID=38316189
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005139707/02A RU2310004C2 (en) | 2005-12-20 | 2005-12-20 | Method for producing carbon-free nickel-base refractory alloys for casting |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2310004C2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2426810C1 (en) * | 2010-08-18 | 2011-08-20 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Procedure for production of carbon-free cast heat-resistant alloys on nickel base |
| RU2696625C1 (en) * | 2019-04-18 | 2019-08-06 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Production method of carbon-free foundry heat-resistant nickel-based alloys |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0093661A1 (en) * | 1982-04-29 | 1983-11-09 | Imphy S.A. | Iron-nickel-chromium-aluminium-rare earth metal type alloy |
| GB2219600A (en) * | 1985-10-11 | 1989-12-13 | Martin Marietta Energy Systems | Nickel-iron aluminides for use in oxidizing environments |
| WO1995027803A1 (en) * | 1994-04-08 | 1995-10-19 | Hoskins Manufacturing Company | Modified nickel-chromium-iron-aluminium alloy |
| US6093369A (en) * | 1994-04-08 | 2000-07-25 | Hoskins Manufacturing Company | Modified nickel-chromium-aluminum-iron alloy |
| RU2221067C1 (en) * | 2002-12-03 | 2004-01-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" | Method of production of carbon-free casting heat- resistant nickel-based alloys |
-
2005
- 2005-12-20 RU RU2005139707/02A patent/RU2310004C2/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0093661A1 (en) * | 1982-04-29 | 1983-11-09 | Imphy S.A. | Iron-nickel-chromium-aluminium-rare earth metal type alloy |
| GB2219600A (en) * | 1985-10-11 | 1989-12-13 | Martin Marietta Energy Systems | Nickel-iron aluminides for use in oxidizing environments |
| WO1995027803A1 (en) * | 1994-04-08 | 1995-10-19 | Hoskins Manufacturing Company | Modified nickel-chromium-iron-aluminium alloy |
| US6093369A (en) * | 1994-04-08 | 2000-07-25 | Hoskins Manufacturing Company | Modified nickel-chromium-aluminum-iron alloy |
| RU2221067C1 (en) * | 2002-12-03 | 2004-01-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" | Method of production of carbon-free casting heat- resistant nickel-based alloys |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2426810C1 (en) * | 2010-08-18 | 2011-08-20 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Procedure for production of carbon-free cast heat-resistant alloys on nickel base |
| RU2696625C1 (en) * | 2019-04-18 | 2019-08-06 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Production method of carbon-free foundry heat-resistant nickel-based alloys |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2005139707A (en) | 2007-07-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5478601B2 (en) | Ni-based forged alloy and gas turbine using the same | |
| US11124861B2 (en) | Processes for producing low nitrogen essentially nitride-free chromium and chromium plus niobium-containing nickel-based alloys and the resulting chromium and nickel-based alloys | |
| CN105296867B (en) | A kind of smelting process of the martensitic stain less steel of low silicon low-aluminium high boron | |
| CN106319255B (en) | The sublimate smelting process of nickel base superalloy | |
| CN102719682B (en) | Smelting method of GH901 alloy | |
| JP6160942B1 (en) | Low thermal expansion super heat resistant alloy and manufacturing method thereof | |
| JP6675846B2 (en) | Fe-Cr-Ni alloy with excellent high-temperature strength | |
| RU2672651C1 (en) | Method of producing heat-resistant superalloy hn62bmktyu on nickel based | |
| CN106222457B (en) | A kind of preparation method of high temperature alloy | |
| CN111118350B (en) | Ce-Mg-N composite treated GH4065 nickel-based high-temperature alloy and preparation process thereof | |
| CN115305404B (en) | Vacuum induction smelting process for lanthanum-cobalt-based superalloy | |
| RU2618038C2 (en) | Method for obtaining a heat-resistant alloy based on niobium | |
| CN118685716A (en) | A medium alloy martensitic steel and preparation method thereof | |
| RU2572117C1 (en) | Method of production of superalloys based on nickel and alloyed by rare-earth metals | |
| JP2016006217A (en) | Method for manufacturing consumable electrode | |
| JP2012526202A (en) | ESR melting method of NiTi alloy | |
| RU2274671C1 (en) | Method of production of the carbon-free casting high-temperature alloys | |
| RU2310004C2 (en) | Method for producing carbon-free nickel-base refractory alloys for casting | |
| RU2392338C1 (en) | Method of heat-resistant nickel-based cast alloy obtainment | |
| RU2353688C1 (en) | Melting method of carbon-free foundry heat-resistant alloys on basis of nickel | |
| RU2344186C2 (en) | Method of production of cast heat resistant alloys on nickel base (versions) | |
| RU2469117C1 (en) | Melting method of carbon-free heat-resistant steel | |
| CN112746176A (en) | Method for controlling distribution of trace elements in ESR (equivalent series resistance) ingot | |
| CN118668086A (en) | Low segregation preparation method of high Ti content deformed superalloy phi 508mm specification cast ingot | |
| US10240223B2 (en) | Ni-based alloy having excellent high-temperature creep characteristics, and gas turbine member using the same |