RU2367043C1 - Способ изготовления многослойного ленточного наноструктурного композита на основе сверхпроводящего сплава ниобий-титан - Google Patents
Способ изготовления многослойного ленточного наноструктурного композита на основе сверхпроводящего сплава ниобий-титан Download PDFInfo
- Publication number
- RU2367043C1 RU2367043C1 RU2008134180/09A RU2008134180A RU2367043C1 RU 2367043 C1 RU2367043 C1 RU 2367043C1 RU 2008134180/09 A RU2008134180/09 A RU 2008134180/09A RU 2008134180 A RU2008134180 A RU 2008134180A RU 2367043 C1 RU2367043 C1 RU 2367043C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cycle
- niobium
- plates
- rolling
- composite
- Prior art date
Links
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims abstract description 50
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 33
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 33
- 229910001275 Niobium-titanium Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 21
- RJSRQTFBFAJJIL-UHFFFAOYSA-N niobium titanium Chemical compound [Ti].[Nb] RJSRQTFBFAJJIL-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 21
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 8
- 239000002086 nanomaterial Substances 0.000 title abstract 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 26
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims abstract description 19
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 15
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims abstract description 14
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 22
- 229910001281 superconducting alloy Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 abstract description 13
- 239000002887 superconductor Substances 0.000 abstract description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 239000004020 conductor Substances 0.000 abstract description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 28
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 229910002624 Hf–Ta Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910020018 Nb Zr Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001257 Nb alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910020012 Nb—Ti Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 1
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000001192 hot extrusion Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000008204 material by function Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000004626 scanning electron microscopy Methods 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 238000004627 transmission electron microscopy Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области создания композитов с улучшенной токонесущей способностью и может быть использовано, в частности, для создания обмоток сверхпроводящих магнитов. Техническим результатом изобретения является повышение критической плотности тока. Согласно изобретению способ изготовления многослойных ленточных наноструктурных композитов на основе сплава ниобий-титан композиционных сверхпроводников включает многоцикловую прокатку, каждый цикл которой содержит сборку пакета из чередующихся пластин ниобия и сплава ниобий-титан, скрепление пластин между собой в пакет с помощью диффузионной сварки при температуре 800-900°С и давлении 20-40 МПа в течение 0,5-3 ч, горячую вакуумную прокатку и холодную прокатку. В первом цикле исходными пластинами являются компоненты композита, а во втором и последующих циклах - пластины, полученные в предыдущем цикле. Для стабилизации сверхпроводника перед последним циклом прокатки сваренный пакет помещают в медную оболочку. Толщина медной оболочки составляет 3-25% от толщины пакета. 1 з.п. ф-лы, 2 табл.
Description
Изобретение относится к области создания новых функциональных материалов, а именно слоистых наноструктурных композиционных сверхпроводящих материалов на основе сплавов ниобия с высокой токонесущей способностью, и может быть использовано для создания обмоток сверхпроводящих магнитов.
Большой интерес представляют материалы, содержащие сплавы Nb-Ti и Nb-Zr. Многослойные плоские наноструктурные композиты на основе этих сплавов являются перспективными для создания сверхпроводящих материалов с высокой токонесущей способностью. В ленточном проводнике плоские параллельные сверхпроводящие слои, толщина которых составляет 10-100 нм и, поэтому, сравнима с длиной когерентности сверхпроводника, позволяют использовать эффект влияния протяженной плоской межслойной границы, параллельной внешнему магнитному полю, на пиннинг (закрепление) вихрей Абрикосова и, следовательно, величину критической плотности тока.
Известен способ получения сверхпроводящих проводов на основе ниобий-титановых сплавов, включающий размещение в стакане из меди или сплава на основе меди заготовки из ниобий-титанового сплава, герметизацию, горячее выдавливание и холодную деформацию с получением прутка, резку прутка на мерные части, последующую сборку в стакане из меди или сплава на основе меди мерных прутков для получения в последней композитной заготовке требуемого числа ниобий-титановых волокон, проведение холодных деформаций, отжигов и заключительную деформацию, при этом прутки, размещаемые в последнюю композитную заготовку, предварительно деформируют в холодную с промежуточными отжигами при температуре 385-420oC в течение 10-100 ч, после чего последнюю сборку деформируют при комнатной температуре до величины суммарной деформации, достаточной для устранения всех имеющихся зазоров и еще не менее чем на 10%, затем проводят дополнительный отжиг при температурно-временных режимах, соответствующих режиму промежуточного отжига, и последующие холодные деформации с отжигами до получения провода требуемого сечения [патент РФ №2159474, МКИ H01B 13/00, опуб. 2000.11.20].
Однако этот способ не позволяет получать многослойные композитные сверхпроводящие материалы в виде лент.
Известен способ получения многослойного композита [патент US 5,230,748, H01L 39/24, July 19, 1991 г.], в котором сверхпроводящие слои сплавов системы Nb-Ti-Zr-V-Hf-Ta на конечной стадии изготовления сверхпроводника получают путем диффузионного отжига композита из чередующихся слоев этих металлов или их сплавов, причем толщина нормальных и сверхпроводящих слоев, образовавшихся при отжиге должна быть менее 1000 нм.
Однако диффузионный отжиг, который требует достаточно высоких температур, усложняет процесс получения сверхпроводящего материала и, кроме того, требует решения вопроса о совместимости входящих в композит металлических составляющих.
Известен, принятый за прототип, способ изготовления многослойного ленточного наноструктурного композита на основе сверхпроводящего сплава ниобий-титан, содержащего чередующиеся слои ниобия и сплава ниобий-титан со средней толщиной каждого слоя 2,5 нм [Карпов М.И., Внуков В.И., Волков К.Г., Медведь Н.В., Ходос И.И., Абросимова Г.Е. «Возможности метода вакуумной прокатки как способа получения многослойных композитов с нанометрическими толщинами слоев». // “Материаловедение”, 2004, №1, с.48-53]. Способ включает многоцикловую прокатку, каждый цикл которой состоит из сборки пакета из пластин ниобия и сплава ниобий-титан, скрепление пакета с помощью заклепки, горячую вакуумную прокатку и холодную прокатку. В первом цикле исходными пластинами являлись компоненты композита, во втором и последующих циклах - пластины, полученные в предыдущем цикле. Вакуумную прокатку в каждом цикле проводили за 2 прохода с подогревом образцов до 900°С и суммарным обжатием 50%. После прокатки все образцы отжигали при 400°С в течение 3 часов для выделения дисперсных частиц α-фазы в слоях сплава Nb-50 мас.% Ti.
Однако критическая плотность тока такого сверхпроводящего композита не удовлетворяет современным требованиям техники.
Предлагаемое изобретение решает задачу создания способа изготовления наноструктурного композита с высокой критической плотностью тока, способного нести большой суммарный ток.
Поставленная задача достигается способом изготовления многослойных ленточных наноструктурных композитов на основе сплава ниобий-титан методом многоцикловой прокатки, каждый цикл которой включал сборку пакета из чередующихся пластин ниобия и сплава ниобий-титан, скрепление пластин между собой, горячую вакуумную прокатку и холодную прокатку. В первом цикле исходными пластинами были компоненты композита, а во втором и последующих циклах - пластины, полученные в предыдущем цикле. Новизна предлагаемого способа заключается в том, что скрепление пластин между собой в пакет осуществляют с помощью диффузионной сварки при температуре 800-900оС и давлении 20-40 МПа в течение 0,5-3 ч.
Для стабилизации сверхпроводника перед последним циклом прокатки сваренный пакет помещают в медную оболочку. Толщина медной оболочки составляет 3-25% от толщины пакета.
Технический результат предлагаемого изобретения заключается в повышении критической плотностью тока многослойных ленточных наноструктурных композитов за счет повышения однородности толщин прокатываемых слоев, что является результатом снижения их волнообразности.
При исследовании микроструктуры поперечных сечений образцов композитов, вырезанных параллельно направлению прокатки, нами было установлено, что критическая плотность тока была тем выше, чем менее волнообразными были слои ниобия и слои сплава ниобий-титан. По аналогии с колебательными процессами для характеристики волнообразности слоистой структуры были взяты длина периода одной волны L и ее амплитуда A. Было также замечено, что в слоях с сильно выраженной волнообразностью (малые L и большие А) отмечались локальные уменьшения (вплоть до нуля) толщины слоев как ниобия, так и сплава ниобий-титан.
Наименее заметно волнообразность структуры проявлялась в том случае, когда прокатывался пакет, предварительно скрепленный с помощью диффузионной сварки, проводимой в заявляемых нами интервалах.
При этом помещение его перед последним циклом прокатки в медную оболочку, заявляемой нами толщины, приводило к стабилизации многослойных ленточных наноструктурных композитов с высокой критической плотностью тока.
В таблице 1 приведены данные по изменению критической плотности тока у композитов с различным составом ниобий-титанового сплава, получаемых как по заявляемому способу, так и по способу-прототипу.
В таблице 2 приведены данные по изменению критической плотности тока получаемых композитов в зависимости от режимов скрепления пластин между собой с помощью диффузионной сварки.
Приведенные ниже примеры подтверждают, но не ограничивают предлагаемое изобретение.
Пример 1.
Образцы многослойного ленточного наноструктурного композита в виде ленты шириной 30-40 мм и толщиной 0,3 мм получали как в прототипе методом многоцикловой прокатки. Каждый цикл состоял из четырех последовательных операций: сборки пакета из исходных пластин, скрепления пакета с помощью заклепки, горячей вакуумной прокатки, холодной прокатки. В первом цикле исходными пластинами являлись компоненты композита, во втором и последующих циклах - пластины, полученные в предыдущем цикле.
Первая сборка композита Nb/(Nb-50 мас.% Ti) состояла из 20 слоев ниобия и 19 слоев сплава. Толщина исходных пластин ниобия и сплава была равна 0,3 мм. Холодную прокатку в каждом цикле заканчивали также на толщине 0,3 мм. В третьем цикле прокатку вели до достижения конечной толщины 0,15 мм. Вакуумную прокатку в каждом цикле проводили за 2 прохода с подогревом образцов до 900°С и суммарным обжатием 50%. В результате был получен композит, состоящий из 64000 слоев со средней толщиной слоев 2,5 нм.
После прокатки все образцы отжигали при 400°С в течение 3 часов для выделения дисперсных частиц α-фазы в слоях сплава Nb-50 мас.% Ti.
Критический ток измеряли при температуре жидкого гелия во внешнем магнитном поле до 7 Тл при двух его ориентациях: параллельно плоскости полученного композита (наноламината) и перпендикулярно транспортному току (в этом случае сила Лоренца, действующая на вихри Абрикосова, направлена перпендикулярно плоскости наноламината, и пиннинг на межслойной поверхности имеет место) и перпендикулярно плоскости наноламината и транспортному току (в этом случае пиннинг на межслойной поверхности отсутствует). Критическую плотность тока определяли отношением общего транспортного тока ко всей площади поперечного сечения композита.
Структуру образцов изучали методом сканирующей электронной и трансмиссионной электронной микроскопии. Плоскость шлифов и фольг для этих исследований была параллельна направлению прокатки композита.
Микроструктура полученного композита характеризовалась такими значениями параметров волнообразности: L≈170 мкм, А≈10 мкм.
Критическая плотность тока полученного композита составляет 30100 А/см2 в магнитном поле 6 Тл.
Пример 2.
То же, что в примере 1, только скрепление пластин между собой осуществляют с помощью диффузионной сварки. Диффузионную сварку осуществляли с использованием установки с индукционным нагревом при 850оС и давлении 25 МПа в течение 1 ч.
Микроструктура полученного композита характеризовалась такими значениями параметров волнообразности: амплитуда А≈0.5 мкм, период L более 300 мкм.
Критическая плотность тока полученного композита составляет 38000 А/см2 в магнитном поле 6 Тл.
Пример 3.
То же, что в примере 1, только в качестве ниобий-титанового сплава брали сплав состава Nb-30 мас.% Ti.
Микроструктура полученного композита характеризовалась такими значениями параметров волнообразности: L≈170 мкм, А≈10 мкм.
Критическая плотность тока полученного композита составляет 40000 А/см2 в магнитном поле 6 Тл.
Пример 4.
То же, что в примере 3, только скрепление пластин между собой осуществляют с помощью диффузионной сварки. Диффузионную сварку осуществляли с использованием установки с индукционным нагревом при 850оС и давлении 25 МПа в течение 1 ч.
Микроструктура полученного композита характеризовалась такими значениями параметров волнообразности: амплитуда А≈0.5 мкм, период L более 550 мкм.
Критическая плотность тока полученного композита составляет 57200 А/см2 в магнитном поле 6 Тл.
Данные по изменению критической плотности тока у композитов с различным составом ниобий-титанового сплава, получаемых как по заявляемому способу, так и по способу-прототипу приведены в таблице 1.
Как видно из приведенных примеров, скрепление пластин между собой, осуществляемое с помощью диффузионной сварки по предлагаемому способу, снижает волнообразность слоев и тем самым увеличивает критическую плотность тока.
Пример 5.
То же, что в примере 4, только скрепление пластин между собой осуществляют с помощью диффузионной сварки, проводимой при различных режимах. Данные по изменению критической плотности тока в зависимости от режимов скрепления пластин между собой с помощью диффузионной сварки приведены в таблице 2.
Как видно из таблицы, оптимальными режимами диффузионной сварки являются: температура 800-900оС, давление 20-40 МПа, время 0,5-3 ч.
Пример 6.
Образцы многослойного ленточного наноструктурного композита в виде ленты шириной 30-40 мм и толщиной 0,15 мм получали методом многоцикловой прокатки. Каждый цикл состоял из четырех последовательных операций: сборки пакета из исходных пластин, скрепления пакета с помощью диффузионной сварки, горячей вакуумной прокатки, холодной прокатки. В первом цикле исходными пластинами являлись компоненты композита, во втором и последующих циклах - пластины, полученные в предыдущем цикле.
Первая сборка композита Nb/(Nb-30 мас.% Ti) состояла из 16 слоев ниобия и 15 слоев сплава. Толщина исходных пластин ниобия и сплава была равна 0,3 мм. Холодную прокатку в каждом цикле заканчивали также на толщине 0,3 мм. Перед третьим циклом прокатки сваренный пакет помещали в медную оболочку, толщина которой равна 10% толщины пакета и прокатку вели до достижения конечной толщины 0,3 мм. Вакуумную прокатку в каждом цикле проводили за 2 прохода с подогревом образцов до 900°С и суммарным обжатием 50%. В результате был получен композит, состоящий из 28830 слоев ниобия и сплава ниобий-титан и двумя наружными слоями меди, в котором толщина каждого слоя сплава равнялась 5,9 нм.
Исследования влияния толщины медной оболочки на получение композита показали, что снижение толщины медной оболочки менее 3% от толщины пакета нецелесообразно, чтобы не ухудшать ее стабилизирующее действие. Повышение толщины медной оболочки более 25% от толщины пакета приводит к неоправданному увеличению нетоконесущей площади поперечного сечения, т.е. к снижению критической плотности тока.
Как видно из приведенных примеров, изготовление многослойного ленточного наноструктурного композита на основе сверхпроводящего сплава ниобий-титан предлагаемым способом приводит к увеличению критической плотности тока за счет снижения параметров волнообразности слоев.
| Таблица 1 | |||||
| № п/п | Состав ниобий-титанового сплава | Способ-прототип: скрепление пакета заклепкой | Заявляемый способ: скрепление пакета диффузионной сваркой | ||
| Параметры волнообразности слоев | Показатели критической плотности тока при 6 Тл, А/см2 | Параметры волнообразности слоев | Показатели критической плотности тока при 6 Тл, А/см2 | ||
| 1 | 25 | А≈10 мкм L=170 мкм |
39700 | А≈0,5 мкм L>500 мкм |
56000 |
| 2 | 30 | А≈10 мкм L=170 мкм |
40000 | А≈0,5 мкм L>500 мкм |
57200 |
| 3 | 40 | А≈10 мкм L=170 мкм |
40500 | А≈0,5 мкм L>500 мкм |
57000 |
| 4 | 50 | А≈10 мкм L=170 мкм |
30120 | А≈0,5 мкм L>300 мкм |
38000 |
| 5 | 55 | А≈10 мкм L=170 мкм |
25400 | А≈0,5 мкм L>300 мкм |
36000 |
| Таблица 2 | ||||
| № п/п | Режимы скрепления пластин между собой с помощью диффузионной сварки | Показатели критической плотности тока при 6 Тл, А/см2 | ||
| Температура, оС | Давление, МПа | Время, час | ||
| 1 | 750 | 15 | 0,3 | Соединения нет |
| 2 | 800 | 20 | 0,5 | 57600 |
| 3 | 850 | 30 | 1,5 | 57000 |
| 4 | 900 | 40 | 3 | 56500 |
| 5 | 950 | 45 | 3,5 | Взаимная диффузия между слоями |
Claims (2)
1. Способ изготовления многослойного ленточного наноструктурного композита на основе сверхпроводящего сплава ниобий-титан, включающий многоцикловую прокатку, каждый цикл которой состоит из сборки пакета из плоских параллельных плоскости композита чередующихся пластин ниобия и сплава ниобий-титан, скрепление пластин между собой с последующими горячей вакуумной и холодной прокатками, причем в первом цикле исходными пластинами являются компоненты композита, а во втором и последующих циклах - пластины, полученные в предыдущем цикле, отличающийся тем, что скрепление пластин между собой осуществляют с помощью диффузионной сварки при температуре 800-900°С и давлении 20-40 МПа в течение 0,5-3 ч.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что перед последним циклом прокатки сваренный пакет помещают в медную оболочку с толщиной стенок 3-25% от толщины пакета.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008134180/09A RU2367043C1 (ru) | 2008-08-21 | 2008-08-21 | Способ изготовления многослойного ленточного наноструктурного композита на основе сверхпроводящего сплава ниобий-титан |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008134180/09A RU2367043C1 (ru) | 2008-08-21 | 2008-08-21 | Способ изготовления многослойного ленточного наноструктурного композита на основе сверхпроводящего сплава ниобий-титан |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2367043C1 true RU2367043C1 (ru) | 2009-09-10 |
Family
ID=41166738
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2008134180/09A RU2367043C1 (ru) | 2008-08-21 | 2008-08-21 | Способ изготовления многослойного ленточного наноструктурного композита на основе сверхпроводящего сплава ниобий-титан |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2367043C1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2680992C2 (ru) * | 2016-02-19 | 2019-03-01 | Дмитрий Дмитриевич Кожевников | Огнеупорный высокопрочный композит (овк) и способ его изготовления |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5230748A (en) * | 1989-06-08 | 1993-07-27 | Composite Materials Technology, Inc. | Superconductor and process of manufacture |
| RU2159474C1 (ru) * | 2000-01-14 | 2000-11-20 | Государственный научный центр Российской Федерации Всероссийский научно-исследовательский институт неорганических материалов им. акад. А.А. Бочвара | Способ получения сверхпроводящих проводов на основе ниобий-титановых сплавов |
-
2008
- 2008-08-21 RU RU2008134180/09A patent/RU2367043C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5230748A (en) * | 1989-06-08 | 1993-07-27 | Composite Materials Technology, Inc. | Superconductor and process of manufacture |
| RU2159474C1 (ru) * | 2000-01-14 | 2000-11-20 | Государственный научный центр Российской Федерации Всероссийский научно-исследовательский институт неорганических материалов им. акад. А.А. Бочвара | Способ получения сверхпроводящих проводов на основе ниобий-титановых сплавов |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| КАРПОВ М.И. и др. Возможности метода вакуумной прокатки как способа получения многослойных композитов с нанометрическими толщинами слоев. «Материаловедение», 2004, №1, с.48-53. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2680992C2 (ru) * | 2016-02-19 | 2019-03-01 | Дмитрий Дмитриевич Кожевников | Огнеупорный высокопрочный композит (овк) и способ его изготовления |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3949960B2 (ja) | カプセル化されたセラミック超電導体 | |
| US8093715B2 (en) | Enhancement of thermal interface conductivities with carbon nanotube arrays | |
| US9972423B2 (en) | Reinforced superconducting wire and method for manufacturing the same | |
| WO2007134515A1 (en) | A composite base belt of ni-based alloy for superconductor coating and a method for preparing the same | |
| KR20090044236A (ko) | 안정화재가 형성된 초전도 박막선재 및 그의 접합방법 | |
| Glowacki | Niobium aluminide as a source of high-current superconductors | |
| CN107262726A (zh) | 一种生产自粘接纳米层状结构的镍铝金属粉的深冷制备工艺 | |
| US20050174202A1 (en) | Superconducting wire material and method for preparation thereof, and superconducting magnet using the same | |
| CN106711261B (zh) | 一种空间用可伐/银金属层状复合材料及其制备方法 | |
| RU2367043C1 (ru) | Способ изготовления многослойного ленточного наноструктурного композита на основе сверхпроводящего сплава ниобий-титан | |
| JP5400416B2 (ja) | 超電導線材 | |
| JP2009117202A (ja) | 超電導テープ、超電導テープの製造方法、コイル、およびマグネット | |
| RU2367042C1 (ru) | Многослойный ленточный наноструктурный композит на основе сверхпроводящего сплава ниобий-титан | |
| US20080274371A1 (en) | Composite substrates for high temperature superconductors having improved properties | |
| RU2436199C1 (ru) | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ КОМПОЗИТНОЙ СВЕРХПРОВОДЯЩЕЙ ЛЕНТЫ НА ОСНОВЕ СОЕДИНЕНИЯ Nb3Sn | |
| JPH0285327A (ja) | 難加工性合金の成形品を製造する方法 | |
| JP4142770B2 (ja) | ＮｂＴｉ超電導多層圧延板及びその製造方法 | |
| JP3948291B2 (ja) | Ｎｂ３Ａｌ系化合物超電導線およびその製造方法 | |
| Hamid et al. | Mechanical and superconducting properties of nanosize MgO added dip-coated Bi2Sr2CaCu2O8 superconducting tape | |
| JP2008066168A (ja) | ＭｇＢ２超伝導線材及びその製造法 | |
| JP4723306B2 (ja) | Ｎｂ３Ａｌ系超電導線材の製造方法、Ｎｂ３Ａｌ系超電導線材製造用一次複合材及びその製造方法、並びにＮｂ３Ａｌ系超電導線材製造用多芯複合材 | |
| RU2441300C1 (ru) | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ КОМПОЗИТНОЙ СВЕРХПРОВОДЯЩЕЙ ЛЕНТЫ НА ОСНОВЕ СОЕДИНЕНИЯ Nb3Sn | |
| JP2007258112A (ja) | Ｎｂ基化合物超伝導線材の製造方法 | |
| JP2893039B2 (ja) | 超電導三層箔材の製造方法 | |
| JPH06509436A (ja) | 超伝導体および製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20130822 |