RU2360974C2 - Способ промывки доменной печи - Google Patents
Способ промывки доменной печи Download PDFInfo
- Publication number
- RU2360974C2 RU2360974C2 RU2007124435/02A RU2007124435A RU2360974C2 RU 2360974 C2 RU2360974 C2 RU 2360974C2 RU 2007124435/02 A RU2007124435/02 A RU 2007124435/02A RU 2007124435 A RU2007124435 A RU 2007124435A RU 2360974 C2 RU2360974 C2 RU 2360974C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- furnace
- iron
- briquettes
- loading
- sio
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 238000005406 washing Methods 0.000 title claims description 35
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 98
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 38
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 19
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 12
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 9
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 claims abstract description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000004484 Briquette Substances 0.000 claims abstract description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims abstract description 3
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 claims description 23
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 11
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 239000000571 coke Substances 0.000 abstract description 28
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 abstract description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 5
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 4
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 abstract 2
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 abstract 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 abstract 2
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 abstract 2
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 abstract 2
- -1 agreeably Chemical compound 0.000 abstract 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract 1
- LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N iron(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Fe+3].[Fe+3] LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000012384 transportation and delivery Methods 0.000 abstract 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 12
- 239000000463 material Substances 0.000 description 11
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000011822 basic refractory Substances 0.000 description 6
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- JHLNERQLKQQLRZ-UHFFFAOYSA-N calcium silicate Chemical compound [Ca+2].[Ca+2].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] JHLNERQLKQQLRZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 4
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 2
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- 210000003625 skull Anatomy 0.000 description 2
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000616 Ferromanganese Inorganic materials 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N iron manganese Chemical compound [Mn].[Fe] DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 1
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 230000007257 malfunction Effects 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 125000004430 oxygen atom Chemical group O* 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 230000005070 ripening Effects 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 229910052882 wollastonite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010456 wollastonite Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к доменному производству. Способ включает загрузку в печь промывочного компонента доменной шихты в виде брикетов со следующими соотношениями содержащихся в них элементов и оксидов по массе: OFe:Fe=0,29…0,38, где Fe, OFe, - массовое содержание железа, и кислорода, связанного с железом, соответственно CaO:SiO2=0,005…0,59; основность шлака по (СаО+MgO)/SiO2 устанавливают в пределах 0,90-0,95 от средней величины в предшествующие пять суток, а содержание кремния в чугуне в пределах 1,15-1,25 от средней величины в предшествующие пять суток. Загрузку брикетов ведут в циклическом режиме по станциям вращающегося распределителя шихты конусного загрузочного устройства и угловым положениям лотка лоткового устройства, заменяя 30-100% железорудного сырья в 2-10% всех загруженных подач. Загрузку проводят до уменьшения отношения нижнего перепада давления газов в печи в первой половине периода работы между выпусками продуктов плавки к величине его во второй половине этого периода до 0,8-0,95. Использование изобретения позволяет увеличить производительность доменной печи и снизить удельный расход кокса. 2 табл.
Description
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к доменному производству, и может быть использовано при выплавке чугуна в доменных печах.
Известен способ промывки горна доменной печи, включающий загрузку в печь промывочной шихты, состоящей из сварочного шлака и марганцевой руды (авторское свидетельство СССР №802365, МКИ С21В 3/00). Способ обеспечивает промывку горна от коксового мусора железисто-марганцовистыми шлаками, образующимися из промывочной шихты. Недостатками способа являются, во-первых, присутствие в промывочной шихте сварочного шлака, который отсутствует на современных металлургических заводах с разливкой стали на машинах непрерывного литья заготовок, во-вторых, низкая результативность промывки зоны вязкопластичного состояния материалов в распаре и заплечиках доменной печи от мелкого кокса, ухудшающего газопроницаемость этой зоны. Низкая результативность связана с тем, что не предусмотрены оптимальные пределы корректировки основности шлака, нагрева печи, доли промывочного материала в подачах, режима промывки.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ промывки горна доменной печи путем загрузки в печь промывочного компонента шихты - брикетов со следующими соотношениями содержащихся в них элементов и оксидов: C:Fe=0,05…0,15, Mn:Fe=0,03-0,2, CaO/SiO2=0,6-1,2, MgO/Al2O3=0,2-0,6, причем загрузку брикетов ведут в периферийную область колошника, ограниченную радиусами 0,85-0,5 радиуса колошника (патент №2238329, МПК С21В 3/00). Данный способ имеет следующие недостатки: способ предназначен для промывки периферийной зоны горна и поэтому не обеспечивает промывку зоны вязкопластичного состояния материалов в распаре и заплечиках доменной печи, а также ее осевой зоны малоподвижных материалов. В результате этого оказывается недостаточной проницаемость соответствующих зон для газов и жидких продуктов плавки, в связи с чем отсутствует прирост производительности доменной печи и снижение удельного расхода кокса.
Технической задачей изобретения является повышение производительности доменной печи и снижение удельного расхода кокса.
Решение данной технической задачи достигается тем, что в известном способе промывки доменной печи, включающем загрузку подачами в печь железорудного сырья и промывочного компонента в виде брикетов, перед загрузкой брикетов за предшествующие ей пять суток устанавливают основность шлака по (СаО+MgO)/SiO2 в пределах 0,90-0,95 от средней величины основности и содержание кремния в чугуне в пределах 1,15-1,25 от средней величины его содержания в чугуне и загрузку брикетов, содержащих элементы со следующим соотношением их по массе: OFe/Fe=0,29-0,38, где Fe, OFe, - массовое содержание железа, и кислорода, связанного с железом, соответственно CaO/SiO2=0,005-0,59, осуществляют в циклическом режиме по станциям вращающегося распределителя шихты конусного загрузочного устройства или угловым положениям лотка лоткового устройства, при этом заменяют 30-100% железорудного сырья брикетами в 2-10% загруженных подач, загрузку брикетов проводят до уменьшения отношения нижнего перепада давления газов в печи в первой половине периода работы между выпусками продуктов плавки к величине нижнего перепада давления газов в печи во второй половине этого периода до 0,8-0,95.
Сущность изобретения заключается в следующем.
Перед загрузкой брикетов за предшествующие ей пять суток устанавливают основность шлака по (СаО+MgO)/SiO2 в пределах 0,90-0,95 от средней величины основности. Пятисуточный период является минимальным, представительно характеризующим работу доменной печи. При соотношении менее 0,90 основность шлака по (СаО+MgO)/SiO2 оказывается излишне низкой, что ведет к увеличению протяженности зоны вязкопластичного состояния материалов и соответственно к ухудшению показателей работы доменной печи по производительности и удельному расходу кокса. Кроме того, ухудшается качество чугуна по содержанию серы. При соотношении более 0,95 получающаяся основность шлака по (СаО+MgO)/SiO2 не позволяет осуществлять эффективную промывку от высокоосновных тугоплавких составляющих в виде ранкинита (3СаО·2SiO2) и ларнита (2СаО·SiO2), что также ухудшает показатели работы доменной печи по производительности и удельному расходу кокса. Кроме того, увеличиваются длительность промывки и расход промывочного компонента шихты в виде брикетов.
Перед загрузкой брикетов за предшествующие ей пять суток устанавливают содержание кремния в чугуне в пределах 1,15-1,25 от средней величины его содержания в чугуне. В предложенном интервале содержания кремния в чугуне создаются наиболее благоприятные условия для промывки от высокоосновных тугоплавких составляющих, мелочи кокса и "спели". При соотношении менее 1,15 появляются расстройства работы печи в связи с похолоданием, что снижает производительность доменной печи и увеличивает удельный расход кокса. Кроме того, приходится расходовать повышенное количество брикетов вследствие недостаточного нагрева печи. При соотношении более 1,25 избыточный нагрев печи ведет к увеличению подъемной силы газового потока, что вынуждает уменьшать интенсивность по дутью, а это сопровождается снижением производительности и повышением удельного расхода кокса.
Загрузка брикетов, содержащих кислород и железо с соотношением по массе OFe/Fe=0,29-0,38, обеспечивает поступление железа в виде трудновосстановимых оксидов FeO и Fe3O4. Причем при соотношении 0,29 все железо поступает в виде FeO, а при соотношении 0,38 - полностью в виде Fe3O4. В интервале 0,29-0,38 часть железа поступает в виде FeO, a часть - в виде Fe3O4. Это необходимо для достижения эффекта промывки от мелочи кокса и "спели" проведением реакций
При OFe/Fe выше 0,38 часть железа поступает в виде легковосстановимого оксида
Fe2О3. Получающийся из него Fe3О4 по реакции Fe2O3+СО=Fe3O4+CO2 также обладает повышенной восстановимостью по сравнению с Fe3O4 из брикета и поэтому он превращается в FeO по реакции Fe3O4+СО=FeO+CO2 и не участвует в промывке. При
OFe/Fe ниже 0,29 часть железа поступает в металлическом состоянии и также не участвует в промывке.
Загрузка брикетов, имеющих основность CaO/SiO2=0,005-0,59, обеспечивает промывку печи от высокоосновных тугоплавких составляющих в виде ранкинита (3СаО·2SiO2) и ларнита (2СаО·SiO2). Снижение основности CaO/SiO2 до менее 0,005 требует значительного количества SiO2, введение которого резко снижает содержание оксидов железа в брикете, что ухудшает промывку, увеличивает удельный расход кокса и снижает производительность доменной печи. В пределах основности 0,005-0,59 обеспечивается перевод ранкинита (3СаО·2SiO2) и ларнита (2СаО·SiO2) в псевдоволластонит и волластонит (СаО·SiO2) по реакциям
с понижением температуры плавления до обычных для доменной плавки величин. При более высокой основности брикета недостаточным оказываются количества SiO2 в нем для перевода всего 3СаО·2SiO2 и 2СаО·SiO2, накопившихся в доменной печи, в СаО·SiO2 по реакциям (3) и (4).
Загрузку брикетов осуществляют в циклическом режиме по станциям вращающегося распределителя шихты конусного загрузочного устройства или угловым положениям лотка лоткового устройства для равномерного распределения их по окружности и сечению печи. На каждую из станций загружают порцию брикетов и цикл повторяют. При отклонении от равномерного распределения брикетов зоны печи отличаются по степени очистки от "спели", мелкого кокса и высокоосновных составляющих материалов, вследствие чего неравномерным оказывается распределение газов при движении через слой шихты, что ведет к ухудшению степени использования энергии газов и соответственно показателей работы печи по производительности и удельному расходу кокса.
Брикетами заменяют 30-100% железорудного сырья в 2-10% всех загруженных подач. При замене брикетами менее 30% железорудного сырья и в менее 2% всех загруженных подач промывочное действие не проявляется. При замене брикетами железорудного сырья в более 10% подачах происходит размывание гарнисажа горна, что создает угрозу разрушения футеровки, для недопущения которого приходится снижать интенсивность работы печи, что снижает производительность и увеличивает удельный расход кокса. При превышении количества брикетов до более 100% железорудного сырья недостаточным оказывается количество кокса для поддержания прежнего нагрева печи. Снижение нагрева печи сопровождается расстройством ее работы, что снижает производительность доменной печи и увеличивает удельный расход кокса.
Загрузку брикетов в изложенном режиме проводят до уменьшения отношения нижнего перепада давления газов в печи в первой половине периода работы между выпусками продуктов плавки к величине его во второй половине этого периода до 0,8-0,95. Этим показателем контролируют чистоту печи по высокоосновным тугоплавким составляющим, мелочи кокса и "спели". При их накоплении уменьшается емкость горна, то есть способность его размещать чугун и шлак между кусками кокса. Кроме того, ухудшается газопроницаемость материалов в нижней части печи. По этим причинам нижний перепад давления газов значительно изменяется в период накопления продуктов плавки между выпусками. Это проявляется как уменьшение отношения его величины в первой половине периода работы между выпусками продуктов плавки к величине во второй половине этого периода. Отношение нижнего перепада давления газов в первой половине периода работы печи между выпусками продуктов плавки к его величине во второй половине этого периода становится меньше 0,8. Проведение промывки в заявляемом режиме обеспечивает очистку зоны вязкопластичного состояния материалов в распаре и заплечиках доменной печи, а также зоны малоподвижных материалов осевой зоны от высокоосновных тугоплавких составляющих, мелочи кокса и "спели", что улучшает дренажную способность горна и газопроницаемость материалов в нижней части печи. Благодаря этому, отношение нижнего перепада давления газов в печи в первой половине периода работы между выпусками продуктов плавки к величине его во второй половине этого периода устанавливается в интервале 0,8-0,95, что сопровождается повышением производительности доменной печи и снижением удельного расхода кокса. При доведении этого соотношения до величин менее 0,8 промывочный эффект в виде повышения производительности и снижения удельного расхода кокса не проявляется. При величине этого соотношения более 0,95 происходит размывание гарнисажа горна, что создает угрозу разрушения футеровки, для недопущения которого приходится снижать интенсивность работы печи, что снижает производительность и увеличивает удельный расход кокса.
Изобретение иллюстрируется следующими примерами.
Пример 1. На доменной печи полезным объемом 2014 м3 ОАО "Магнитогорский металлургический комбинат" с конусным загрузочным устройством при наступлении признака ухудшения дренажной способности коксовой насадки как уменьшение отношения нижнего перепада давления газов в первой половине периода работы между выпусками продуктов плавки к величине его во второй половине этого периода до менее 0,8 провели промывку в соответствии с заявляемым способом.
Основность шлака по (СаО+MgO)/SiO2 в предшествующие пять суток перед началом снижения ее составила 1,35. Поэтому на период промывки заданная величина этой основности составила
1,35×(0,90+0,95)72=1,25,
где (0,90+0,95)/2=0,925 - средняя величина от заявляемых пределов отношения основности в период промывки к ее величине в предшествующие пять суток перед началом снижения основности.
Содержание кремния в чугуне в предшествующие пять суток перед началом повышения ее составило 0,58%. Поэтому на период промывки заданная величина содержания кремния в чугуне составила
0,58×(1,15+1,25)/2=0,70%,
где (1,15+1,25)/2=1,20 - средняя величина от заявляемых пределов отношения содержания кремния в чугуне в период промывки к его величине в предшествующие пять суток перед началом повышения содержания кремния.
Массовое содержание в брикетах элементов и оксидов, определяющих заявляемые соотношения, составило, %:
| Fe | FeO | Fe2O3 | CaO | SiO2 |
| 59,6 | 53,8 | 25,6 | 0,22 | 12,6 |
Массовое содержание в брикетах кислорода, связанного с железом, составило
ОFe=53,8×16/(56+16)+25,6×(16×3)/(56×2+16×3)=19,6%,
где 53,8 и 25,6 - содержание FeO и Fe2О3 в брикетах соответственно, %;
16 и 56 - атомные массы кислорода и железа соответственно;
2 и 3 - количество атомов железа и кислорода в Fe2О3.
Следовательно, соотношение OFe/Fe составило 19,6/59,6=0,33.
Соотношение CaO/SiO2 составило 0,22/12,69=0,02. Низкая величина этого соотношения благоприятна для промывки от высокоосновных тугоплавких составляющих в виде ранкинита (3СаО·2SiO2) и ларнита (2СаО·SiO2).
Таким образом, величины OFe/Fe и CaO/SiO2 соответствовали заявляемым пределам.
Загрузку брикетов вели в циклическом режиме по шести станциям вращающегося распределителя шихты конусного загрузочного устройства - 0, 60, 120, 180, 240 и 300°. Для этого первую подачу с брикетами загрузили на станцию 0°, вторую - на станцию 60° и далее до 300° с последующим повторением такого цикла.
Брикетами заменили (30+100)/2=65% железорудного сырья, где 30 и 100 - заявляемые пределы заменяемой части железорудного сырья брикетами, %. Загрузку доменной печи при этом производили подачами, включающими 34 т железорудного сырья. Поэтому количество брикетов в подачах составило 34×65/100=22 т (округленно 20 т).
Брикетами заменяли железорудное сырье в (2+10)/2=6% всех загруженных подач, где 2 и 10 - заявляемые пределы количества подач, в которых железорудное сырье заменяют брикетами, %. Суточное количество загруженных подач равнялось 207. Поэтому количество подач с брикетами за сутки составило 207×6/100=12. Их брали через каждые два часа.
Такую загрузку провели до уменьшения отношения нижнего перепада давления газов в печи в первой половине периода работы между выпусками продуктов плавки к величине его во второй половине этого периода до (0,8+0,95)/2=0,875, где 0,8 и 0,95 - заявляемые пределы соотношения нижнего перепада давления газов в первой и второй половинах периода работы печи между выпусками продуктов плавки.
Показатели работы доменной печи после проведения промывки по заявляемому способу, прототипу и при отклонении промывки от предлагаемого способа представлены в таблице 1.
Параметры заявленного способа дали наилучшие результаты - снижение удельного расхода кокса после промывки по сравнению с прототипом составило 4,9 кг/т чугуна, повышение производительности - 2,0%.
Пример 2. На доменной печи объемом 1370 м3 ОАО "Магнитогорский металлургический комбинат" с лотковым загрузочным устройством при наступлении признака ухудшения дренажной способности коксовой насадки провели промывку в соответствии с заявляемым способом. При этом использовали брикеты эллипсовидной формы размером 35×38×20 мм, изготовленные на валковом брикетировочном прессе ПБВ-400/200-80.
На печи была установлена матрица загрузки
| вид материала | К | К | К | Р | Р | Р | К | К | К | К | Р | Р | Р | ||
| номера |
|
5 | 8 | 11 | 11 | 10 | 9 | 5 | 8 | 11 | 2 | 11 | 10 | 9 |
|
| станций | 4 | 7 | 11 | 10 | 9 | 8 | 4 | 7 | 11 | 10 | 9 | 8 | |||
| лотка | 3 | 6 | 10 | 3 | 6 | 10 | |||||||||
| где К - кокс; Р - железорудное сырье. |
|||||||||||||||
Загрузку брикетов вели в циклическом режиме по тем угловым положениям лотка лоткового устройства, в которые загружали железорудное сырье, - 8, 9, 10, 11 в соответствии с вышеуказанной матрицей. Подача включала 43 т железорудного сырья. Брикетами заменяли железорудное сырье в 6% всех загруженных подач. Количество брикетов в подачах составило 30 т. Количество подач с брикетами за сутки составило 8. Их брали через каждые три часа. Показатели работы доменной печи после проведения промывки по заявляемому способу, прототипу и при отклонении промывки от предлагаемого способа представлены в таблице 2. Параметры заявленного способа дали наилучшие результаты - снижение удельного расхода кокса после промывки по сравнению с прототипом составило 5,3 кг/т чугуна, повышение производительности - 1,9%.
Claims (1)
- Способ промывки доменной печи, включающий загрузку подачами в печь железорудного сырья и промывочного компонента в виде брикетов, отличающийся тем, что перед загрузкой подач с брикетами за предшествующие ей пять суток устанавливают основность шлака по (CaO+MgO)/SiO2 в пределах 0,90-0,95 от средней величины основности и содержание кремния в чугуне в пределах 1,15-1,25 от средней величины его содержания в чугуне и загрузку брикетов, содержащих элементы со следующим соотношением их по массе: OFe/Fe=0,29-0,38, где Fe, OFe - массовое содержание железа и кислорода, связанного с железом, соответственно CaO/SiO2=0,005-0,59, осуществляют в циклическом режиме по станциям вращающегося распределителя шихты конусного загрузочного устройства или угловым положениям лотка лоткового устройства, при этом заменяют 30-100% железорудного сырья брикетами в 2-10% загруженных подач, загрузку брикетов проводят до уменьшения отношения нижнего перепада давления газов в печи в первой половине периода работы между выпусками продуктов плавки к величине нижнего перепада давления газов в печи во второй половине этого периода до 0,8-0,95.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007124435/02A RU2360974C2 (ru) | 2007-06-28 | 2007-06-28 | Способ промывки доменной печи |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007124435/02A RU2360974C2 (ru) | 2007-06-28 | 2007-06-28 | Способ промывки доменной печи |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2007124435A RU2007124435A (ru) | 2009-01-10 |
| RU2360974C2 true RU2360974C2 (ru) | 2009-07-10 |
Family
ID=40373726
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007124435/02A RU2360974C2 (ru) | 2007-06-28 | 2007-06-28 | Способ промывки доменной печи |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2360974C2 (ru) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2067998C1 (ru) * | 1994-05-05 | 1996-10-20 | Акционерное общество открытого типа "НОСТА" (ОХМК) | Способ промывки доменной печи |
| RU2119958C1 (ru) * | 1997-07-29 | 1998-10-10 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ промывки горна доменной печи |
| RU2206622C1 (ru) * | 2001-12-24 | 2003-06-20 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ промывки доменной печи |
| RU2238329C1 (ru) * | 2003-07-03 | 2004-10-20 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ промывки горна доменной печи |
| RU2248400C1 (ru) * | 2004-02-16 | 2005-03-20 | Шатохин Игорь Михайлович | Способ промывки доменной печи |
-
2007
- 2007-06-28 RU RU2007124435/02A patent/RU2360974C2/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2067998C1 (ru) * | 1994-05-05 | 1996-10-20 | Акционерное общество открытого типа "НОСТА" (ОХМК) | Способ промывки доменной печи |
| RU2119958C1 (ru) * | 1997-07-29 | 1998-10-10 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ промывки горна доменной печи |
| RU2206622C1 (ru) * | 2001-12-24 | 2003-06-20 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ промывки доменной печи |
| RU2238329C1 (ru) * | 2003-07-03 | 2004-10-20 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ промывки горна доменной печи |
| RU2248400C1 (ru) * | 2004-02-16 | 2005-03-20 | Шатохин Игорь Михайлович | Способ промывки доменной печи |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2007124435A (ru) | 2009-01-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DE69809958T2 (de) | Verfahren zur herstellung von eisen und stahl | |
| CN101445845A (zh) | 利用红土镍矿直接生产奥氏体不锈钢的生产工艺 | |
| KR20110114590A (ko) | 용광로, 철강 제조장치 및 철강 제조방법 | |
| CN113355475B (zh) | 一种利用低品位镍料高效冶炼含镍铁水的方法及其应用 | |
| KR20060009941A (ko) | 슬래그의 활용 방법 | |
| CN108148942A (zh) | 一种转炉炉渣留渣气化脱磷方法及循环利用冶炼方法 | |
| RU2067998C1 (ru) | Способ промывки доменной печи | |
| CN113005261A (zh) | 一种小容量aod炉冶炼不锈钢的综合脱氧脱硫工艺 | |
| RU2360974C2 (ru) | Способ промывки доменной печи | |
| JP3509072B2 (ja) | 製鉄・製鋼法 | |
| RU2136761C1 (ru) | Способ промывки горна доменной печи | |
| RU2386703C1 (ru) | Способ выплавки стали в кислородном конвертере | |
| RU2343199C1 (ru) | Способ промывки горна доменной печи | |
| RU2416650C2 (ru) | Способ производства ванадиевого шлака и легированной ванадием стали | |
| CN108315647B (zh) | 磨球钢材料及其制备方法 | |
| CN111334632A (zh) | 一种直接生产低磷铸造用铁水及其生产方法 | |
| RU2115739C1 (ru) | Способ доменной плавки | |
| RU2699468C1 (ru) | Способ производства стали | |
| CN1912148A (zh) | 钢铁冶金复合精炼剂 | |
| RU2255114C1 (ru) | Способ создания защитного гарнисажа в доменной печи | |
| CN115522013B (zh) | 一种有效解决转炉炉渣返干的方法及转炉返干抑制剂 | |
| RU2233890C1 (ru) | Способ выплавки низкоуглеродистой стали в кислородном конвертере | |
| RU2135596C1 (ru) | Способ выплавки чугуна | |
| US12173376B2 (en) | Method of manufacturing iron in a metallurgical vessel | |
| CN114790501B (zh) | 一种大吨位球墨铸铁铸件的制备方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20140629 |