RU2348714C1 - Method of copper extraction form sulphate containing dust of copper production - Google Patents
Method of copper extraction form sulphate containing dust of copper production Download PDFInfo
- Publication number
- RU2348714C1 RU2348714C1 RU2007121965A RU2007121965A RU2348714C1 RU 2348714 C1 RU2348714 C1 RU 2348714C1 RU 2007121965 A RU2007121965 A RU 2007121965A RU 2007121965 A RU2007121965 A RU 2007121965A RU 2348714 C1 RU2348714 C1 RU 2348714C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- copper
- solution
- extraction
- dust
- vitriol
- Prior art date
Links
- 239000010949 copper Substances 0.000 title claims abstract description 181
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 167
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 157
- 238000000605 extraction Methods 0.000 title claims abstract description 69
- 239000000428 dust Substances 0.000 title claims abstract description 31
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 title claims abstract description 30
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 27
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 13
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 26
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 claims abstract description 24
- 238000005363 electrowinning Methods 0.000 claims abstract description 22
- 238000002386 leaching Methods 0.000 claims abstract description 18
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 18
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 claims abstract description 11
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 9
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 claims abstract description 8
- 239000012452 mother liquor Substances 0.000 claims description 30
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 24
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 10
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 claims description 10
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 6
- 239000003701 inert diluent Substances 0.000 claims description 6
- 150000002923 oximes Chemical class 0.000 claims description 5
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 abstract description 77
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 10
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 abstract description 2
- 239000010413 mother solution Substances 0.000 abstract 3
- 238000000638 solvent extraction Methods 0.000 abstract 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract 1
- 239000013065 commercial product Substances 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 30
- ARUVKPQLZAKDPS-UHFFFAOYSA-L copper(II) sulfate Chemical compound [Cu+2].[O-][S+2]([O-])([O-])[O-] ARUVKPQLZAKDPS-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 19
- 229910000365 copper sulfate Inorganic materials 0.000 description 17
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 9
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 9
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 6
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 5
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 5
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 5
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 4
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 4
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 4
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 3
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 3
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 3
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 238000005119 centrifugation Methods 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 238000009856 non-ferrous metallurgy Methods 0.000 description 2
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 2
- 238000009853 pyrometallurgy Methods 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 1
- 238000000975 co-precipitation Methods 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 1
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 239000003500 flue dust Substances 0.000 description 1
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 description 1
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009854 hydrometallurgy Methods 0.000 description 1
- 206010022000 influenza Diseases 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 1
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 1
- AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N sulfur trioxide Inorganic materials O=S(=O)=O AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 231100000331 toxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Extraction Or Liquid Replacement (AREA)
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к способам переработки отходов пирометаллургических процессов цветной металлургии, содержащих медь, железо и другие металлы в окисленной форме, и может быть использовано при переработке сульфатсодержащей пыли медного производства.The invention relates to methods for processing waste pyrometallurgical processes of non-ferrous metallurgy containing copper, iron and other metals in oxidized form, and can be used in the processing of sulfate-containing dust from copper production.
В настоящее время пыли большинства медных производств перерабатывают путем возврата в пирометаллургические процессы, что приводит к потерям ценных элементов и загрязнению атмосферы токсичными металлами. Кроме того, при пирометаллургической переработке сульфатсодержащих пылей происходит образование серного ангидрида, который при контакте с влажным воздухом образует серную кислоту, разрушающую газоходы. Известные способы гидрометаллургической переработки пылей медного производства не обеспечивают высокого извлечения из них меди с получением качественной товарной продукции, что обусловлено наличием в пылях значительного количества железа и других примесных элементов, а также характеризуются большим объемом материальных потоков.Currently, the dusts of most copper plants are processed by returning to pyrometallurgical processes, which leads to the loss of valuable elements and atmospheric pollution with toxic metals. In addition, during the pyrometallurgical processing of sulfate-containing dusts, the formation of sulfuric anhydride occurs, which when in contact with moist air forms sulfuric acid, which destroys the flues. Known methods of hydrometallurgical processing of copper dusts do not provide high extraction of copper from them to produce high-quality commercial products, which is due to the presence in dusts of a significant amount of iron and other impurity elements, and are also characterized by a large volume of material flows.
Известен способ извлечения меди из пыли медного производства (см. Amores M., Coedo A. G., Alguacil F. J. Extraction of copper from sulphate solutions by MOC 45: Application to Cu separation from leachates of a copper flue dust // Hydrometallurgy, т.47, вып.1, 1997, с.99-112), включающий выщелачивание пыли состава, мас.%: Cu 24,5; Fe 14,0; Zn 0,15; Pb 0,08 водным раствором серной кислоты с получением раствора выщелачивания, содержащего 0,26 г/л меди и микропримеси других металлов, а также экстракцию меди экстрагентом оксимного типа МОС 45 при времени контакта фаз 20 минут с получением рафината и экстракта, из которого проводили реэкстракцию меди раствором серной кислоты 150 г/л с получением сернокислого раствора, пригодного для получения меди путем электроэкстракции.A known method for extracting copper from dust from copper production (see Amores M., Coedo AG, Alguacil FJ Extraction of copper from sulphate solutions by MOC 45: Application to Cu separation from leachates of a copper flue dust // Hydrometallurgy, vol. 47, vol. .1, 1997, p.99-112), including the leaching of dust composition, wt.%: Cu 24.5; Fe 14.0; Zn 0.15; Pb 0.08 with an aqueous solution of sulfuric acid to obtain a leach solution containing 0.26 g / l of copper and microimpurities of other metals, as well as copper extraction with an MOS 45 oxime type extractant at a phase contact time of 20 minutes to obtain a raffinate and extract, from which reextraction of copper with a solution of sulfuric acid of 150 g / l to obtain a sulfate solution suitable for producing copper by electroextraction.
Недостатком способа является очень низкое извлечение меди из пыли с получением бедных по металлам растворов, что ведет к образованию больших материальных потоков реагентов. К недостаткам способа можно отнести также недостаточно высокую степень извлечения меди из раствора выщелачивания и длительное временя контакта фаз, обусловленное низкой скоростью экстракции меди выбранным экстрагентом.The disadvantage of this method is the very low extraction of copper from dust with obtaining solutions poor in metals, which leads to the formation of large material flows of reagents. The disadvantages of the method include the insufficiently high degree of copper extraction from the leaching solution and the long phase contact time due to the low copper extraction rate of the selected extractant.
Известен также способ извлечения меди из сульфатсодержащей пыли медного производства (см. Зегер И.И., Гиганов Г.П., Глазунов Л.А. и др. Экстракционное извлечение меди из пылей кислородно-факельной плавки // Цветная металлургия. - 1975. - №3, с.21-23), включающий выщелачивание пыли водой без подогрева в течение 45 минут при отношении Т:Ж=1:5 с переводом меди и примесных элементов в раствор выщелачивания, отделение раствора от нерастворимого остатка отстаиванием раствора, жидкостную экстракцию меди экстрагентом оксимного типа ОМГ (2-окси-Х-алкил-алканофенон оксим с числом углеродных атомов в алкильных радикалах более пяти) с получением медьсодержащего экстракта и обезмеженного рафината, содержащего примесные элементы, реэкстракцию меди 20% серной кислотой, очистку полученного реэкстракта от экстрагента. Из очищенного реэкстракта, используемого в качестве электролита и содержащего 42,3 г/л меди, проводят двухстадийное электролитическое осаждение с получением катодной меди, содержащей 99,9% Cu и оборотного электролита, направляемого на реэкстракцию меди.There is also a method of extracting copper from sulfate-containing dust of copper production (see Zeger I.I., Giganov G.P., Glazunov L.A. et al. Extraction extraction of copper from dusts of oxygen-flare smelting // Non-ferrous metallurgy. - 1975. - No. 3, p.21-23), including dust leaching with water without heating for 45 minutes at a ratio of T: W = 1: 5 with the transfer of copper and impurity elements into the leach solution, separation of the solution from the insoluble residue by settling of the solution, liquid extraction copper extractant of the oxime type OMG (2-hydroxy-X-alkyl-alkanofe non-oxime with the number of carbon atoms in the alkyl radicals of more than five) to obtain a copper-containing extract and an unbroken raffinate containing impurity elements, copper stripping with 20% sulfuric acid, purification of the obtained stripping extractant. From the purified reextract used as an electrolyte and containing 42.3 g / l of copper, a two-stage electrolytic deposition is carried out to obtain cathode copper containing 99.9% Cu and a reverse electrolyte directed to copper reextraction.
Недостатком известного способа является то, что он также не обеспечивает высокого извлечения меди вследствие проведения водного выщелачивания без подогрева и неэффективного отделения раствора от нерастворимого остатка путем отстаивания. При этом из пыли в раствор выщелачивания извлекается только 45,4% меди. К недостаткам способа можно также отнести невысокую степень извлечения меди из растворов выщелачивания без проведения операции промежуточной нейтрализации и необходимость экстракционного извлечения всей меди, выщелоченной из пыли, что требует очистки больших объемов растворов от примеси экстрагента. Применение для экстракции реагента ОМГ, имеющего низкую емкость и селективность, не обеспечивает глубокого разделения меди и железа, вследствие чего медный электролит содержит 1,4 г/л железа, что ограничивает возможность многократного использования оборотного электролита на стадии реэкстракции, ведет к снижению выхода по току при электролизе и способствует снижению качества катодного металла.A disadvantage of the known method is that it also does not provide high copper recovery due to water leaching without heating and inefficient separation of the solution from the insoluble residue by settling. In this case, only 45.4% of copper is extracted from dust into the leach solution. The disadvantages of the method can also include a low degree of extraction of copper from leaching solutions without performing an intermediate neutralization operation and the need for extraction extraction of all copper leached from dust, which requires the cleaning of large volumes of solutions from impurities of the extractant. The use of OMG reagent for extraction, which has a low capacity and selectivity, does not provide deep separation of copper and iron, as a result of which the copper electrolyte contains 1.4 g / l of iron, which limits the possibility of reuse of the reverse electrolyte at the stage of reextraction, and leads to a decrease in current efficiency during electrolysis and reduces the quality of the cathode metal.
Настоящее изобретение направлено на достижение технического результата, заключающегося в получении качественной катодной меди из сульфатсодержащих пылей медного производства при обеспечении высокой степени извлечения меди в товарный продукт и снижении объема материальных потоков.The present invention is aimed at achieving a technical result consisting in obtaining high-quality cathode copper from sulfate-containing dusts of copper production while ensuring a high degree of copper extraction into a marketable product and reducing the volume of material flows.
Технический результат достигается тем, что в способе извлечения меди из сульфатсодержащей пыли медного производства, включающем водное выщелачивание пыли с переводом меди и примесных элементов в раствор выщелачивания, отделение раствора от нерастворимого остатка, жидкостную экстракцию меди оксимным экстрагентом с получением медьсодержащего экстракта и рафината, содержащего примесные элементы, реэкстракцию меди, очистку полученного реэкстракта от экстрагента и электроэкстракцию меди с получением товарной меди и оборотного электролита, согласно изобретению водное выщелачивание пыли ведут при температуре 60-100°С и Т:Ж=1:2-4, раствор выщелачивания охлаждают с кристаллизацией основной части меди в виде купороса и образованием маточного раствора, содержащего остаточную часть меди, купорос отделяют от маточного раствора, растворяют в сернокислом растворе и подают на электроэкстракцию, а жидкостную экстракцию осуществляют из маточного раствора.The technical result is achieved in that in a method for extracting copper from sulfate-containing dust of copper production, including water leaching of dust with the transfer of copper and impurity elements into a leaching solution, separating the solution from an insoluble residue, liquid extraction of copper with an oxime extractant to obtain a copper-containing extract and raffinate containing impurity elements, copper stripping, purification of the obtained stripping from the extractant and electroextraction of copper to produce marketable copper and circulating electro according to the invention, water dust leaching is carried out at a temperature of 60-100 ° C and T: W = 1: 2-4, the leaching solution is cooled with crystallization of the main part of copper in the form of vitriol and the formation of a mother liquor containing the residual part of copper, the vitriol is separated from mother liquor, dissolved in sulfuric acid solution and fed to the electroextraction, and liquid extraction is carried out from the mother liquor.
Технический результат достигается также тем, что извлечение меди ведут из пыли медного производства, содержащей не менее 20 мас.% меди в виде ее сульфата.The technical result is also achieved by the fact that the extraction of copper is carried out from the dust of copper production, containing at least 20 wt.% Copper in the form of its sulfate.
На достижение технического результата направлено то, что раствор выщелачивания охлаждают до температуры не более 15°С.To achieve a technical result, it is directed that the leach solution is cooled to a temperature of not more than 15 ° C.
На достижение технического результата направлено также то, что перед охлаждением раствор выщелачивания упаривают до обеспечения плотности 1,30-1,36 г/см3.To achieve a technical result, it is also directed that before cooling, the leach solution is evaporated to a density of 1.30-1.36 g / cm 3 .
На достижение технического результата направлено также и то, что из раствора выщелачивания выделяют 60-85% меди в виде купороса.The achievement of the technical result is also aimed at the fact that 60-85% of copper in the form of vitriol is extracted from the leach solution.
Достижению технического результата способствует то, что электроэкстракцию ведут при концентрации меди в электролите 30-50 г/л и катодной плотности тока 200-300 А/м2.The achievement of the technical result is facilitated by the fact that electroextraction is carried out at a copper concentration in the electrolyte of 30-50 g / l and a cathodic current density of 200-300 A / m 2 .
Достижению технического результата способствует также то, что в качестве сернокислого раствора для растворения купороса используют очищенный реэкстракт или оборотный электролит.The achievement of the technical result also contributes to the fact that as a sulfate solution for dissolving vitriol, a purified re-extract or reverse electrolyte is used.
Достижению технического результата способствует и то, что жидкостную экстракцию остаточной части меди ведут с использованием в качестве экстрагента 20-40% раствора Acorga в инертном разбавителе при О:В=3-5:1 на 2-4 ступенях, а реэкстракцию осуществляют на 2-4 ступенях с использованием в качестве реэкстрагента сернокислого раствора с концентрацией не менее 120 г/л H2SO4.The achievement of the technical result is also facilitated by the fact that liquid extraction of the residual part of copper is carried out using a 20-40% Acorga solution in an inert diluent as an extractant at O: B = 3-5: 1 in 2-4 steps, and reextraction is carried out in 2- 4 steps using a sulfate solution with a concentration of at least 120 g / l H 2 SO 4 as a stripping agent.
На достижение технического результата направлено также то, что перед жидкостной экстракцией маточный раствор нейтрализуют до рН 1,0-2,5.The technical result is also directed to the fact that before liquid extraction, the mother liquor is neutralized to a pH of 1.0-2.5.
Существенные признаки заявленного изобретения, определяющие объем правовой охраны и достаточные для получения вышеуказанного технического результата, выполняют функции и соотносятся с результатом следующим образом.The essential features of the claimed invention, which determine the scope of legal protection and are sufficient to obtain the above technical result, perform functions and relate to the result as follows.
Проведение водного выщелачивания пыли при температуре 60-100°С и Т:Ж=1:2-4 позволяет обеспечить высокую степень извлечения меди из пыли и сократить объем перерабатываемых растворов, а также исключить кристаллизацию медного купороса в процессе выщелачивания. Снижение температуры менее 60°С приводит к уменьшению степени извлечения меди, а также к преждевременному образованию кристаллов медного купороса, что обусловлено зависимостью растворимости медного купороса от температуры. Повышение температуры более 100°С сопровождается излишним расходом электроэнергии на нагревание раствора и опасностью закипания раствора. Увеличение содержания твердой фазы по отношению к жидкой более 1:2 ведет к ухудшению кинетических характеристик и затруднению фильтрации нерастворимого остатка. Уменьшение содержания твердой фазы по отношению к жидкой ниже 1:4 ведет к неоправданному увеличению материальных потоков.Water leaching of dust at a temperature of 60-100 ° C and T: L = 1: 2-4 allows for a high degree of copper extraction from dust and to reduce the volume of processed solutions, as well as to exclude crystallization of copper sulfate during the leaching process. A decrease in temperature below 60 ° C leads to a decrease in the degree of extraction of copper, as well as to premature formation of crystals of copper sulfate, which is due to the dependence of the solubility of copper sulfate on temperature. An increase in temperature of more than 100 ° C is accompanied by excessive energy consumption for heating the solution and the danger of boiling the solution. An increase in the content of the solid phase in relation to the liquid more than 1: 2 leads to a deterioration in the kinetic characteristics and difficulty in filtering the insoluble residue. A decrease in the content of the solid phase with respect to the liquid below 1: 4 leads to an unjustified increase in material flows.
Охлаждение раствора выщелачивания с кристаллизацией большей части меди в виде купороса позволяет отделить медь от основной части примесей, имеющих более высокую растворимость их сульфатных солей по сравнению с медным купоросом, сконцентрировав остаточную часть примесей в маточном растворе.Cooling the leach solution with crystallization of most of the copper in the form of vitriol allows us to separate copper from the main part of impurities having a higher solubility of their sulfate salts compared to copper sulfate, concentrating the remaining part of the impurities in the mother liquor.
Отделение купороса от маточного раствора и его растворение в сернокислом растворе позволяет получить раствор с минимальным содержанием примесей, пригодный для использования в виде электролита при получении качественной катодной меди посредством электроэкстракции.Separation of vitriol from the mother liquor and its dissolution in a sulfuric acid solution allows to obtain a solution with a minimum content of impurities, suitable for use as an electrolyte in the production of high-quality cathode copper by electroextraction.
Проведение жидкостной экстракции из маточного раствора обепечивает более полное извлечение меди из раствора выщелачивания пыли при одновременном снижении расхода реагентов и минимизации объема растворов, подлежащих очистке от остатков экстрагента.Carrying out liquid extraction from the mother liquor ensures a more complete extraction of copper from the dust leach solution while reducing the consumption of reagents and minimizing the volume of solutions to be cleaned of extractant residues.
Совокупность вышеуказанных признаков необходима и достаточна для достижения технического результата изобретения, заключающегося в получении качественной катодной меди из сульфатсодержащих пылей медного производства при обеспечении высокой степени извлечения меди в товарный продукт за счет более высокого извлечения ее в раствор выщелачивания и снижении объема материальных потоков.The combination of the above features is necessary and sufficient to achieve the technical result of the invention, which consists in obtaining high-quality cathode copper from sulfate-containing dusts of copper production while ensuring a high degree of copper extraction into a marketable product due to its higher extraction into the leach solution and a decrease in the volume of material flows.
В частных случаях осуществления изобретения предпочтительны следующие конкретные операции и режимные параметры.In particular cases of carrying out the invention, the following specific operations and operating parameters are preferred.
Содержание в пыли не менее 20 мас.% меди в виде ее сульфата способствует высокому извлечению меди и обеспечивает получение кондиционных медьсодержащих растворов, пригодных для эффективной кристаллизации медного купороса.The dust content of not less than 20 wt.% Copper in the form of its sulfate contributes to the high recovery of copper and provides conditioning copper-containing solutions suitable for the efficient crystallization of copper sulfate.
Охлаждение раствора выщелачивания до температуры не более 15°С способствует более полному выделению меди в виде медного купороса и снижению ее остаточного содержания в маточном растворе. При температуре охлаждения раствора выщелачивания более 15°С в маточном растворе остается слишком высокая концентрация меди, что затрудняет ее последующее экстракционное извлечение.Cooling the leach solution to a temperature of not more than 15 ° C contributes to a more complete release of copper in the form of copper sulfate and a decrease in its residual content in the mother liquor. At a cooling temperature of the leach solution of more than 15 ° C, a too high concentration of copper remains in the mother liquor, which complicates its subsequent extraction extraction.
Упаривание раствора перед охлаждением до обеспечения плотности 1,30-1,36 г/см3 позволяет в процессе кристаллизации медного купороса выделить из раствора основное количество меди в виде купороса и отделить ее от основной части железа. Упаривание до плотности ниже 1,30 г/см3 сопровождается снижением выхода купороса, а упаривание до плотности выше 1,36 г/см3 приводит к повышению степени соосаждения железа, что при последующем растворении кристаллов медного купороса в сернокислом растворе ведет к повышению содержания железа в растворе, подаваемом на электроэкстракцию и вызывает снижение выхода по току. Кроме того, упаривание раствора до плотности выше 1,36 г/см3 ведет к преждевременной кристаллизации медного купороса.Evaporation of the solution before cooling to a density of 1.30-1.36 g / cm 3 allows the crystallization of copper sulphate to isolate the main amount of copper from the solution in the form of sulphate and to separate it from the main part of iron. Evaporation to a density below 1.30 g / cm 3 is accompanied by a decrease in vitriol yield, and evaporation to a density above 1.36 g / cm 3 leads to an increase in the degree of iron coprecipitation, which, upon subsequent dissolution of crystals of copper sulfate in a sulfuric acid solution, leads to an increase in the iron content in a solution supplied to electroextraction and causes a decrease in current efficiency. In addition, evaporation of the solution to a density above 1.36 g / cm 3 leads to premature crystallization of copper sulphate.
Выделение из раствора выщелачивания 60-85% меди в виде купороса позволяет отделить основную часть меди от примесей и получить продукт, пригодный для последующего приготовления кондиционного медного электролита. Выделение из раствора менее 60% меди в виде купороса ведет к неоправданному увеличению объема материальных потоков, а выделение более 85% меди в виде купороса вызывает загрязнение его примесями и, как следствие, снижает качество получаемого медного электролита.Isolation of 60-85% copper in the form of vitriol from the leaching solution allows the main part of copper to be separated from impurities and to obtain a product suitable for the subsequent preparation of a conditioned copper electrolyte. The release of less than 60% copper in the form of vitriol from the solution leads to an unjustified increase in the volume of material flows, and the release of more than 85% copper in the form of vitriol causes contamination by impurities and, as a result, reduces the quality of the resulting copper electrolyte.
Проведение электроэкстракции меди из сернокислого раствора медного купороса при концентрации меди в растворе 30-50 г/л и катодной плотности тока 200-300 А/м2 обеспечивает получение качественной товарной катодной меди марок MOOK при высоком выходе по току. Проведение электроэкстракции из раствора, содержащего менее 30 г/л меди, и плотности тока менее 200 А/м2 ухудшает качество катодного металла вышеуказанных марок и снижает выход по току, а проведение электроэкстракции из раствора, содержащего более 50 г/л меди и плотности тока более 300 А/м2, сопровождается дендритообразованием, снижающим качество катодной меди.Carrying out electroextraction of copper from a sulfate solution of copper sulfate at a copper concentration in the solution of 30-50 g / l and a cathode current density of 200-300 A / m 2 provides high-quality marketable cathode copper MOOK grades with a high current output. Carrying out electroextraction from a solution containing less than 30 g / l of copper and a current density of less than 200 A / m 2 degrades the quality of the cathode metal of the above grades and reduces current efficiency, and conducting electroextraction from a solution containing more than 50 g / l of copper and current density more than 300 A / m 2 , is accompanied by dendritic formation, which reduces the quality of cathode copper.
Использование в качестве сернокислого раствора для растворения купороса очищенного реэкстракта или оборотного электролита обеспечивает снижение объема материальных потоков.The use of a purified reextract or reverse electrolyte as a sulfate solution for dissolving vitriol reduces the volume of material flows.
Осуществление экстракции остаточной части меди с использованием в качестве экстрагента 20-40% раствора Acorga в инертном разбавителе при О:В=3-5:1 на 2-4 ступенях обеспечивает высокое и селективное извлечение меди из маточного раствора при минимально возможном потоке реагентов на стадии экстракции. Использование экстрагента Acorga обеспечивает селективное извлечение меди из маточного раствора. Применение данного экстрагента с концентрацией менее 20% не обеспечивает глубокого извлечения меди из раствора, а с концентрацией более 40% ухудшает гидродинамику экстракционного процесса, что выражается в увеличении продолжительности разделения фаз при экстракции. Осуществление экстракции при О:В менее 3:1 не обеспечивает высокое извлечение меди из маточного раствора, а при О:В более 5:1 приводит к неоправданному увеличению потоков реагентов. Одноступенчатое проведение экстракции не обеспечивает необходимой степени извлечения меди из маточного раствора. Число ступеней более 4 нецелесообразно из-за необходимости использования дополнительных единиц оборудования без существенного повышения степени извлечения меди.The extraction of the residual portion of copper using a 20-40% Acorga solution in an inert diluent as an extractant at O: B = 3-5: 1 in 2-4 steps provides high and selective extraction of copper from the mother liquor with the lowest possible reagent flow at the stage extraction. The use of Acorga extractant provides selective extraction of copper from the mother liquor. The use of this extractant with a concentration of less than 20% does not provide deep extraction of copper from the solution, but with a concentration of more than 40% it worsens the hydrodynamics of the extraction process, which is expressed in an increase in the duration of phase separation during extraction. The implementation of extraction at O: B less than 3: 1 does not provide high extraction of copper from the mother liquor, and at O: B more than 5: 1 leads to an unjustified increase in the flow of reagents. Single-stage extraction does not provide the necessary degree of copper extraction from the mother liquor. The number of steps over 4 is impractical due to the need to use additional pieces of equipment without significantly increasing the degree of copper recovery.
Проведение реэкстракции на 2-4 ступенях с использованием в качестве реэкстрагента сернокислого раствора с концентрацией не менее 120 г/л H2SO4 обеспечивает глубокое извлечение меди из экстракта и эффективную регенерацию экстрагента. При концентрации серной кислоты менее 120 г/л и числе ступеней реэкстракции меди менее 2 не достигается высокая степень реэкстракции меди. Проведение реэкстракции меди на более чем 4 ступенях нежелательно в силу незначительного прироста степени извлечения меди и увеличения числа единиц оборудования.Reextraction at 2-4 steps using a sulfate solution with a concentration of at least 120 g / l H 2 SO 4 as a reextractor ensures deep copper extraction from the extract and efficient regeneration of the extractant. When the concentration of sulfuric acid is less than 120 g / l and the number of stages of copper stripping is less than 2, a high degree of copper stripping is not achieved. Copper reextraction at more than 4 stages is undesirable due to a slight increase in the degree of copper recovery and an increase in the number of pieces of equipment.
Нейтрализация маточного раствора перед жидкостной экстракцией до рН 1,0-2,5 способствует повышению степени извлечения меди в экстракт. Нейтрализация до рН менее 1,0 ведет к снижению степени извлечения меди, а увеличение рН до величины более 2,5 не приводит к существенному увеличению степени извлечения меди. Кроме того, это может вызвать образование твердой фазы вследствие гидролиза окисного железа.The neutralization of the mother liquor before liquid extraction to a pH of 1.0-2.5 helps to increase the degree of extraction of copper in the extract. Neutralization to a pH of less than 1.0 leads to a decrease in the degree of copper recovery, and an increase in pH to a value of more than 2.5 does not significantly increase the degree of copper recovery. In addition, this can cause the formation of a solid phase due to hydrolysis of iron oxide.
Вышеуказанные частные признаки изобретения позволяют осуществить способ в оптимальном режиме с точки зрения получения качественной катодной меди при обеспечении высокой степени извлечения меди в товарный продукт и снижении объема материальных потоков.The above particular features of the invention allow the method to be carried out in an optimal mode from the point of view of obtaining high-quality cathode copper while ensuring a high degree of copper extraction into a marketable product and reducing the volume of material flows.
Сущность и преимущества заявляемого изобретения могут быть проиллюстрированы следующими примерами.The essence and advantages of the claimed invention can be illustrated by the following examples.
Пример 1. Пыль конвертирования медных штейнов в количестве 1 кг, содержащую, мас.%: Cu 21,8, Fe 2,4 и Ni 0,5 (содержание меди в виде сульфата - 80%), выщелачивают 2 л воды (Т:Ж=1:2) при температуре 100°С в течение 1 часа с переводом меди и примесных элементов в раствор. Раствор выщелачивания отделяют от нерастворимого остатка фильтрацией. Степень извлечения в раствор составила, %: Cu 99,4, Fe 98,9, Ni 95,0. Раствор, содержащий, г/л: Cu 108,3, Fe 13,9, Ni 2,0, охлаждают при перемешивании в течение 2 часов до температуры 1°С с кристаллизацией 60% меди в виде купороса и образованием маточного раствора. При этом происходит отделение меди от основной части примесных элементов. Полученные кристаллы медного купороса отделяют от маточного раствора центрифугированием. Медный купорос, содержащий, мас.%: Cu 24,0, Fe 0,2, Ni 0,05, растворяют в сернокислом растворе, содержащем 150 г/л серной кислоты. Полученный раствор подают на электроэкстракцию, которую ведут при концентрации меди в электролите 30 г/л и катодной плотности тока 300 А/м2 с извлечением в катодный металл 99,5% меди. В результате получают катодную медь марки MOOK с содержанием меди 99,99% и оборотный электролит, который направляют на растворение медного купороса или на выщелачивание пыли. Выход по току на электроэкстракции составил 93,5%. Маточный раствор состава, г/л: Cu 40, Fe 12,6, Ni 2,1 с рН 0,5 подают на жидкостную экстракцию, которую осуществляют противотоком с использованием 40% раствора Acorga 5640 в инертном разбавителе марки "Эскайд" при О:В=3:1 на 2 ступенях. В результате получают экстракт, содержащий 12,5 г/л Cu, и рафинат, содержащий примесные элементы и медь в количестве 2,5 г/л, который направляют на утилизацию. Степень извлечения меди в экстракт из маточного раствора составила 93,8%. Реэкстракцию осуществляют с использованием в качестве реэкстрагента сернокислого раствора с концентрацией 200 г/л H2SO4 при О:В=3:1 на 4 ступенях. Время контакта фаз на стадиях экстракции и реэкстракции составило 3-5 минут. Полученный реэкстракт, содержащий 37,2 г/л Cu, после отстаивания очищают активированным углем от растворенного экстрагента и подают на электроэкстракцию.Example 1. The dust converting copper matte in an amount of 1 kg, containing, wt.%: Cu 21.8, Fe 2.4 and Ni 0.5 (copper content in the form of sulfate - 80%), leach 2 l of water (T: W = 1: 2) at a temperature of 100 ° C for 1 hour with the transfer of copper and impurity elements into the solution. The leach solution is separated from the insoluble residue by filtration. The degree of extraction into the solution was,%: Cu 99.4, Fe 98.9, Ni 95.0. A solution containing, g / l: Cu 108.3, Fe 13.9, Ni 2.0, is cooled with stirring for 2 hours to a temperature of 1 ° C with crystallization of 60% copper in the form of vitriol and the formation of a mother liquor. In this case, copper is separated from the main part of the impurity elements. The obtained crystals of copper sulfate are separated from the mother liquor by centrifugation. Copper sulfate, containing, wt.%: Cu 24.0, Fe 0.2, Ni 0.05, is dissolved in a sulfuric acid solution containing 150 g / l of sulfuric acid. The resulting solution is supplied for electroextraction, which is carried out at a copper concentration in the electrolyte of 30 g / l and a cathode current density of 300 A / m 2 with the recovery of 99.5% copper in the cathode metal. The result is cathodic copper of the MOOK brand with a copper content of 99.99% and a circulating electrolyte, which is sent to dissolve the copper sulfate or to leach the dust. The current efficiency for electroextraction was 93.5%. The mother liquor of the composition, g / l: Cu 40, Fe 12.6, Ni 2.1 with a pH of 0.5, is fed to liquid extraction, which is carried out countercurrently using a 40% solution of Acorga 5640 in an inert diluent of the Escaid brand at O: B = 3: 1 on 2 steps. The result is an extract containing 12.5 g / l Cu, and a raffinate containing impurity elements and copper in an amount of 2.5 g / l, which is sent for disposal. The degree of extraction of copper in the extract from the mother liquor was 93.8%. Reextraction is carried out using a sulfate solution with a concentration of 200 g / l H 2 SO 4 at O: B = 3: 1 in 4 steps as a stripping agent. The contact time of the phases at the stages of extraction and re-extraction was 3-5 minutes. The resulting re-extract containing 37.2 g / l Cu, after settling, is purified by activated carbon from the dissolved extractant and fed to electroextraction.
Пример 2. Пыль конвертирования медных штейнов в количестве 1 кг, содержащую, мас.%: Cu 31,7, Fe 1,5 и Ni 0,7 (содержание меди в виде сульфата - 60%), выщелачивают 4 л воды (Т:Ж=1:4) при температуре 60°С в течение 1 часа с переводом меди и примесных элементов в раствор. Раствор выщелачивания отделяют от нерастворимого остатка фильтрацией. Степень извлечения в раствор составила, %: Cu 95,4, Fe 88,9, Ni 93,0. Раствор, содержащий, г/л: Cu 75,6, Fe 3,3, Ni 1,6, упаривают до плотности 1,30 кг/м3 и затем охлаждают при перемешивании в течение 2 часов до температуры 5°С с кристаллизацией 70% меди в виде купороса и образованием маточного раствора. При этом происходит отделение меди от основной части примесных элементов. Полученные кристаллы медного купороса отделяют от маточного раствора фильтрованием. Медный купорос с содержанием, мас.%: Cu 23,6, Fe 0,2, Ni 0,06, растворяют в оборотном электролите. Полученный раствор, содержащий 120 г/л H2SO4 и 58,8 г/л Cu, подают на электроэкстракцию, которую ведут при концентрации меди в электролите 40 г/л и катодной плотности тока 200 А/м2 с извлечением в катодный металл 99,6% меди. В результате получают катодную медь марки MOOK с содержанием меди 99,99% и сернокислый оборотный электролит с концентрацией 120 г/л H2SO4, 70% которого направляют на растворение медного купороса. Выход по току на электроэкстракции составил 91,5%. Маточный раствор состава, г/л: Cu 42, Fe 4,6, Ni 1,7, нейтрализуют раствором соды до рН 1,0 и подают на жидкостную экстракцию, которую осуществляют противотоком с использованием 20% раствора Acorga 5640 в инертном разбавителе марки "Эскайд" при О:В=5:1 на 2 ступенях. В результате получают экстракт, содержащий 8 г/л Cu, и рафинат, содержащий примесные элементы и медь в количестве 2,0 г/л, который направляют на утилизацию. Степень извлечения меди в экстракт из маточного раствора составила 95%. Реэкстракцию осуществляют с использованием в качестве реэкстрагента остаточной части сернокислого оборотного электролита при О:В=1:2 на 2 ступенях. Время контакта фаз на стадиях экстракции и реэкстракции составило 3-5 минут. Полученный реэкстракт, содержащий 53,6 г/л Cu, после отстаивания очищают активированным углем от растворенного экстрагента и подают на электроэкстракцию меди.Example 2. The dust converting matte of copper in an amount of 1 kg, containing, wt.%: Cu 31.7, Fe 1.5 and Ni 0.7 (copper content in the form of sulfate - 60%), leached 4 l of water (T: W = 1: 4) at a temperature of 60 ° C for 1 hour with the transfer of copper and impurity elements into the solution. The leach solution is separated from the insoluble residue by filtration. The degree of extraction into the solution was,%: Cu 95.4, Fe 88.9, Ni 93.0. A solution containing, g / l: Cu 75.6, Fe 3.3, Ni 1.6, evaporated to a density of 1.30 kg / m 3 and then cooled with stirring for 2 hours to a temperature of 5 ° C with crystallization of 70 % copper in the form of vitriol and the formation of a mother liquor. In this case, copper is separated from the main part of the impurity elements. The resulting crystals of copper sulfate are separated from the mother liquor by filtration. Copper sulfate with a content, wt.%: Cu 23.6, Fe 0.2, Ni 0.06, is dissolved in a circulating electrolyte. The resulting solution, containing 120 g / l H 2 SO 4 and 58.8 g / l Cu, is supplied for electroextraction, which is carried out at a concentration of copper in the electrolyte of 40 g / l and a cathodic current density of 200 A / m 2 with extraction into the cathode metal 99.6% copper. As a result, cathode copper of the MOOK brand is obtained with a copper content of 99.99% and a sulfate reverse electrolyte with a concentration of 120 g / l H 2 SO 4 , 70% of which is directed to dissolution of copper sulfate. The current efficiency for electroextraction was 91.5%. The mother liquor of the composition, g / l: Cu 42, Fe 4.6, Ni 1.7, is neutralized with a soda solution to pH 1.0 and fed to a liquid extraction, which is carried out countercurrently using a 20% solution of Acorga 5640 in an inert diluent of the brand " Escaid "with O: B = 5: 1 on 2 steps. The result is an extract containing 8 g / l Cu, and a raffinate containing impurity elements and copper in an amount of 2.0 g / l, which is sent for disposal. The degree of extraction of copper in the extract from the mother liquor was 95%. Reextraction is carried out using the residual part of the sulfate circulating electrolyte as O-extractant at O: B = 1: 2 in 2 steps. The contact time of the phases at the stages of extraction and re-extraction was 3-5 minutes. The resulting re-extract containing 53.6 g / l Cu, after settling, is purified by activated carbon from the dissolved extractant and fed to copper electroextraction.
Пример 3. Пыль от обжига медного концентрата в количестве 1 кг, содержащую, мас.%: Cu 40,1 Fe 3,6 и Ni 2,8 (содержание меди в виде сульфата - 20%), выщелачивают 2,8 л воды (Т:Ж=1:3) с добавкой 0,2 л оборотного электролита при температуре 90°С в течение 1 часа с переводом меди и примесных элементов в раствор. Раствор выщелачивания отделяют от нерастворимого остатка фильтрацией. Степень извлечения в раствор составила, %: Cu 72,4, Fe 68,9, Ni 63,5. Раствор, содержащий, г/л: Cu 96,6, Fe 8,3, Ni 5,9, упаривают до плотности 1,36 кг/м3 и затем охлаждают при перемешивании в течение 2 часов до температуры 15°С с кристаллизацией 85% меди в виде купороса и образованием маточного раствора. При этом происходит отделение меди от основной части примесных элементов. Полученные кристаллы медного купороса отделяют от маточного раствора центрифугированием. Медный купорос, содержащий, мас.%: Cu 21,6, Fe 0,5, Ni 0,08, растворяют в очищенном реэкстракте. Полученный раствор, содержащий 120 г/л серной кислоты и 62,2 г/л меди, подают на электроэкстракцию, которую ведут при концентрации меди в электролите 50 г/л и катодной плотности тока 250 А/м2 с извлечением в катодный металл 99,5% меди. В результате получают катодную медь марки MOOK с содержанием меди 99,99% и оборотный электролит, 10% которого используют в качестве добавки при водном выщелачивании пыли, а 90% направляют на реэкстракцию меди. Выход по току на электроэкстракции составил 90,5%. Маточный раствор состава, г/л: Cu 45, Fe 14,6, Ni 10,4, нейтрализуют раствором соды до рН 2,5 и подают на жидкостную экстракцию, которую осуществляют противотоком с использованием 30% раствора Acorga 5640 в инертном разбавителе марки "Эскайд" при О:В=3:1 на 4 ступенях. В результате получают экстракт, содержащий 14,6 г/л Cu, и рафинат, содержащий примесные элементы и медь в количестве 1,0 г/л, который направляют на утилизацию. Степень извлечения меди в экстракт из маточного раствора составила 95%. Реэкстракцию осуществляют с использованием в качестве реэкстрагента остаточной части сернокислого оборотного электролита при О:В=1:2 на 2 ступенях. Время контакта фаз на стадиях экстракции и реэкстракции составило 3-5 минут. Полученный реэкстракт, содержащий 57,6 г/л Cu, после отстаивания очищают активированным углем от экстрагента и подают на растворение медного купороса.Example 3. Dust from roasting of copper concentrate in an amount of 1 kg, containing, wt.%: Cu 40.1 Fe 3.6 and Ni 2.8 (copper content in the form of sulfate - 20%), leach 2.8 l of water ( T: W = 1: 3) with the addition of 0.2 l of circulating electrolyte at a temperature of 90 ° C for 1 hour with the transfer of copper and impurity elements into the solution. The leach solution is separated from the insoluble residue by filtration. The degree of extraction into the solution was,%: Cu 72.4, Fe 68.9, Ni 63.5. A solution containing, g / l: Cu 96.6, Fe 8.3, Ni 5.9, evaporated to a density of 1.36 kg / m 3 and then cooled with stirring for 2 hours to a temperature of 15 ° C with crystallization of 85 % copper in the form of vitriol and the formation of a mother liquor. In this case, copper is separated from the main part of the impurity elements. The obtained crystals of copper sulfate are separated from the mother liquor by centrifugation. Copper sulfate, containing, wt.%: Cu 21.6, Fe 0.5, Ni 0.08, is dissolved in a purified reextract. The resulting solution, containing 120 g / l of sulfuric acid and 62.2 g / l of copper, is supplied for electroextraction, which is carried out at a concentration of copper in the electrolyte of 50 g / l and a cathode current density of 250 A / m 2 with extraction into the cathode metal 99, 5% copper. The result is cathode copper of the MOOK brand with a copper content of 99.99% and a reverse electrolyte, 10% of which is used as an additive for water leaching of dust, and 90% is directed to copper reextraction. The current efficiency for electroextraction was 90.5%. The mother liquor of the composition, g / l: Cu 45, Fe 14.6, Ni 10.4, is neutralized with a soda solution to a pH of 2.5 and fed to a liquid extraction, which is carried out countercurrently using a 30% Acorga 5640 solution in an inert diluent of the brand " Escaid "with O: B = 3: 1 on 4 steps. The result is an extract containing 14.6 g / l Cu, and a raffinate containing impurity elements and copper in an amount of 1.0 g / l, which is sent for disposal. The degree of extraction of copper in the extract from the mother liquor was 95%. Reextraction is carried out using the residual portion of the sulfate circulating electrolyte as O-extractant at O: B = 1: 2 in 2 steps. The contact time of the phases at the stages of extraction and re-extraction was 3-5 minutes. The resulting re-extract, containing 57.6 g / l Cu, after settling, is purified from the extractant with activated carbon and fed to the dissolution of copper sulfate.
Из анализа вышеприведенных примеров видно, что предлагаемый способ позволяет получать из сульфатсодержащей пыли медного производства качественную катодную медь марки MOOK с выходом в товарную продукцию до 98% меди, содержащейся в пыли, при высоком (90,5-93,5%) выходе по току. Использование в предлагаемом способе концентрированных по меди растворов и селективного экстрагента обеспечивает снижение объема материальных потоков и глубокое отделение меди от примесных элементов. Предлагаемый способ может быть реализован с использованием выпускаемых промышленностью реагентов и стандартного оборудования.An analysis of the above examples shows that the proposed method allows to obtain high-quality MOOK cathode copper from sulphate-containing dust of copper production with the output of up to 98% of copper contained in dust at a high (90.5-93.5%) current output . The use in the proposed method of concentrated solutions of copper and a selective extractant ensures a decrease in the volume of material flows and a deep separation of copper from impurity elements. The proposed method can be implemented using commercial reagents and standard equipment.
Claims (9)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007121965A RU2348714C1 (en) | 2007-06-13 | 2007-06-13 | Method of copper extraction form sulphate containing dust of copper production |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007121965A RU2348714C1 (en) | 2007-06-13 | 2007-06-13 | Method of copper extraction form sulphate containing dust of copper production |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2007121965A RU2007121965A (en) | 2008-12-20 |
| RU2348714C1 true RU2348714C1 (en) | 2009-03-10 |
Family
ID=40528646
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007121965A RU2348714C1 (en) | 2007-06-13 | 2007-06-13 | Method of copper extraction form sulphate containing dust of copper production |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2348714C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107502753A (en) * | 2017-03-29 | 2017-12-22 | 河南中原黄金冶炼厂有限责任公司 | A kind of method of Copper making white cigarette dirt acid leaching-extraction removal of impurities |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2061770C1 (en) * | 1993-09-27 | 1996-06-10 | Халемский Арон Михайлович | Method of procession of pulverized waste; containing heavy non-ferrous metals |
| EP0773301A1 (en) * | 1995-04-10 | 1997-05-14 | Compania Industrial Asua-Erandio, S.A.(Aser S.A.) | Hydrometallurgical treatment for the purification of waelz oxides through lixiviation with sodium carbonate |
| RU2150520C1 (en) * | 1998-11-24 | 2000-06-10 | Акционерное общество открытого типа "Челябинский электролитный цинковый завод" | Method of processing zinc- and copper-containing lead cakes and dusts |
| WO2004081242A1 (en) * | 2003-03-10 | 2004-09-23 | Intec Ltd | Recovery of metals from industrial dusts |
-
2007
- 2007-06-13 RU RU2007121965A patent/RU2348714C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2061770C1 (en) * | 1993-09-27 | 1996-06-10 | Халемский Арон Михайлович | Method of procession of pulverized waste; containing heavy non-ferrous metals |
| EP0773301A1 (en) * | 1995-04-10 | 1997-05-14 | Compania Industrial Asua-Erandio, S.A.(Aser S.A.) | Hydrometallurgical treatment for the purification of waelz oxides through lixiviation with sodium carbonate |
| RU2150520C1 (en) * | 1998-11-24 | 2000-06-10 | Акционерное общество открытого типа "Челябинский электролитный цинковый завод" | Method of processing zinc- and copper-containing lead cakes and dusts |
| WO2004081242A1 (en) * | 2003-03-10 | 2004-09-23 | Intec Ltd | Recovery of metals from industrial dusts |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ЗЕГЕР И.И. и др. Экстракционное извлечение меди из пылей кислородно-факельной плавки, Цветная металлургия, 1975, №3, с.21-23. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107502753A (en) * | 2017-03-29 | 2017-12-22 | 河南中原黄金冶炼厂有限责任公司 | A kind of method of Copper making white cigarette dirt acid leaching-extraction removal of impurities |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2007121965A (en) | 2008-12-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2741429C1 (en) | Method and system for complete reprocessing of copper-nickel sulphide ore | |
| KR101420501B1 (en) | Method for separating metal in metal mixed solution | |
| CN111519031A (en) | Method for recycling nickel, cobalt, manganese and lithium from waste power lithium ion battery black powder | |
| EP0297998B1 (en) | Process for extracting and purifying gallium from bayer liquors | |
| JP6336469B2 (en) | Method for producing scandium-containing solid material with high scandium content | |
| CN109706319A (en) | Method low cost recycling metal from electroplating sludge and produce refined sulfuric acid nickel | |
| CN112553481A (en) | Production method of electrolytic manganese | |
| JP2008266774A (en) | Zinc recovery method | |
| WO2021119728A1 (en) | Recovery of vanadium from slag materials | |
| CN102994753A (en) | Method for separating and enriching nickel from leach liquor used for pickling and vulcanizing tailing | |
| CN105695745A (en) | Comprehensive recovery process of low-grade matte slag metal resources | |
| CN115044773A (en) | Method for recovering manganese and zinc from metal-containing slag | |
| WO2013096071A1 (en) | System and method for parallel solution extraction of one or more metal values from metal-bearing materials | |
| CN101603125B (en) | Method for purification and impurity removal of nickel liquid | |
| CN113088710A (en) | Method for separating copper and germanium from copper and germanium replacement slag | |
| Bautista | Processing to obtain high-purity gallium | |
| CN114959311B (en) | Method for comprehensively recovering rare noble metals from high-copper molybdenum concentrate | |
| CN113249593B (en) | Two-stage process for removing calcium and magnesium from solutions containing nickel, cobalt, manganese and lithium | |
| RU2339713C1 (en) | Method for copper extraction from sulfuric solution | |
| RU2348714C1 (en) | Method of copper extraction form sulphate containing dust of copper production | |
| CN114959302A (en) | Method for preparing nickel sulfate/cobalt from laterite-nickel ore | |
| EP1507878B1 (en) | Chloride assisted hydrometallurgical extraction of metals | |
| RU2706400C9 (en) | Method of processing copper-nickel sulphide materials | |
| CN105838886A (en) | Method for extracting and recycling zinc from beneficiation tailing water of lead silver residues of zinc hydrometallurgy | |
| US4314976A (en) | Purification of nickel sulfate |