RU2238333C1 - Method for producing of rolled bars from boron steel for cold bulk pressing of high-strength fastening parts - Google Patents
Method for producing of rolled bars from boron steel for cold bulk pressing of high-strength fastening parts Download PDFInfo
- Publication number
- RU2238333C1 RU2238333C1 RU2003110865/02A RU2003110865A RU2238333C1 RU 2238333 C1 RU2238333 C1 RU 2238333C1 RU 2003110865/02 A RU2003110865/02 A RU 2003110865/02A RU 2003110865 A RU2003110865 A RU 2003110865A RU 2238333 C1 RU2238333 C1 RU 2238333C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- boron
- cooling
- temperature
- hot rolling
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 12
- 238000003825 pressing Methods 0.000 title abstract 2
- 229910000712 Boron steel Inorganic materials 0.000 title 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 40
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 40
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 20
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 19
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 12
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 12
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 10
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims abstract description 8
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 8
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 7
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 6
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000010273 cold forging Methods 0.000 claims description 3
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 claims description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 abstract description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 239000011651 chromium Substances 0.000 abstract description 4
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 abstract description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 abstract 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 3
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 2
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000746 Structural steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000282485 Vulpes vulpes Species 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- PMHQVHHXPFUNSP-UHFFFAOYSA-M copper(1+);methylsulfanylmethane;bromide Chemical compound Br[Cu].CSC PMHQVHHXPFUNSP-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 238000002788 crimping Methods 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 238000005485 electric heating Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000009847 ladle furnace Methods 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004848 polyfunctional curative Substances 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к производству сортового проката из борсодержащей стали для холодной объемной штамповки высокопрочных крепежных деталей особо сложной формы.The invention relates to the field of metallurgy, in particular to the production of long products from boron-containing steel for cold forming for high-strength fasteners of especially complex shape.
Известна конструкционная сталь, содержащая (мас.%): углерод 0.18-0.24%, марганец 0.90-1.30%, кремний 0,17-0,37%, бор 0.0005-0.0050%, азот 0.005-0.015%, ванадий 0,01-0,08%, титан 0,01-0,04%, остальное железо при следующем соотношении компонентов, мас.%:
Важнейшим требованием, предъявляемым к сортовому прокату из борсодержащей стали для холодной объемной штамповки высокопрочных крепежных деталей особо сложной формы, является, с одной стороны, высокая технологическая пластичность и низкий коэффициент деформационного упрочнения в состоянии поставки и, с другой стороны, способность обеспечить заданный уровень потребительских свойств после завершающего термоупрочнения. Данная сталь от шихтовки до готового сортового проката проходит достаточно длительный передел, включающий следующие операции: выплавку, горячую прокатку, сфероидизирующий отжиг, калибровку. Задача обеспечения необходимого комплекса механических свойств, показателей технологической пластичности и низкого коэффициента деформационного упрочнения металлопроката в состоянии поставки в настоящее время успешно разрешается за счет ряда приемов, применяемых на различных стадиях изготовления стали.The most important requirement for long products made of boron-containing steel for cold forging of high-strength fasteners of particularly complex shape is, on the one hand, high technological ductility and low coefficient of strain hardening in the delivery state and, on the other hand, the ability to provide a given level of consumer properties after the final hardening. This steel from the batch to the finished long products undergoes a fairly lengthy redistribution, which includes the following operations: smelting, hot rolling, spheroidizing annealing, calibration. The task of providing the necessary set of mechanical properties, indicators of technological plasticity and a low coefficient of strain hardening of rolled metal in the delivery state is currently being successfully solved by a number of techniques used at various stages of steelmaking.
Известен способ производства (патент JP 61-163210, 23.07.1986 г., С 21 D 8/06), включающий нагрев прутков до 950°С, что обеспечивает выделение нитридов алюминия и бора с последующим охлаждением водой со скоростью 25°/мин до комнатной температуры. Данный способ не обеспечит получение требуемого уровня сфероидизации структуры используемого класса стали.A known production method (patent JP 61-163210, 07.23.1986, C 21 D 8/06), including heating the rods to 950 ° C, which provides the release of aluminum nitride and boron, followed by cooling with water at a speed of 25 ° / min to room temperature. This method does not provide the required level of spheroidization of the structure of the used steel class.
Известен способ производства стержневой арматуры (патент DE 3434744 А1, 03.04.1986 г., С 21 D 8/06), включающий нагрев до 1150°С, прокатку при от 1150 до 800°С с целью получения феррито-перлитной структуры. Далее нагрев до 1000°С с последующим охлаждением до комнатной температуры.A known method of production of reinforcing bars (patent DE 3434744 A1, 04/03/1986, C 21 D 8/06), including heating to 1150 ° C, rolling at from 1150 to 800 ° C in order to obtain a ferrite-pearlite structure. Further heating to 1000 ° C followed by cooling to room temperature.
Наиболее близким аналогом является способ производства сортового проката из борсодержащей стали для холодной объемной штамповки высокопрочных крепежных деталей, включающий выплавку стали в электропечи, внепечную обработку, разливку в изложницы, горячую прокатку слитка и охлаждение (RU 2042734 C1, C 22 C 38/54, 27.08.1995 г.).The closest analogue is the method of production of long products from boron-containing steel for cold forming of high-strength fasteners, including steelmaking in electric furnaces, after-furnace treatment, casting into molds, hot rolling of the ingot and cooling (RU 2042734 C1, C 22 C 38/54, 27.08 .1995 g.).
В основу изобретения поставлена задача разработки стали повышенной прокаливаемости и способа производства из нее сортового проката, обеспечивающего получение непосредственно в потоке стана (без проведения дополнительного сфероидизирующего отжига). Техническим результатом является получение сфероидизованной структуры сортового проката, гарантирующей рациональные условия холодной объемной штамповки сложнопрофильных высокопрочных крепежных деталей, а также повышенных значений характеристик прокаливаемости.The basis of the invention is the task of developing steel of high hardenability and a method for the production of long products from it, which ensures production directly in the mill stream (without additional spheroidizing annealing). The technical result is to obtain a spheroidized structure of long products, guaranteeing rational conditions for cold forming for complex profile high-strength fasteners, as well as increased values of hardenability characteristics.
Технический результат достигается тем, что в способе производства сортового проката из борсодержащей стали для холодной объемной штамповки высокопрочных крепежных деталей, включающем выплавку стали в электропечи, внепечную обработку, разливку в изложницы, горячую прокатку слитка и охлаждение, выплавляют сталь при следующем соотношении компонентов, мас.%:The technical result is achieved by the fact that in the method for producing long products from boron-containing steel for cold forming of high-strength fasteners, including smelting steel in an electric furnace, out-of-furnace processing, casting into molds, hot rolling of an ingot and cooling, steel is melted in the following ratio of components, wt. %:
Углерод 0.17-0.32Carbon 0.17-0.32
Марганец 0.90-1.40Manganese 0.90-1.40
Кремний 0.01-0.17Silicon 0.01-0.17
Сера 0.005-0.020Sulfur 0.005-0.020
Хром 0.01-0.30Chrome 0.01-0.30
Ванадий 0.005-0.07Vanadium 0.005-0.07
Молибден 0.005-0.10Molybdenum 0.005-0.10
Никель 0.005-0.10Nickel 0.005-0.10
Ниобий 0.005-0.02Niobium 0.005-0.02
Титан 0.01-0.04Titanium 0.01-0.04
Бор 0.0005-0.0050Boron 0.0005-0.0050
Алюминий 0.02-0.06Aluminum 0.02-0.06
Азот 0.005-0.015Nitrogen 0.005-0.015
Железо и неизбежные примеси ОстальноеIron and inevitable impurities
При выполнении соотношений:When performing the ratios:
горячую прокатку заканчивают при температуре 1000-1050°С и регламентировано охлаждают, сначала ускоренно до температуры 880-900°С, а затем на воздухе до 300°С.hot rolling is completed at a temperature of 1000-1050 ° C and is cooled in a regulated manner, first accelerated to a temperature of 880-900 ° C, and then in air to 300 ° C.
Приведенные сочетания легирующих элементов (п.1) позволяют получить в предлагаемой стали (в готовом изделии диаметром до 25 мм) после термоулучшения (закалка от температуры не менее 920°С с последующим отпуском от температуры не ниже 620°С) однородную мелкодисперсную структуру мартенсита отпуска с благоприятным сочетанием характеристик прочности и пластичности.The above combinations of alloying elements (p. 1) make it possible to obtain a uniform finely divided martensite structure in tempering steel (in a finished product with a diameter of up to 25 mm) after thermal improvement (quenching from a temperature of at least 920 ° C and subsequent tempering from a temperature of at least 620 ° C) with a favorable combination of strength and ductility characteristics.
Углерод и карбонитридообразующие элементы (ванадий, ниобий) вводятся в композицию данной стали с целью обеспечения мелкодисперсной зеренной структуры, что позволит повысить как уровень ее прочности, так и обеспечить заданный уровень пластичности. При этом ниобий и ванадий управляют процессами в аустенитной области (определяет склонность к росту зерна аустенита, стабилизирует структуру при термомеханической обработке, повышает температуру рекристаллизации и, как следствие, влияет на характер γ-α-превращения). Ниобий и ванадий способствуют также упрочнению стали при термоулучшении. Верхняя граница содержания углерода (0.32%), ниобия (0.02%) и ванадия (0.07%) обусловлена необходимостью обеспечения требуемого уровня пластичности стали, а нижняя - соответственно 0.17%, 0.005% и 0.005% - обеспечением требуемого уровня прочности данной стали.Carbon and carbonitride-forming elements (vanadium, niobium) are introduced into the composition of this steel in order to provide a fine grain structure, which will increase both its strength level and provide a given level of ductility. In this case, niobium and vanadium control processes in the austenitic region (determines the tendency to growth of austenite grain, stabilizes the structure during thermomechanical processing, increases the temperature of recrystallization, and, as a result, affects the nature of the γ-α transformation). Niobium and vanadium also contribute to the hardening of steel during thermal improvement. The upper limit of carbon content (0.32%), niobium (0.02%) and vanadium (0.07%) is due to the need to ensure the required level of ductility of steel, and the lower - 0.17%, 0.005% and 0.005%, respectively - to ensure the required level of strength of this steel.
Марганец, молибден и хром используется, с одной стороны, как упрочнитель твердого раствора, с другой стороны, как элемент, существенно повышающий устойчивость переохлажденного аустенита и увеличивающий прокаливаемость стали. При этом верхний уровень содержания марганца - 1.40%, хрома (0.30%), молибдена (0.10%) определяется необходимостью обеспечения требуемого уровня пластичности стали, а нижний - 0.90%, 0.005% и 0.005%, необходимостью обеспечить требуемый уровень прочности и прокаливаемости стали.Manganese, molybdenum and chromium are used, on the one hand, as a solid solution hardener, and on the other hand, as an element that significantly increases the stability of supercooled austenite and increases the hardenability of steel. The upper level of manganese - 1.40%, chromium (0.30%), molybdenum (0.10%) is determined by the need to ensure the required level of ductility of steel, and the lower - 0.90%, 0.005% and 0.005%, by the need to provide the required level of strength and hardenability of steel.
Кремний относится к ферритообразующим элементам. Нижний предел по кремнию - 0.01% обусловлен технологией раскисления стали. Содержание кремния выше 0.17% неблагоприятно скажется на характеристиках пластичности стали.Silicon refers to ferrite-forming elements. The lower limit on silicon - 0.01% is due to steel deoxidation technology. A silicon content above 0.17% will adversely affect the ductility characteristics of steel.
Бор способствует резкому увеличению прокаливаемости стали. Верхний предел содержания бора определяется соображениями пластичности стали, а нижний - необходимостью обеспечения требуемого уровня прокаливаемости.Boron contributes to a sharp increase in the hardenability of steel. The upper limit of boron content is determined by considerations of ductility of steel, and the lower - by the need to ensure the required level of hardenability.
Алюминий и титан используются в качестве раскислителей и обеспечивают защиту бора от связывания в нитриды, что способствует резкому повышению прокаливаемости стали. Так, нижний уровень содержания данных элементов (0.02 и 0.01 соответственно) определяется требованием обеспечения прокаливаемости стали, а верхний уровень (0.06 и 0.04) - требованием обеспечения заданного уровня пластичности стали.Aluminum and titanium are used as deoxidizers and protect boron from binding to nitrides, which contributes to a sharp increase in the hardenability of steel. So, the lower level of the content of these elements (0.02 and 0.01, respectively) is determined by the requirement to ensure hardenability of steel, and the upper level (0.06 and 0.04) is determined by the requirement to ensure a given level of ductility of steel.
Азот, элемент участвующий в образовании карбонитридов, при этом нижний уровень его содержания (0.005%) определяется требованием обеспечения заданного уровня прочности, а верхний уровень (0.015%) - требованием обеспечения заданного уровня пластичности и прокаливаемости.Nitrogen, an element involved in the formation of carbonitrides, while the lower level of its content (0.005%) is determined by the requirement to ensure a given level of strength, and the upper level (0.015%) is determined by the requirement to ensure a given level of ductility and hardenability.
Никель в заданных пределах (0.005-0.10%) влияет на характеристики прокаливаемости и вязкости стали.Nickel in the specified range (0.005-0.10%) affects the characteristics of hardenability and toughness of steel.
Сера определяет уровень пластичности стали. Верхний предел (0.020%) обусловлен необходимостью получения заданного уровня пластичности и вязкости стали, а нижний предел (0.005%) - вопросами технологичности производства.Sulfur determines the level of ductility of steel. The upper limit (0.020%) is due to the need to obtain a given level of ductility and toughness of steel, and the lower limit (0.005%) is due to issues of manufacturability.
Для обеспечения полного связывания азота в нитриды типа TiN и AlN в результате протекания реакций:To ensure complete binding of nitrogen to nitrides such as TiN and AlN as a result of reactions:
[Ti]+[N]=TiN, [Al]+[N]=AlN[Ti] + [N] = TiN, [Al] + [N] = AlN
требуется выполнение следующего соотношения элементов, в противном случае не обеспечивается защита бора от связывания его в нитриды и резко снижаются характеристики прокаливаемости стали.the following ratio of elements is required; otherwise, boron is not protected from binding to nitrides and the hardenability characteristics of steel are sharply reduced.
СоотношенияThe ratio
определяют условия сохранения в стали более 50% эффективного бора, что обеспечивает заданные характеристики прокаливаемости стали.determine the conditions for maintaining in steel more than 50% of the effective boron, which provides the specified characteristics of hardenability of steel.
Ниже дан пример осуществления способа.The following is an example implementation of the method.
Выплавку борсодержащей стали, содержащей углерод 0.29%, марганец 1.22%, кремний 0.17%, серу 0,010%, хром 0.15%, ванадий 0.02%, молибден 0.009%, никель 0,04%, ниобий 0.01%, титан 0.03%, бор 0.0034%, алюминий 0.043%, азот 0.010%, производят в шахтной электропечи “Фукс”. Для гарантированного низкого содержания азота разработана специальная технология, включающая: шихтовку плавки жидким чугуном до 40% от общего объема шихты. Окислительный период предусматривает высокие скорости окисления углерода в пределах 0,05-0,07%/мин. Электрический режим предусматривает отключение печи при содержании углерода на 0,2-0,4% выше нижнего предела по заданному, додувку по углероду производят без электродуги. Температура выпуска из печи 1640-1680°С. Ввод ферросплавов, обработка стали для удаления неметаллических включений производится на установке печь-ковш, оборудованной системой электроподогрева или химподогрева. Температура стали перед разливкой на 60°С выше температуры ликвидуса марки. Разливка стали производится в уширенные кверху изложницы. Масса слитка 7,85 т. Для обеспечения низкого содержания азота при разливке производится защита струи металла аргоном через специальное кольцевое устройство. Нагрев слитков в обжимном цехе производится в рекуперативных колодцах до температуры начала прокатки 1250-1270°С. Прокатка слитков производится на блюминге (стан 1300) и далее на непрерывном заготовочном стане на заготовку сечением 100×100 мм. Для снятия образовавшегося при нагреве слитков обезуглероженного слоя заготовки подвергаются абразивной зачистке. Затем производилась горячая прокатка полученной заготовки на проволочном стане 150 или мелкосортном стане 250 в диаметрах от 5,5 до 23 мм в мотках. Для обеспечения величины обезуглероженного слоя не более 1% от диаметра ограничен темп выдачи заготовок из печи не менее 100 т/час для стана 150 и не менее 56 т/час для стана 250. Температура начала прокатки заготовок 1220-1240°С для стана 250 и 1270-1290°С для стана 150. Горячую прокатку сортового проката заканчивают при температуре 1000-1050°С, далее ускоренное охлаждение до 880-900°С с последующим охлаждением на воздухе до 300°С и последующей смоткой в бунты.The smelting of boron-containing steel containing carbon 0.29%, manganese 1.22%, silicon 0.17%, sulfur 0.010%, chromium 0.15%, vanadium 0.02%, molybdenum 0.009%, nickel 0.04%, niobium 0.01%, titanium 0.03%, boron 0.0034% , aluminum 0.043%, nitrogen 0.010%, produced in the Fuchs mine electric furnace. For guaranteed low nitrogen content, a special technology has been developed, including: batch melting with molten iron up to 40% of the total volume of the charge. The oxidation period provides for high rates of carbon oxidation in the range of 0.05-0.07% / min. The electric mode provides for turning off the furnace with a carbon content of 0.2-0.4% above the lower limit for a given one, carbon blowing is carried out without an electric arc. The temperature of the exhaust from the furnace 1640-1680 ° C. Ferroalloys are introduced, steel is treated to remove non-metallic inclusions at the ladle furnace equipped with an electric heating or chemical heating system. The temperature of the steel before casting is 60 ° C higher than the liquidus temperature of the brand. Steel casting is carried out in molds broadened up. The weight of the ingot is 7.85 tons. To ensure a low nitrogen content during casting, the metal stream is protected by argon through a special ring device. The ingots are heated in a crimping workshop in recuperative wells to a rolling start temperature of 1250-1270 ° C. The ingots are rolled on blooming (mill 1300) and then on a continuous billet mill for a workpiece with a section of 100 × 100 mm. To remove the decarburized layer formed during heating of the ingots, the workpieces are subjected to abrasive cleaning. Then, the obtained workpiece was hot rolled at wire mill 150 or small mill 250 in diameters from 5.5 to 23 mm in coils. To ensure the size of the decarburized layer is not more than 1% of the diameter, the rate of delivery of billets from the furnace is limited to not less than 100 t / h for mill 150 and not less than 56 t / h for mill 250. The temperature of the start of rolling of billets is 1220-1240 ° C for mill 250 and 1270-1290 ° C for mill 150. Hot rolling of long products is completed at a temperature of 1000-1050 ° C, then accelerated cooling to 880-900 ° C, followed by cooling in air to 300 ° C and subsequent winding into riots.
Внедрение предложенного способа производства сортового проката из борсодержащей стали повышенной прокаливаемости, обеспечивающего получение непосредственно в потоке стана (без проведения дополнительного сфероидизирующего отжига) структуры сортового проката, гарантирующей рациональные условия холодной объемной штамповки сложнопрофильных высокопрочных крепежных деталей.Implementation of the proposed method for the production of long products from boron-containing steel of increased hardenability, which ensures the production of high-quality steel structures directly in the mill stream (without additional spheroidizing annealing), which guarantees rational conditions for cold forging of complex-profile high-strength fasteners.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003110865/02A RU2238333C1 (en) | 2003-04-16 | 2003-04-16 | Method for producing of rolled bars from boron steel for cold bulk pressing of high-strength fastening parts |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003110865/02A RU2238333C1 (en) | 2003-04-16 | 2003-04-16 | Method for producing of rolled bars from boron steel for cold bulk pressing of high-strength fastening parts |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2238333C1 true RU2238333C1 (en) | 2004-10-20 |
| RU2003110865A RU2003110865A (en) | 2004-12-27 |
Family
ID=33537881
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2003110865/02A RU2238333C1 (en) | 2003-04-16 | 2003-04-16 | Method for producing of rolled bars from boron steel for cold bulk pressing of high-strength fastening parts |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2238333C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2380432C1 (en) * | 2008-12-23 | 2010-01-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева (НГТУ) | Treatment method of hot-rolled rolling under bolts landing |
| RU2493267C1 (en) * | 2012-06-29 | 2013-09-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Manufacturing method of round rolled stock from automatic steel |
| CN113388781A (en) * | 2021-05-28 | 2021-09-14 | 广西柳钢华创科技研发有限公司 | Method for producing HRB600E threaded steel bar by high-speed bar and HRB600E threaded steel bar produced by high-speed bar |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2042734C1 (en) * | 1993-04-20 | 1995-08-27 | Пермский машиностроительный завод им.В.И.Ленина | Steel |
| RU2127770C1 (en) * | 1998-03-17 | 1999-03-20 | Открытое акционерное общество "Автонормаль" | Structural steel of high hardenability |
| RU2156312C1 (en) * | 2000-02-29 | 2000-09-20 | Открытое акционерное общество "НОСТА" | Method of production of rolled stock |
-
2003
- 2003-04-16 RU RU2003110865/02A patent/RU2238333C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2042734C1 (en) * | 1993-04-20 | 1995-08-27 | Пермский машиностроительный завод им.В.И.Ленина | Steel |
| RU2127770C1 (en) * | 1998-03-17 | 1999-03-20 | Открытое акционерное общество "Автонормаль" | Structural steel of high hardenability |
| RU2156312C1 (en) * | 2000-02-29 | 2000-09-20 | Открытое акционерное общество "НОСТА" | Method of production of rolled stock |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2380432C1 (en) * | 2008-12-23 | 2010-01-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева (НГТУ) | Treatment method of hot-rolled rolling under bolts landing |
| RU2493267C1 (en) * | 2012-06-29 | 2013-09-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Manufacturing method of round rolled stock from automatic steel |
| CN113388781A (en) * | 2021-05-28 | 2021-09-14 | 广西柳钢华创科技研发有限公司 | Method for producing HRB600E threaded steel bar by high-speed bar and HRB600E threaded steel bar produced by high-speed bar |
| CN113388781B (en) * | 2021-05-28 | 2022-03-04 | 广西柳钢华创科技研发有限公司 | Method for producing HRB600E threaded steel bar by high-speed bar and HRB600E threaded steel bar produced by high-speed bar |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6812465B2 (en) | 980 MPa class hot-rolled ferrite bainite duplex steel and its manufacturing method | |
| RU2262539C1 (en) | Round merchant shapes made from alloyed steel for cold die forging of intricate-shape profiles for high-strength fastening parts | |
| CN102242322B (en) | Improved 40CrNiMo steel and preparation method thereof | |
| CN108220766B (en) | Cr-V hot work die steel and preparation method thereof | |
| CN113789480B (en) | A kind of cold forging gear steel and preparation method thereof | |
| JPH10273756A (en) | Cast cold tool and method of manufacturing the same | |
| CN104379277B (en) | A kind of twin crystal induced plasticity steel and its production method | |
| CN106756511A (en) | D6A hot-rolled wide strip steel for bimetal saw blade backing material and production method thereof | |
| CN107385319A (en) | Yield strength 400MPa level Precision Welded Pipe steel plates and its manufacture method | |
| RU2249626C1 (en) | Round-profiled rolled iron from medium-carbon boron-containing steel for cold die forging of high-strength fastening members | |
| RU2249624C1 (en) | Round-profiled rolled iron from low-alloyed steel for cold die forging of high-strength geometrically complex fastening members | |
| CN105861943B (en) | A kind of high-strength twin crystal induction plastic steel of cold rolling and its production method | |
| CN103243260A (en) | Deep-stamping dual-phase steel and production method thereof | |
| RU2276192C1 (en) | Method of production of the circular bar made out of the medium alloy steel | |
| RU2237728C1 (en) | Method of production of continuously cast blank of bars from boron-containing steel for cold die forging of high-strength fasteners | |
| RU2277595C1 (en) | Round rolled bars of mean-alloy steel | |
| RU2156312C1 (en) | Method of production of rolled stock | |
| CN115627427A (en) | Steel for excavator forging bucket teeth and preparation method thereof | |
| RU2238333C1 (en) | Method for producing of rolled bars from boron steel for cold bulk pressing of high-strength fastening parts | |
| RU2249625C1 (en) | Round-profiled rolled iron from low-alloyed steel for cold die forging of high-strength fastening members | |
| RU2238334C1 (en) | Method for producing from continuously cast rolled bar with spheroidized structure of boron steel for cold bulk pressing of high-strength fastening parts | |
| RU2238335C1 (en) | Method for producing of spheroidized rolled bars from boron steel for cold bulk pressing of high-strength fastening parts | |
| RU2249629C1 (en) | Round-profiled rolled iron from medium-carbon high-plasticity steel for cold die forging of high-strength especially high-profiled fastening members | |
| RU2238339C1 (en) | Method for producing of spheroidal rolled bar from low-carbon steel for cold bulk pressing of compound-profiled fastening parts | |
| RU2249628C1 (en) | Round-profiled rolled iron from low-carbon steel for cold die forging of high-strength especially high-profiled fastening members |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20070417 |