RU2238339C1 - Method for producing of spheroidal rolled bar from low-carbon steel for cold bulk pressing of compound-profiled fastening parts - Google Patents
Method for producing of spheroidal rolled bar from low-carbon steel for cold bulk pressing of compound-profiled fastening parts Download PDFInfo
- Publication number
- RU2238339C1 RU2238339C1 RU2003124202/02A RU2003124202A RU2238339C1 RU 2238339 C1 RU2238339 C1 RU 2238339C1 RU 2003124202/02 A RU2003124202/02 A RU 2003124202/02A RU 2003124202 A RU2003124202 A RU 2003124202A RU 2238339 C1 RU2238339 C1 RU 2238339C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- cold
- cooling
- carbon
- providing
- Prior art date
Links
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 8
- 238000003825 pressing Methods 0.000 title abstract 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 29
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 29
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 19
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 12
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 12
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims abstract description 10
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims abstract description 10
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 9
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 8
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 8
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims abstract description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000010273 cold forging Methods 0.000 claims description 6
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 claims description 4
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract description 6
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract description 3
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 abstract 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 abstract 1
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 4
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 2
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000746 Structural steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000282485 Vulpes vulpes Species 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 244000309464 bull Species 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000002788 crimping Methods 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 238000005485 electric heating Methods 0.000 description 1
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 238000009847 ladle furnace Methods 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 239000004848 polyfunctional curative Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Forging (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к производству сортового проката из низкоуглеродистой стали для холодной объемной штамповки сложнопрофильных крепежных деталей особо сложной формы. Известна конструкционная сталь, содержащая, мас.%: углерод 0,17-0,20%, марганец 0,65-10%, кремний 0,17-0,37%, хром 0,55-0,70%, ванадий 0,05-0,08%, ниобий 0,02-0,04%, остальное железо при следующем соотношении компонентов, мас.%:
Важнейшим требованием, предъявляемым к сортовому прокату из низкоуглеродистой стали для холодной объемной штамповки сложнопрофильных крепежных деталей особо сложной формы, является, с одной стороны, высокая технологическая пластичность и низкий коэффициент деформационного упрочнения в состоянии поставки и, с другой стороны, способность обеспечить заданный уровень потребительских свойств. Данная сталь от шихтовки до готового сортового проката проходит достаточно длительный передел, включающий следующие операции: выплавку, горячую прокатку, сфероидизирующий отжиг, калибровку. Задача обеспечения необходимого комплекса механических свойств, показателей технологической пластичности и низкого коэффициента деформационного упрочнения металлопроката в состоянии поставки в настоящее время успешно разрешается за счет ряда приемов, применяемых на различных стадиях изготовления стали:The most important requirement for long products of low carbon steel for cold forming for complex fasteners of particularly complex shape is, on the one hand, high technological ductility and low coefficient of strain hardening in the delivery state and, on the other hand, the ability to provide a given level of consumer properties . This steel from the batch to the finished long products undergoes a fairly lengthy redistribution, which includes the following operations: smelting, hot rolling, spheroidizing annealing, calibration. The task of providing the necessary complex of mechanical properties, indicators of technological plasticity and a low coefficient of strain hardening of rolled metal in the delivery state is currently being successfully solved by a number of techniques used at various stages of steelmaking:
Наиболее близким аналогом к заявленному изобретению является известный способ производства сортового проката из низкоуглеродистой стали для холодной объемной штамповки сложнопрофильных крепежных деталей, включающий выплавку стали в электропечи, внепечную обработку, разливку в изложницы, горячую прокатку слитка с получением заготовки и охлаждение (RU 2042734 С1, С 22 С 38/54, 27.08.1995).The closest analogue to the claimed invention is a known method for the production of long products from low carbon steel for cold forging of complex profile fasteners, including steelmaking in electric furnaces, out-of-furnace processing, casting into molds, hot rolling of an ingot to produce a workpiece and cooling (RU 2042734 C1, C 22 C 38/54, 08/27/1995).
В основу изобретения поставлена задача разработки стали повышенной деформируемости и способа производства из нее сортового проката. Техническим результатом изобретения является получение структуры сортового проката, гарантирующей рациональные условия холодной объемной штамповки сложнопрофильных крепежных деталей.The basis of the invention is the task of developing steel with high deformability and a method for the production of long products from it. The technical result of the invention is to obtain the structure of long products, guaranteeing rational conditions for cold forging of complex profile fasteners.
Для достижения технического результата в известном способе производства сортового проката из низкоуглеродистой стали для холодной объемной штамповки сложнопрофильных крепежных детелей, включающем выплавку стали в электропечи, внепечную обработку, разливку в изложницы, горячую прокатку слитка с получением заготовки, выплавляют сталь при следующем соотношении компонентов, мас.%:To achieve a technical result in the known method for the production of long products from low carbon steel for cold forging of complex profile fasteners, including steelmaking in electric furnaces, out-of-furnace processing, casting into molds, hot rolling of an ingot to produce a workpiece, steel is smelted in the following ratio of components, wt. %:
углерод 0,27-0,32carbon 0.27-0.32
марганец 0,30-0,65Manganese 0.30-0.65
кремний 0,01-0,17silicon 0.01-0.17
хром 0,01-0,25chrome 0.01-0.25
сера 0,005-0,020sulfur 0.005-0.020
ниобий 0,005-0,02niobium 0.005-0.02
кальций 0,001-0,010calcium 0.001-0.010
железо остальноеiron rest
При выполнении соотношенийWhen the relations
после горячей прокатки проводят холодную деформацию калибровкой со степенью деформации 15-20% и сфероидизирующий отжиг холоднодеформированной заготовки путем скоростного индукционного нагрева в межкритический интервал температур и последующего регламентированного охлаждения в интервале температур 650-730°С со скоростями 1,0-1,5°С/мин и дальнейшего охлаждения в термокамере при температуре среды 100-150°С для сокращения продолжительности процесса отжига. При разливке стали в изложницы осуществляют защиту струи металла.after hot rolling, cold deformation is carried out by calibration with a degree of deformation of 15-20% and spheroidizing annealing of the cold-formed workpiece by high-speed induction heating in the intercritical temperature range and subsequent regulated cooling in the temperature range 650-730 ° C with speeds of 1.0-1.5 ° C / min and further cooling in a heat chamber at an ambient temperature of 100-150 ° C to reduce the duration of the annealing process. When casting steel into the molds, the metal stream is protected.
Приведенные сочетания легирующих элементов (п.1) позволяют получить в предлагаемой стали (пруток диаметром до 25 мм) после ускоренного отжига однородную сфероидизованную структуру с благоприятным сочетанием характеристик прочности и пластичности.The given combinations of alloying elements (item 1) make it possible to obtain a homogeneous spheroidized structure in the proposed steel (bar with a diameter of up to 25 mm) after annealing, with a favorable combination of strength and ductility characteristics.
Углерод и карбонитридообразующие элементы (ниобий) вводятся в композицию данной стали с целью обеспечения мелкодисперсной зеренной структуры, что позволит повысить как уровень ее прочности, так и обеспечить заданный уровень пластичности. При этом ниобий управляет процессами в аустенитной области (определяет склонность к росту зерна аустенита, стабилизирует структуру при термомеханической обработке, повышает температуру рекристаллизации и, как следствие, влияет на характер γ-α-превращения. Ниобий способствует также упрочнению стали при термоулучшении. Верхняя граница содержания углерода (0,32%), ниобий (0,02%) обусловлена необходимостью обеспечения требуемого уровня пластичности стали, а нижняя - соответственно 0,27%, 0,005% - обеспечением требуемого уровня прочности данной стали.Carbon and carbonitride-forming elements (niobium) are introduced into the composition of this steel in order to provide a finely dispersed grain structure, which will increase both its strength level and provide a given level of ductility. In this case, niobium controls processes in the austenitic region (determines the tendency to growth of austenite grain, stabilizes the structure during thermomechanical treatment, increases the temperature of recrystallization and, as a result, affects the nature of the γ-α transformation. Niobium also contributes to the hardening of steel during thermal improvement. The upper limit of the content carbon (0.32%), niobium (0.02%) due to the need to ensure the required level of ductility of steel, and the bottom - respectively 0.27%, 0.005% - to ensure the required level of strength of this steel .
Марганец и хром используются, с одной стороны, как упрочнители твердого раствора, с другой стороны, как элементы, существенно повышающие устойчивость переохлажденного аустенита стали. При этом верхний уровень содержания марганца - 0,65% и хрома - 0,25% определяется необходимостью обеспечения требуемого уровня пластичности стали, а нижний - 0,30% и 0,01% соответственно, необходимостью обеспечить требуемый уровень прочности стали.Manganese and chromium are used, on the one hand, as solid solution hardeners, and on the other hand, as elements that significantly increase the stability of supercooled steel austenite. In this case, the upper level of manganese — 0.65% and chromium — 0.25% is determined by the need to ensure the required level of ductility of steel, and the lower level of 0.30% and 0.01%, respectively, by the need to provide the required level of steel strength.
Кремний относится к ферритообразующим элементам. Нижний предел по кремнию - 0,01% - обусловлен технологией раскисления стали. Содержание кремния выше 0,17% неблагоприятно скажется на характеристиках пластичности стали.Silicon refers to ferrite-forming elements. The lower limit on silicon - 0.01% - is due to steel deoxidation technology. A silicon content above 0.17% will adversely affect the ductility characteristics of steel.
Сера определяет уровень пластичности стали. Верхний предел (0,020%) обусловлен необходимостью получения заданного уровня пластичности и вязкости стали, а нижний предел (0,005%) - вопросами технологичности производства.Sulfur determines the level of ductility of steel. The upper limit (0.020%) is due to the need to obtain a given level of ductility and toughness of steel, and the lower limit (0.005%) due to issues of manufacturability.
Кальций - элемент, модифицирующий неметаллические включения. Верхний предел (0,010%), как и в случае серы, обусловлен необходимостью получения заданного уровня пластичности и вязкости стали, а нижний (0.001%) предел - вопросами технологичности производства.Calcium is an element that modifies non-metallic inclusions. The upper limit (0.010%), as in the case of sulfur, is due to the need to obtain a given level of ductility and toughness of steel, and the lower (0.001%) limit due to issues of manufacturability.
Соотношения
Пример осуществления способа.An example implementation of the method.
Выплавка низкоуглеродистой стали следующего состава: углерод - 0,30%, марганец - 0,45%, кремний - 0,10%, хром - 0,20%, сера - 0,011%, ниобий - 0,012%, кальций - 0,001%, производится в шахтной электропечи “Фукс”. Для гарантированного низкого содержания азота разработана специальная технология, включающая: шихтовку плавки жидким чугуном до 40% от общего объема шихты. Окислительный период предусматривает высокие скорости окисления углерода в пределах 0,05-0,07 %/мин. Электрический режим предусматривает отключение печи при содержании углерода на 0,2-0,4% выше нижнего предела по заданному, додувку по углероду производят без электродуги. Температура выпуска из печи 1640-1680°С. Ввод ферросплавов, обработка стали для удаления неметаллических включений производятся на установке печь-ковш, оборудованной системой электроподогрева или химподогрева. Температура стали перед разливкой на 60°С выше температуры ликвидуса марки. Разливка стали производится в уширенные кверху изложницы. Масса слитка 7,85 т. Для обеспечения низкого содержания азота при разливке производится защита струи металла аргоном через специальное кольцевое устройство. Нагрев слитков в обжимном цехе производится в рекуперативных колодцах до температуры начала прокатки 1250-1270°С. Прокатка слитков производится на блюминге (стан 1300) и далее на непрерывном заготовочном стане на заготовку сечением 100×100 мм. Для снятия образовавшегося при нагреве слитков обезуглероженного слоя заготовки подвергаются абразивной зачистке. Затем производилась горячая прокатка полученной заготовки на проволочном стане 150 или мелкосортном стане 250 в диаметрах от 5,5 до 23 мм в мотках. Для обеспечения величины обезуглероженного слоя не более 1% от диаметра ограничен темп выдачи заготовок из печи не менее 100 т/час для стана 150 и не менее 56 т/час для стана 250. Температура начала прокатки заготовок 1220-1240°С для стана 250 и 1270-1290°С для стана 150. Горячую прокатку сортового проката заканчивают при температуре 1000-1050°С, далее ускоренное охлаждение до 950-1000°С и сматывают в бунты. Далее следует травление горячекатаного проката в растворе серной кислоты (концентрация 180-200 г/л) при температуре 80°С в течение 30 мин с последующим нанесением подсмазочного покрытия. Далее следует холодная деформация калибровкой с деформацией 15-20% и сфероидизирующий отжиг, включающий скоростной индукционный нагрев в межкритический интервал температур (ACl+10-30°C) холоднодеформированного металла с последующим регламентированным охлаждением в интервале температур 650-730°С, со скоростями 1,0-1,5°С/мин и дальнейшим охлаждением в термокамере при температуре среды 100-150°С, что обеспечивает сокращение продолжительности процесса сфероидизации в 5-10 раз.The smelting of low-carbon steel of the following composition: carbon - 0.30%, manganese - 0.45%, silicon - 0.10%, chromium - 0.20%, sulfur - 0.011%, niobium - 0.012%, calcium - 0.001%, produced in the fuchs mine electric furnace. For guaranteed low nitrogen content, a special technology has been developed, including: batch melting with molten iron up to 40% of the total volume of the charge. The oxidation period provides for high rates of carbon oxidation in the range of 0.05-0.07% / min. The electric mode provides for turning off the furnace when the carbon content is 0.2-0.4% above the lower limit for a given one, carbon blowing is carried out without an electric arc. The temperature of the outlet from the furnace 1640-1680 ° C. The introduction of ferroalloys, the processing of steel to remove non-metallic inclusions are carried out on a ladle furnace equipped with an electric heating or chemical heating system. The temperature of the steel before casting is 60 ° C higher than the liquidus temperature of the brand. Steel casting is carried out in molds broadened up. The weight of the ingot is 7.85 tons. To ensure a low nitrogen content during casting, the metal stream is protected by argon through a special ring device. The ingots are heated in a crimping workshop in recuperative wells to a rolling start temperature of 1250-1270 ° C. Ingot rolling is performed on blooming (mill 1300) and then on a continuous billet mill for a workpiece with a section of 100 × 100 mm. To remove the decarburized layer formed during heating of the ingots, the workpieces are subjected to abrasive cleaning. Then, the obtained workpiece was hot rolled at a wire mill 150 or a small-grade mill 250 in diameters from 5.5 to 23 mm in coils. To ensure the size of the decarburized layer is not more than 1% of the diameter, the rate of delivery of billets from the furnace is limited to not less than 100 t / h for mill 150 and not less than 56 t / h for mill 250. The temperature of the start of rolling of billets is 1220-1240 ° C for mill 250 and 1270-1290 ° C for mill 150. Hot rolling of long products is completed at a temperature of 1000-1050 ° C, then accelerated cooling to 950-1000 ° C and wound into riots. This is followed by etching of hot-rolled steel in a solution of sulfuric acid (concentration of 180-200 g / l) at a temperature of 80 ° C for 30 minutes, followed by applying a lubricant coating. This is followed by cold deformation by calibration with a deformation of 15-20% and spheroidizing annealing, including high-speed induction heating in the intercritical temperature range (A Cl + 10-30 ° C) of a cold-deformed metal with subsequent regulated cooling in the temperature range 650-730 ° C, with speeds 1.0-1.5 ° C / min and further cooling in a heat chamber at an ambient temperature of 100-150 ° C, which reduces the duration of the spheroidization process by 5-10 times.
Выполнение соотношения легирующих элементов позволило обеспечить требуемый уровень пластичности стали непосредственно в горячекатаном состоянии на уровне δ=28% и уровень холодной осадки образца диаметром 20 мм на 75% высоты.Fulfillment of the ratio of alloying elements made it possible to provide the required level of ductility of steel directly in the hot-rolled state at the level of δ = 28% and the level of cold precipitation of a sample with a diameter of 20 mm at 75% of the height.
Внедрение предложенного способа производства сортового проката из низкоуглеродистой стали повышенной штампуемости обеспечивает получение сфероидизованной структуры сортового проката, гарантирующей рациональные условия холодной объемной штамповки сложнопрофильных крепежных деталей.Implementation of the proposed method for the production of long products from low-carbon steel with increased stampability provides a spheroidized structure of long products, guaranteeing rational conditions for the cold forging of complex profile fasteners.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003124202/02A RU2238339C1 (en) | 2003-08-05 | 2003-08-05 | Method for producing of spheroidal rolled bar from low-carbon steel for cold bulk pressing of compound-profiled fastening parts |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003124202/02A RU2238339C1 (en) | 2003-08-05 | 2003-08-05 | Method for producing of spheroidal rolled bar from low-carbon steel for cold bulk pressing of compound-profiled fastening parts |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2238339C1 true RU2238339C1 (en) | 2004-10-20 |
| RU2003124202A RU2003124202A (en) | 2005-02-20 |
Family
ID=33538232
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2003124202/02A RU2238339C1 (en) | 2003-08-05 | 2003-08-05 | Method for producing of spheroidal rolled bar from low-carbon steel for cold bulk pressing of compound-profiled fastening parts |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2238339C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2276192C1 (en) * | 2004-10-27 | 2006-05-10 | Открытое акционерное общество "Оскольский электрометаллургический комбинат" (ОАО "ОЭМК") | Method of production of the circular bar made out of the medium alloy steel |
| RU2430977C1 (en) * | 2010-05-20 | 2011-10-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Procedure for heating blanks at section and wire mills |
| RU2434949C1 (en) * | 2010-11-17 | 2011-11-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева (НГТУ) | Procedure for treatment of hot rolled metal for cold die forging of fasteners |
| CN114196803A (en) * | 2021-11-16 | 2022-03-18 | 北京钢研高纳科技股份有限公司 | GH2132 alloy asymmetric-section profiled wire for fastener and preparation method thereof |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2042734C1 (en) * | 1993-04-20 | 1995-08-27 | Пермский машиностроительный завод им.В.И.Ленина | Steel |
| RU2122770C1 (en) * | 1995-11-06 | 1998-11-27 | Эл-Джи Электроникс Инк. | Induced acoustic noise suppressor for video displays |
| RU2156312C1 (en) * | 2000-02-29 | 2000-09-20 | Открытое акционерное общество "НОСТА" | Method of production of rolled stock |
-
2003
- 2003-08-05 RU RU2003124202/02A patent/RU2238339C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2042734C1 (en) * | 1993-04-20 | 1995-08-27 | Пермский машиностроительный завод им.В.И.Ленина | Steel |
| RU2122770C1 (en) * | 1995-11-06 | 1998-11-27 | Эл-Джи Электроникс Инк. | Induced acoustic noise suppressor for video displays |
| RU2156312C1 (en) * | 2000-02-29 | 2000-09-20 | Открытое акционерное общество "НОСТА" | Method of production of rolled stock |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2276192C1 (en) * | 2004-10-27 | 2006-05-10 | Открытое акционерное общество "Оскольский электрометаллургический комбинат" (ОАО "ОЭМК") | Method of production of the circular bar made out of the medium alloy steel |
| RU2430977C1 (en) * | 2010-05-20 | 2011-10-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Procedure for heating blanks at section and wire mills |
| RU2434949C1 (en) * | 2010-11-17 | 2011-11-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева (НГТУ) | Procedure for treatment of hot rolled metal for cold die forging of fasteners |
| CN114196803A (en) * | 2021-11-16 | 2022-03-18 | 北京钢研高纳科技股份有限公司 | GH2132 alloy asymmetric-section profiled wire for fastener and preparation method thereof |
| CN114196803B (en) * | 2021-11-16 | 2024-04-19 | 北京钢研高纳科技股份有限公司 | GH2132 alloy asymmetric-section special-shaped wire for fastener and preparation method thereof |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2003124202A (en) | 2005-02-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU2006274901B2 (en) | Method for producing a grain-oriented electrical steel strip | |
| CN106167875B (en) | An economical high-strength cold-rolled TRIP steel with a strength-plasticity greater than 20GPa·% and its preparation method | |
| CN107151763B (en) | Thin gauge is high-strength cold-formed to use hot rolled strip and its production method | |
| RU2262539C1 (en) | Round merchant shapes made from alloyed steel for cold die forging of intricate-shape profiles for high-strength fastening parts | |
| CN115261715A (en) | A kind of high temperature carburizing gear shaft steel and its manufacturing method | |
| CN107488814B (en) | 800MPa grade analysis of producing hot rolled TRIP and manufacturing method based on CSP process | |
| CN113789480B (en) | A kind of cold forging gear steel and preparation method thereof | |
| CN108929986B (en) | High-strength wear-resistant hot rolled steel plate for automobile braking and production process thereof | |
| CN107475627B (en) | 600MPa grade analysis of producing hot rolled TRIP and manufacturing method based on CSP process | |
| CN106256918A (en) | The Automobile flywheel cold-strip steel of a kind of precision stamping processing and manufacture method thereof | |
| CN107557692B (en) | 1000MPa grade analysis of producing hot rolled TRIP and manufacturing method based on CSP process | |
| CN107385319A (en) | Yield strength 400MPa level Precision Welded Pipe steel plates and its manufacture method | |
| CN109957717A (en) | A kind of precision stamping hot rolled steel plate containing B and its manufacturing method | |
| CN106756511A (en) | D6A hot-rolled wide strip steel for bimetal saw blade backing material and production method thereof | |
| JP6819198B2 (en) | Rolled bar for cold forged tempered products | |
| RU2249626C1 (en) | Round-profiled rolled iron from medium-carbon boron-containing steel for cold die forging of high-strength fastening members | |
| CN107326276B (en) | A kind of 500~600MPa of tensile strength grades of hot rolling high-strength light dual phase steels and its manufacturing method | |
| CN105861943B (en) | A kind of high-strength twin crystal induction plastic steel of cold rolling and its production method | |
| CN103667913B (en) | The production method of a kind of high-yield strength, high-ductility TWIP steel | |
| CN112210725A (en) | Steel strip for hot forming with tensile strength of 1900MPa and production method thereof | |
| RU2249624C1 (en) | Round-profiled rolled iron from low-alloyed steel for cold die forging of high-strength geometrically complex fastening members | |
| RU2156312C1 (en) | Method of production of rolled stock | |
| RU2237728C1 (en) | Method of production of continuously cast blank of bars from boron-containing steel for cold die forging of high-strength fasteners | |
| CN107385348A (en) | A kind of precision stamping cold-rolled steel sheet and its manufacture method | |
| RU2238339C1 (en) | Method for producing of spheroidal rolled bar from low-carbon steel for cold bulk pressing of compound-profiled fastening parts |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20070806 |