RU2226555C2 - Method of alloying stainless steel with titanium - Google Patents
Method of alloying stainless steel with titaniumInfo
- Publication number
- RU2226555C2 RU2226555C2 RU2002112510/02A RU2002112510A RU2226555C2 RU 2226555 C2 RU2226555 C2 RU 2226555C2 RU 2002112510/02 A RU2002112510/02 A RU 2002112510/02A RU 2002112510 A RU2002112510 A RU 2002112510A RU 2226555 C2 RU2226555 C2 RU 2226555C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- metal
- titanium
- slag
- ladle
- amount
- Prior art date
Links
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 41
- 239000010936 titanium Substances 0.000 title claims abstract description 41
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 41
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 238000005275 alloying Methods 0.000 title claims description 13
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title claims description 8
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 64
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 64
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 36
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 26
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 26
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims abstract description 14
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims abstract description 14
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims abstract description 14
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 14
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims abstract description 13
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 claims abstract description 12
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- VVTSZOCINPYFDP-UHFFFAOYSA-N [O].[Ar] Chemical compound [O].[Ar] VVTSZOCINPYFDP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 9
- 238000009847 ladle furnace Methods 0.000 claims description 6
- 229910000519 Ferrosilicon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 5
- 238000010926 purge Methods 0.000 abstract description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N silicon monoxide Chemical class [Si-]#[O+] LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 abstract description 2
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 abstract 1
- 238000000151 deposition Methods 0.000 abstract 1
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 abstract 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 8
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910001200 Ferrotitanium Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 4
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 4
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 4
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 3
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M Fluoride anion Chemical compound [F-] KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N Fluorine atom Chemical compound [F] YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- PMJVACMPRFHIPZ-UHFFFAOYSA-M [F-].[Ca+] Chemical compound [F-].[Ca+] PMJVACMPRFHIPZ-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 239000011737 fluorine Substances 0.000 description 1
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 1
- -1 titanium-aluminum-calcium Chemical compound 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии, конкретнее к способам легирования нержавеющей стали титаном в ковше, и может быть использовано при производстве нержавеющих марок стали в электродуговой печи или дуплекс-процессом с последующей обработкой металла в сталеразливочном ковше на агрегате “ковш-печь”.The invention relates to ferrous metallurgy, and more particularly to methods of alloying stainless steel with titanium in a ladle, and can be used in the production of stainless steel grades in an electric arc furnace or a duplex process with subsequent processing of metal in a steel pouring ladle on a ladle-furnace unit.
Известен способ легирования титаном нержавеющей стали, включающий предварительное раскисление металла в металлургическом агрегате ферросилицием и чушковым алюминием, удаление рафинировочного шлака для предотвращения восстановительных реакций между окислами шлака и алюминия, наведение шлака из смеси плавикового шпата и извести, раскисление металла и шлака силикокальцием, присадку титаносодержащих ферросплавов перед выпуском плавки или в ковше во время выпуска. Усвоение титана металлом при таком способе легирования составляет около 50% (1). Данный способ наиболее близок по технической сущности к изобретению и принят за прототип.A known method of alloying titanium with stainless steel, including preliminary deoxidation of the metal in the metallurgical unit with ferrosilicon and pig aluminum, removing refining slag to prevent reduction reactions between the oxides of slag and aluminum, inducing slag from a mixture of fluorspar and lime, deoxidizing the metal and slag with silicocalcium, containing titanium-containing ferrous alloys before the release of the heat or in the ladle during the release. The assimilation of titanium by metal with this method of alloying is about 50% (1). This method is the closest in technical essence to the invention and adopted as a prototype.
К недостаткам известного способа, объясняющим невысокое усвоение титана, следует отнести значительный перегрев металла в сталеплавильном агрегате, ввиду отсутствия установки ковшевого подогрева, с целью наведения восстановительного шлака, что приводит к насыщению расплава кислородом и азотом, также оказывается негативное влияние на стойкость огнеупорной футеровки печи или сталеплавильного ковша. По этой причине ограничено время, необходимое для качественной обработки металла. Кроме того, значительное окисление титана будет происходить в процессе выпуска плавки из печи в сталеразливочный ковш из-за отсутствия эффективной защиты струи и зеркала металла.The disadvantages of this method, explaining the low absorption of titanium, include significant overheating of the metal in the steelmaking unit, due to the lack of ladle heating, in order to induce reducing slag, which leads to saturation of the melt with oxygen and nitrogen, also negatively affects the resistance of the refractory lining of the furnace or steelmaking bucket. For this reason, the time required for high-quality metal processing is limited. In addition, significant oxidation of titanium will occur in the process of melting from the furnace to the steel pouring ladle due to the lack of effective protection of the jet and the metal mirror.
Основной задачей, на решение которой направлено предлагаемое изобретение, является повышение степени усвоения титана, а также снижение расхода дорогостоящих ферросплавов для легирования стали и повышение качества получаемого металла.The main task, the solution of which the invention is directed, is to increase the degree of assimilation of titanium, as well as to reduce the consumption of expensive ferroalloys for alloying steel and to improve the quality of the resulting metal.
Получение высокой и стабильной степени усвоения титана гарантируется минимальным количеством в шлаке перед легированием активных, по отношению к титану, окислов кремния, железа, хрома, глубокой раскисленностью расплава и наличием эффективной защиты металла от окисления атмосферой воздуха.Obtaining a high and stable degree of assimilation of titanium is guaranteed by the minimum amount in the slag before alloying active, with respect to titanium, oxides of silicon, iron, chromium, deep deoxidation of the melt and the presence of effective protection of the metal from oxidation by the atmosphere of air.
Поставленная задача достигается тем, что предлагается способ легирования титаном нержавеющей стали, включающий предварительное раскисление металла в металлургическом агрегате ферросилицием и чушковым алюминием, удаление рафинировочного шлака, ввод плавикового шпата и извести в качестве шлакообразующих материалов на поверхность расплава металла, раскисление металла и шлака силикокальцием, присадку титансодержащих ферросплавов, выпуск металла в сталеразливочный ковш, при этом в качестве металлургического агрегата используют агрегат аргонно-кислородного рафинирования, при чем рафинировочный шлак удаляют на 95-100% после выпуска металла в сталеразливочный ковш, затем ковш с металлом устанавливают на стенд агрегата "печь-ковш", присаживают на поверхность расплава металла плавиковый шпат в количестве 2,5-3,5 кг/т и известь в количестве 1,0 кг/т, раскисляют металл и шлак присадками силикокальция в количестве 1,0-1,5 кг/т и гранулированного алюминия в количестве 0,8-1,0 кг/т, после чего продувают металл аргоном снизу через пористую пробку, затем порциями по 2,0 кг/т вводят титансодержащие ферросплавы и присаживают известь в количестве 8-10 кг/т.This object is achieved in that a method for alloying titanium with stainless steel is proposed, including preliminary deoxidation of the metal in the metallurgical unit with ferrosilicon and pig aluminum, removing refining slag, introducing fluorspar and lime as slag-forming materials on the surface of the metal melt, deoxidizing the metal and slag with silicocalcium, an additive titanium-containing ferroalloys, the release of metal into a steel pouring ladle, while the aggregate is used as a metallurgical unit at argon-oxygen refining, and the refining slag is removed 95-100% after the metal is discharged into the steel pouring ladle, then the ladle with metal is installed on the ladle-furnace unit stand, fluorspar is planted on the surface of the metal melt in the amount of 2.5- 3.5 kg / t and lime in an amount of 1.0 kg / t, deoxidize metal and slag with silicocalcium additives in an amount of 1.0-1.5 kg / t and granular aluminum in an amount of 0.8-1.0 kg / t then metal is blown with argon from below through a porous plug, then titanium-containing portions are introduced in portions of 2.0 kg / t s ferroalloys and sits lime in an amount of 8-10 kg / ton.
Расход раскислителей определяется исходя из количества израсходованного кислорода на плавку. В период восстановления в агрегате АКР в качестве основного раскислителя используется ферросилиций, который восстанавливает хром, марганец, железо из окислов шлака и частично раскисляет металл. Алюминий в металл присаживается с целью более глубокого раскисления расплава, его присадка также оказывает благоприятное влияние на протекание процесса десульфурации.The consumption of deoxidizers is determined on the basis of the amount of oxygen consumed for smelting. During the recovery period in the AKP unit, ferrosilicon is used as the main deoxidant, which reduces chromium, manganese, iron from slag oxides and partially deoxidizes the metal. Aluminum sits in a metal with the purpose of deeper deoxidation of the melt; its addition also has a beneficial effect on the course of the desulfurization process.
Попавший в сталеразливочный ковш шлак периода восстановления содержит до 30% SiO2, до 2,0% Сr2О3, до 3,0% FeO и является одним из главных источников окисления титана при легировании. Удаление рафинировочного шлака на 95-100% производится на специальной установке и позволяет практически исключить наличие в новом шлаке активных, по отношению к титану, окислов кремния, хрома и железа, что существенно повысит степень усвоения.The slag of the recovery period that got into the steel pouring ladle contains up to 30% SiO 2 , up to 2.0% Cr 2 O 3 , up to 3.0% FeO and is one of the main sources of titanium oxidation during alloying. Removal of refining slag by 95-100% is carried out on a special installation and allows virtually eliminating the presence in the new slag of active, in relation to titanium, oxides of silicon, chromium and iron, which will significantly increase the degree of assimilation.
Наличие агрегата “ковш-печь” позволяет получать качественный металл самого разнообразного марочного сортамента с гарантированными механическими свойствами, корректировать химический состав в любых пределах, иметь содержание серы в металле <0,003% и требуемую для разливки температуру. Являясь буфером между сталеплавильными агрегатами и МНЛЗ, агрегат “ковш-печь” дает возможность разливки нержавеющих марок стали на МНЛЗ сериями.The presence of the “ladle-furnace” unit makes it possible to produce high-quality metal of a wide variety of grades with guaranteed mechanical properties, adjust the chemical composition to any extent, have a sulfur content in the metal <0.003% and the temperature required for casting. Being a buffer between steelmaking units and a continuous casting machine, the ladle-furnace unit makes it possible to cast stainless steel grades into continuous casting machines in series.
Обязательным условием при легировании стали титаном, по предлагаемому способу, является наличие донной продувки металла аргоном в ковше через пористую пробку. Продувка аргоном через пористую пробку в днище ковша гарантирует быстрое и полное растворение присаживаемых титансодержащих материалов и равномерное распределение титана в объеме металла. Продувка аргоном осуществляется таким образом, чтобы исключить оголение “зеркала” жидкого металла, в противном случае будет происходить насыщение металла кислородом и азотом атмосферного воздуха, а их избыток в стали существенно понижает степень усвоения титана.A prerequisite for alloying steel with titanium, according to the proposed method, is the presence of bottom purging of metal with argon in the ladle through a porous plug. Argon blowing through a porous plug in the bottom of the bucket ensures quick and complete dissolution of the attached titanium-containing materials and uniform distribution of titanium in the metal volume. Argon purging is carried out in such a way as to exclude exposure of the “mirror” of liquid metal, otherwise the metal will be saturated with oxygen and nitrogen of atmospheric air, and their excess in steel will significantly reduce the degree of titanium assimilation.
Присадка плавикового шпата на “зеркало” металла после скачивания рафинировочного шлака производится из следующих соображений. Плавиковый шпат является легкоплавким фторидом с температурой плавления ~1400°С, при температурах выше температуры плавления он образует монофторид кальция, являющийся сильным раскислителем, и плотную оболочку из паров фтора. Присадку плавикового шпата необходимо производить в количестве 2,5-3,5 кг/т, введение в ковш менее 2,5 кг/т недостаточно для образования шлакового покрова, предохраняющего зеркало металла от окисления атмосферой воздуха, присадка более 3,5 кг/т приводит к размыванию шлакового пояса сталеразливочного ковша. Присадка извести в количестве 1,0 кг/т осуществляется с целью снижения агрессивного воздействия шлака на футеровку ковша.The addition of fluorspar to the "mirror" of the metal after downloading the refining slag is made from the following considerations. Fluorspar is a low-melting fluoride with a melting point of ~ 1400 ° С; at temperatures above the melting point, it forms calcium monofluoride, which is a strong deoxidizer, and a dense shell of fluorine vapor. The addition of fluorspar must be carried out in an amount of 2.5-3.5 kg / t, the introduction of less than 2.5 kg / t into the ladle is not enough to form a slag coating that protects the metal mirror from oxidation by the air atmosphere, the additive is more than 3.5 kg / t leads to erosion of the slag belt of the steel pouring ladle. Additive of lime in the amount of 1.0 kg / t is carried out in order to reduce the aggressive effects of slag on the lining of the bucket.
Введение в металл дробленого силикокальция в количестве 1,0-1,5 кг/т необходимо для более полного раскисления металла, так как в ряду титан-алюминий-кальций самым сильным раскислителем является последний, а также из экономических соображений (алюминий в три раза дороже силикокальция) и с точки зрения получения более высоких механических свойств. Присадка силикокальция менее 1,0 кг/т не обеспечивает высокую раскисленность металла, присадка более 1,5 кг/т может привести к увеличению содержания окислов кремния в шлаке, наличие которых негативно сказывается на степени усвоения титана, а также к возможному ухудшению механических свойств готовой стали.The introduction of crushed silicocalcium into the metal in an amount of 1.0-1.5 kg / t is necessary for a more complete deoxidation of the metal, since in the series titanium-aluminum-calcium, the strongest deoxidizer is the latter, as well as for economic reasons (aluminum is three times more expensive silicocalcium) and from the point of view of obtaining higher mechanical properties. An addition of silicocalcium of less than 1.0 kg / t does not provide high deoxidation of the metal, an additive of more than 1.5 kg / t can lead to an increase in the content of silicon oxides in the slag, the presence of which negatively affects the degree of assimilation of titanium, as well as to a possible deterioration of the mechanical properties of the finished product steel.
Раскисление остатков попавшего рафинировочного шлака, а также окислов кремния, образовавшихся после ввода силикокальция в металл, осуществляется путем присадки гранулированного алюминия на шлак в количестве 0,8-1,0 кг/т. Количество присаженного алюминия менее 0,8 кг/т не обеспечивает получение качественного восстановительного шлака, обеспечивающего высокое усвоение титана. Присадка гранулированного алюминия более 1,0 кг/т экономически не целесообразна, а также возможно насыщение металла алюминием, что приводит к побочному эффекту - ухудшению физико-механических свойств металла и созданию определенных трудностей при непрерывной разливке.Deoxidation of the residues of refined slag, as well as silicon oxides formed after the introduction of silicocalcium into the metal, is carried out by adding granulated aluminum to the slag in an amount of 0.8-1.0 kg / t. The amount of aluminum seated less than 0.8 kg / t does not provide high-quality reducing slag, providing high titanium absorption. The addition of granular aluminum of more than 1.0 kg / t is not economically feasible, and it is also possible to saturate the metal with aluminum, which leads to a side effect - the deterioration of the physical and mechanical properties of the metal and the creation of certain difficulties during continuous casting.
После наведения восстановительного шлака производится продувка металла, не допускающая оголения “зеркала”, в течение 2-3 минут и присаживается порциями по 2 кг/т 70%-ный ферротитан в продувочное пятно. Введение ферротитана в металл порциями позволяет максимально его использовать. На расплавление и растворение одной порции материала затрачивается меньше времени, растворившийся титан быстрее распределяется по всему объему металла. Присадка ферротитана в металл одной порцией не целесообразна из-за введения большой массы присадки, которая не гарантирует высокого усвоения, вследствие длительного его растворения, и значительная часть которой окисляется атмосферой воздуха и переходит в шлак.After induction of reducing slag, the metal is purged to prevent exposure of the “mirror” for 2-3 minutes and sits in portions of 2 kg / t 70% ferrotitanium in the purge spot. The introduction of ferrotitanium into the metal in portions allows its maximum use. It takes less time to melt and dissolve one portion of the material, and dissolved titanium is distributed more quickly over the entire metal volume. The addition of ferrotitanium to the metal in one portion is not advisable due to the introduction of a large mass of the additive, which does not guarantee high absorption, due to its long dissolution, and a significant part of which is oxidized by the atmosphere of air and passes into slag.
Присадка извести в количестве 8-10 кг/т после легирования позволяет получить достаточное количество (для избежания чрезмерных потерь тепла при разливке металла) высокоосновного шлака, позволяющего получать довольно низкое содержание серы в металле (до 0,003%).Additive of lime in an amount of 8-10 kg / t after alloying allows to obtain a sufficient amount (to avoid excessive heat loss during casting) of highly basic slag, which allows to obtain a fairly low sulfur content in the metal (up to 0.003%).
В таблице приведены усредненные значения по предлагаемому и известному способу. По каждому из представленных в таблице вариантов проведено не менее 5 плавок.The table shows the average values of the proposed and known method. For each of the options presented in the table, at least 5 heats were carried out.
Пример 1. После выпуска предварительно раскисленного ферросилицием (20-35 кг/т) и чушковым алюминием (1,0-1,5 кг/т) металла из агрегата аргонокислородного рафинирования удаляется рафинировочный шлак на 95-100% и ковш с металлом устанавливается на стенд агрегата “ковш-печь”, где производится обработка металла в следующей последовательности: на поверхность металла присаживают 3,0 кг/т плавикового шпата и 1,0 кг/т извести, в металл вводится 1,0 кг/т дробленого силикокальция и на шлак 0,9 кг/т гранулированного алюминия, после кратковременной продувки аргоном в течение 3 минут в продувочное пятно присаживается порциями по 2,0 кг/т 70%-ный ферротитан, затем наводится шлак присадкой извести, производится, при необходимости, доводка по химическому анализу и температуре и ковш с металлом передается на участок разливки (таблица). Усвоение титана - 80%.Example 1. After the release of pre-deoxidized ferrosilicon (20-35 kg / t) and pig-iron aluminum (1.0-1.5 kg / t) metal from the argon-oxygen refining unit, the refining slag is removed at 95-100% and the ladle with metal is set to ladle-furnace unit stand, where metal is processed in the following sequence: 3.0 kg / t of fluorspar and 1.0 kg / t of lime are placed on the metal surface, 1.0 kg / t of crushed silicocalcium is introduced into the metal and 0.9 kg / t slag of granular aluminum, after a short blow of argo ohm, for 3 minutes, 70% ferrotitanium is planted in portions of 2.0 kg / t in a purge spot, then slag is added with a lime additive, fine-tuning by chemical analysis and temperature is made, if necessary, and the ladle with metal is transferred to the casting site (table ) The absorption of titanium is 80%.
Пример 2. То же, что и в примере 1, только в металл вводят 1,5 кг/т дробленого силикокальция, 0,9 кг/т гранулированного алюминия (в заявляемых пределах). Степень усвоения титана высокая - 76%.Example 2. The same as in example 1, only 1.5 kg / t of crushed silicocalcium, 0.9 kg / t of granulated aluminum (within the claimed limits) are introduced into the metal. The degree of assimilation of titanium is high - 76%.
Пример 3. То же, что и в примере 1, в металл вводят дробленый силикокальций в количестве 1,2 кг/т и гранулированный алюминий - 0,8 кг/т (в заявляемых пределах), степень усвоения титана - 75%.Example 3. The same as in example 1, crushed silicocalcium is introduced into the metal in an amount of 1.2 kg / t and granular aluminum is 0.8 kg / t (within the claimed limits), the degree of assimilation of titanium is 75%.
Пример 4. То же, что и в примере 1, в металл вводят дробленый силикокальций в количестве 1,2 кг/т и гранулированный алюминий - 1,0 кг/т (в заявляемых пределах), степень усвоения титана высокая - 82%.Example 4. The same as in example 1, crushed silicocalcium is introduced into the metal in an amount of 1.2 kg / t and granular aluminum is 1.0 kg / t (within the claimed limits), the degree of assimilation of titanium is high - 82%.
Пример 5. То же, что и в примере 1, в металл вводят дробленый силикокальций и гранулированный алюминий в заявленных пределах, степень усвоения титана высокая - 79%.Example 5. The same as in example 1, crushed silicocalcium and granular aluminum are introduced into the metal within the stated limits, the degree of titanium assimilation is high - 79%.
Пример 6. То же, что и в примере 1, шлакообразующие - шпат и известь в заявляемых пределах, из раскислителей вводят только силикокальций - 1,2 кг/т. Степень усвоения титана низкая - 58%.Example 6. The same as in example 1, slag-forming - spar and lime within the claimed limits, only silicocalcium is introduced from deoxidizing agents - 1.2 kg / t. The degree of assimilation of titanium is low - 58%.
Пример 7. То же, что и в примере 1, шлакообразующие - в заявляемых пределах, из раскислителей вводят только гранулированный алюминий - 0,9 кг/т. Усвоение титана невысокое - 65%.Example 7. The same as in example 1, slag-forming - in the claimed limits, from the deoxidants enter only granular aluminum - 0.9 kg / t The absorption of titanium is low - 65%.
Пример 8. То же, гранулированный алюминий - 0,9 кг/т (в заявленных пределах), силикокальция вводят - 0,5 кг/т, ниже заявляемых пределов. Усвоение титана составляет 70%.Example 8. The same, granular aluminum - 0.9 kg / t (within the declared limits), silicocalcium is introduced - 0.5 kg / t, below the declared limits. The absorption of titanium is 70%.
Пример 9. То же, гранулированный алюминий - 0,9 кг/т (в заявленных пределах), силикокальция вводят - 2,0 кг/т, выше заявляемых пределов. Степень усвоения низкая - 68%.Example 9. The same, granular aluminum - 0.9 kg / t (within the declared limits), silicocalcium is introduced - 2.0 kg / t, above the declared limits. The degree of assimilation is low - 68%.
Пример 10. То же, силикокальция вводят - 1,2 кг/т (в заявленных пределах), гранулированный алюминий 0,5 кг/т - ниже нормы. Усвоение титана составляет 64%.Example 10. The same, silicocalcium is introduced - 1.2 kg / t (within the stated limits), granular aluminum 0.5 kg / t is below normal. The absorption of titanium is 64%.
Пример 11. То же, силикокальция вводят - 1,2 кг/т (в пределах нормы), гранулированный алюминий - 1,5 кг/т, выше заявляемых пределов. Степень усвоения титана высокая - 80%, но наблюдается перерасход гранулированного алюминия (экономически нецелесообразно, таких же результатов можно добиться при меньшем расходе алюминия), также возможно возникновение трудностей при непрерывной разливке металла.Example 11. The same, silicocalcium is introduced - 1.2 kg / t (within normal limits), granular aluminum - 1.5 kg / t, above the declared limits. The degree of assimilation of titanium is high - 80%, but there is an overspending of granular aluminum (it is not economically feasible, the same results can be achieved with a lower consumption of aluminum), difficulties may also arise during continuous casting of metal.
Пример 12. То же, количество шлакообразующего материала - плавикового шпата составляет 1,5 кг/т, ниже заявляемых пределов. Количество раскислителей - в заявленных пределах. Степень усвоения титана невысокая - 69%.Example 12. The same amount of slag-forming material - fluorspar is 1.5 kg / t, below the declared limits. The number of deoxidizing agents is within the declared limits. The degree of assimilation of titanium is low - 69%.
Пример 13. То же, что и в примере 12, количество плавикового шпата - 3,7 кг/т, выше заявляемых пределов, расход раскислителей - в заявленных пределах. Усвоение титана составляет 73%, при этом после пяти плавок сталеразливочный ковш имел повышенный износ футеровки в районе шлакового пояса.Example 13. The same as in example 12, the amount of fluorspar is 3.7 kg / t, higher than the declared limits, the consumption of deoxidizing agents is within the declared limits. The absorption of titanium is 73%, while after five melts, the steel pouring ladle had increased wear of the lining in the region of the slag belt.
Представленные в таблице данные показывают, что легирование нержавеющей стали титаном по предлагаемому способу, в сравнении с известным, позволит повысить и стабилизировать степень усвоения титана на уровне 75-85%.The data presented in the table show that alloying stainless steel with titanium by the proposed method, in comparison with the known method, will increase and stabilize the degree of assimilation of titanium at the level of 75-85%.
Использование предлагаемого изобретения позволяет снизить расход ферросплавов и повысить качество металла.The use of the invention allows to reduce the consumption of ferroalloys and improve the quality of the metal.
Источники информацииSources of information
I. Книга Хан Б.Х. и др. "Раскисление, дегазация и легирование стали. - М.: "Металлургия", 1965, с.243-246.I. Book of Han B.Kh. and others. "Deoxidation, degassing and alloying of steel. - M .:" Metallurgy ", 1965, S. 243-246.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002112510/02A RU2226555C2 (en) | 2002-05-13 | 2002-05-13 | Method of alloying stainless steel with titanium |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002112510/02A RU2226555C2 (en) | 2002-05-13 | 2002-05-13 | Method of alloying stainless steel with titanium |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2002112510A RU2002112510A (en) | 2003-12-10 |
| RU2226555C2 true RU2226555C2 (en) | 2004-04-10 |
Family
ID=32465084
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2002112510/02A RU2226555C2 (en) | 2002-05-13 | 2002-05-13 | Method of alloying stainless steel with titanium |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2226555C2 (en) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4673233A (en) * | 1985-11-25 | 1987-06-16 | Hertelendy Chris E | Waterproof splice connector having high tensile pullout resistance |
| SU1395682A1 (en) * | 1986-11-04 | 1988-05-15 | Донецкий политехнический институт | Method of out-of-furnace processing of steel in production of billets by continuous casting |
| SU1406180A1 (en) * | 1986-12-26 | 1988-06-30 | Днепропетровский Металлургический Институт Им.Л.И.Брежнева | Method of deoxidizing low-alloyed copper-containing steels |
| EP0451385A1 (en) * | 1989-02-01 | 1991-10-16 | Metal Research Corporation | Method of manufacturing clean steel |
| RU2031137C1 (en) * | 1992-12-02 | 1995-03-20 | Череповецкий металлургический комбинат | Method for steel deoxidation and alloying |
| RU2164536C1 (en) * | 2000-04-21 | 2001-03-27 | ОАО "Чусовской металлургический завод" | Method of open hearth making of low-hardenability structural steel |
-
2002
- 2002-05-13 RU RU2002112510/02A patent/RU2226555C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4673233A (en) * | 1985-11-25 | 1987-06-16 | Hertelendy Chris E | Waterproof splice connector having high tensile pullout resistance |
| SU1395682A1 (en) * | 1986-11-04 | 1988-05-15 | Донецкий политехнический институт | Method of out-of-furnace processing of steel in production of billets by continuous casting |
| SU1406180A1 (en) * | 1986-12-26 | 1988-06-30 | Днепропетровский Металлургический Институт Им.Л.И.Брежнева | Method of deoxidizing low-alloyed copper-containing steels |
| EP0451385A1 (en) * | 1989-02-01 | 1991-10-16 | Metal Research Corporation | Method of manufacturing clean steel |
| RU2031137C1 (en) * | 1992-12-02 | 1995-03-20 | Череповецкий металлургический комбинат | Method for steel deoxidation and alloying |
| RU2164536C1 (en) * | 2000-04-21 | 2001-03-27 | ОАО "Чусовской металлургический завод" | Method of open hearth making of low-hardenability structural steel |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ХАН Б.Х. и др. Раскисление, дегазация и легирование стали. - М.: Металлургия, 1965, с.243-246. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2608865C2 (en) | Method of desulphurising steel | |
| US4014685A (en) | Manufacture of steel | |
| JP2002167647A (en) | Si deoxidized steel excellent in fatigue strength and method for producing the same | |
| RU2003136330A (en) | METHOD FOR Smelting steel in an electric arc furnace | |
| JP7273306B2 (en) | Melting method of high Al content steel | |
| RU2166550C2 (en) | Method of producing low-silicon steel | |
| RU2226555C2 (en) | Method of alloying stainless steel with titanium | |
| RU2533263C1 (en) | Method of dry steel production | |
| RU2095429C1 (en) | Method of producing roller-bearing steel | |
| RU2243269C1 (en) | Method of melting low-carbon titanium-containing steel | |
| RU2607877C2 (en) | Method for off-furnace steel treatment | |
| RU2252265C1 (en) | Exothermic mixture for steel deoxidation, refining, inoculation and alloying | |
| RU2104311C1 (en) | Method of alloying steel by manganese | |
| RU95118594A (en) | METHOD OF MANUFACTURE OF BEARING STEEL | |
| RU2269579C1 (en) | High-carbon cord-quality steel obtaining method | |
| RU2461635C1 (en) | Method of steel out-of-furnace processing by calcium | |
| RU2312902C1 (en) | Method of refining rail steel in furnace-ladle | |
| RU2185448C1 (en) | Method of treatment of steel in ladle | |
| RU2064509C1 (en) | Method of deoxidizing and alloying vanadium-containing steel | |
| RU2818526C1 (en) | Low-silicon steel production method | |
| RU2243268C1 (en) | Method of melting niobium-containing steel | |
| RU2378391C1 (en) | Method of receiving of high-carbon steel of cord qualit | |
| RU2347820C2 (en) | Method of steel melting | |
| RU2118380C1 (en) | Method of manufacturing vanadium-microalloyed steel | |
| RU2091494C1 (en) | Method of smelting steel alloyed with chromium and nickel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20120514 |