RU2213045C1 - Method for oxidation of sulfur dioxide - Google Patents
Method for oxidation of sulfur dioxideInfo
- Publication number
- RU2213045C1 RU2213045C1 RU2002104670A RU2002104670A RU2213045C1 RU 2213045 C1 RU2213045 C1 RU 2213045C1 RU 2002104670 A RU2002104670 A RU 2002104670A RU 2002104670 A RU2002104670 A RU 2002104670A RU 2213045 C1 RU2213045 C1 RU 2213045C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- reaction gas
- catalyst
- layer
- sulfur dioxide
- layers
- Prior art date
Links
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 62
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 30
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 title abstract description 11
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 title abstract description 11
- 239000012495 reaction gas Substances 0.000 claims abstract description 72
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims abstract description 54
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 16
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 9
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 claims abstract description 9
- 239000008187 granular material Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 4
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 3
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 claims description 3
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract description 11
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 11
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N sulfur trioxide Chemical compound O=S(=O)=O AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 abstract description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000011707 mineral Substances 0.000 abstract description 2
- 229910052683 pyrite Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- NIFIFKQPDTWWGU-UHFFFAOYSA-N pyrite Chemical compound [Fe+2].[S-][S-] NIFIFKQPDTWWGU-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- 239000011028 pyrite Substances 0.000 abstract description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 abstract 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000006555 catalytic reaction Methods 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 2
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000005338 heat storage Methods 0.000 description 1
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000011232 storage material Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Catalysts (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области химии, а именно к способам окисления диоксида серы, и может применяться для окисления диоксида серы в триоксид в производстве серной кислоты, как из элементарной серы и серосодержащих минералов (пирита), так и при очистке серосодержащих промышленных газовых выбросов. The invention relates to the field of chemistry, namely to methods for the oxidation of sulfur dioxide, and can be used to oxidize sulfur dioxide to trioxide in the production of sulfuric acid, both from elemental sulfur and sulfur-containing minerals (pyrite), and in the purification of sulfur-containing industrial gas emissions.
Известен способ окисления диоксида серы, включающий последовательное пропускание исходного реакционного газа, содержащего, по меньшей мере, диоксид серы и кислород, через один и более неподвижных слоев гранулированного ванадиевого катализатора, с промежуточным охлаждением реакционного газа между слоями катализатора (Справочник сернокислотчика. М.: Химия, 1971, 744 с. ). В известном способе исходный реакционный газ, имеющий, как правило, низкую исходную температуру, нагревают до температуры начала реакции окисления диоксида серы 370-420oС, пропуская этот газ перед подачей в первый слой катализатора через теплообменник, нагреваемый горячим газом, выходящим из последнего слоя катализатора. Указанный способ обеспечивает достижение степени контактирования диоксида серы на уровне до 96-98%.A known method of oxidizing sulfur dioxide, comprising sequentially passing the initial reaction gas containing at least sulfur dioxide and oxygen through one or more fixed layers of a granular vanadium catalyst, with intermediate cooling of the reaction gas between the catalyst layers (Sulfur acid guide. M: Chemistry , 1971, 744 p.). In the known method, the initial reaction gas, having a generally low initial temperature, is heated to the temperature of the start of the oxidation of sulfur dioxide 370-420 o C, passing this gas before being fed to the first catalyst bed through a heat exchanger heated by hot gas leaving the last layer catalyst. The specified method ensures the degree of contacting of sulfur dioxide at a level of up to 96-98%.
Недостатком указанного способа является необходимость применения громоздких и дорогостоящих теплообменников для нагрева исходного реакционного газа до температуры начала каталитической реакции, а также его охлаждения на выходе из реактора. The disadvantage of this method is the need for bulky and expensive heat exchangers to heat the initial reaction gas to the temperature of the onset of the catalytic reaction, as well as its cooling at the outlet of the reactor.
Известен также способ, включающий последовательное пропускание реакционного газа через слой катализатора без предварительного нагрева реакционного газа с периодическим изменением направления движения реакционного газа через слои катализатора на противоположное (Авторское свидетельство СССР 994400, МПК С 01 В 17/76, приоритет от 7.10.1975, БИ 5, 1983). В известном способе часть катализатора используют в роли регенеративного теплообменника: во входной части первого по ходу реакционного газа слоя катализатора нагревают реакционный газ до температуры начала реакции за счет тепла, аккумулированного катализатором в этой части слоя; выходящий из последнего слоя нагретый реакционный газ охлаждают за счет отдачи тепла реакционного газа катализатору в выходной части этого слоя. После того как температура катализатора во входной части первого слоя снижается до уровня, не обеспечивающего достаточный нагрев реакционного газа, изменяют направление движения реакционного газа в слоях катализатора на противоположное. Процедуру изменения направления движения реакционного газа повторяют периодически, что обеспечивает непрерывную работу слоев катализатора. Указанный способ позволяет отказаться от использования теплообменников для подогрева и охлаждения реакционного газа и, таким образом, существенно снизить стоимость и металлоемкость контактного узла. Указанный способ обеспечивает достижение степени контактирования диоксида серы на уровне до 95-97% при переработке реакционного газа с исходным содержанием SO2 не более 2,5%.There is also known a method comprising sequentially passing the reaction gas through the catalyst bed without preheating the reaction gas with a periodic change in the direction of movement of the reaction gas through the catalyst beds to the opposite (USSR Author Certificate 994400, IPC С 01 В 17/76, priority from 10/7/1975, BI 5, 1983). In the known method, a part of the catalyst is used as a regenerative heat exchanger: in the inlet part of the first catalyst layer along the reaction gas, the reaction gas is heated to the temperature of the start of the reaction due to the heat accumulated by the catalyst in this part of the layer; the heated reaction gas leaving the last layer is cooled by transferring heat of the reaction gas to the catalyst in the outlet of this layer. After the temperature of the catalyst in the inlet of the first layer is reduced to a level that does not provide sufficient heating of the reaction gas, the direction of movement of the reaction gas in the catalyst layers is reversed. The procedure for changing the direction of movement of the reaction gas is repeated periodically, which ensures continuous operation of the catalyst layers. The specified method eliminates the use of heat exchangers for heating and cooling the reaction gas and, thus, significantly reduce the cost and metal consumption of the contact node. The specified method ensures that the degree of contacting of sulfur dioxide at a level of up to 95-97% during the processing of the reaction gas with an initial content of SO 2 not more than 2.5%.
Недостатками известного способа являются: повышенный удельный расход катализатора, так как часть катализатора функционирует в качестве теплоаккумулирующего материала при температурах ниже температуры начала реакции и не участвует в проведении каталитической реакции, а также существенное снижение степени контактирования диоксида серы при повышении исходной концентрации SO2 выше 2,5% (до 92% и ниже) за счет роста температуры катализатора и соответствующего ухудшения условий химического равновесия реакции окисления диоксида серы.The disadvantages of this method are: increased specific consumption of the catalyst, since part of the catalyst functions as a heat storage material at temperatures below the onset temperature of the reaction and is not involved in the catalytic reaction, as well as a significant decrease in the degree of contacting of sulfur dioxide with an increase in the initial concentration of SO 2 above 2, 5% (up to 92% and lower) due to an increase in the temperature of the catalyst and a corresponding deterioration in the conditions of chemical equilibrium of the oxidation of sulfur dioxide.
Известен также способ в котором задача уменьшения удельного расхода катализатора и повышения эффективности его использования решается путем замены катализатора в зонах регенеративного теплообмена на более дешевый гранулированный материал, инертный в каталитическом отношении, а повышение степени контактирования диоксида серы обеспечивают за счет осуществления реакции в нескольких слоях катализатора с промежуточным охлаждением реакционного газа между ними (Матрос Ю.Ш. и др. Каталитическое обезвреживание отходящих газов промышленных производств. - Новосибирск: Наука, 1991, 224 с.). В известном способе реакционный газ пропускают последовательно через первый слой инертного в каталитическом отношении гранулированного материала, более чем один слой гранулированного ванадиевого катализатора, второй слой инертного материала, при этом производят промежуточное охлаждение реакционного газа между слоями катализатора и периодическое изменение направления пропускания реакционного газа на противоположное через фиксированные промежутки времени. Указанный способ обеспечивает достижение степени контактирования диоксида серы на уровне до 95-97% при переработке реакционного газа с исходным содержанием SO2 до 2,5-4%.There is also a method in which the task of reducing the specific consumption of the catalyst and increasing the efficiency of its use is solved by replacing the catalyst in the regenerative heat exchange zones with cheaper granular material, inert in the catalytic ratio, and increasing the degree of contacting of sulfur dioxide by providing the reaction in several layers of the catalyst with intermediate cooling of the reaction gas between them (Matros Yu.Sh. et al. Catalytic neutralization of exhaust gases industrial x production. - Novosibirsk: Nauka, 1991, 224 p.). In the known method, the reaction gas is passed sequentially through a first layer of a catalytically inert granular material, more than one layer of a granular vanadium catalyst, a second layer of inert material, while the reaction gas is intermediate cooled between the catalyst layers and the opposite direction of passage of the reaction gas through fixed time intervals. The specified method ensures the degree of contacting of sulfur dioxide at the level of up to 95-97% during the processing of the reaction gas with the initial content of SO 2 up to 2.5-4%.
Недостатком известного способа является недостаточно высокая степень контактирования диоксида серы при переработке газов с исходной концентрацией SO2 более 2,5-4% (например, не более 90-92% при исходной концентрации диоксида серы 7%). Причиной этого явления является рост температуры катализатора и ухудшение условий химического равновесия реакции образования триоксида серы. Частично эта проблема может быть решена промежуточным охлаждением реакционного газа между слоями катализатора, однако, в условиях периодического реверса потока газов, максимальная температура достигается в первом и последнем по ходу реакционного газа слоях катализатора. При этом высокая температура в последнем слое катализатора определяет невысокую равновесную степень контактирования диоксида серы.The disadvantage of this method is the insufficiently high degree of contacting of sulfur dioxide in the processing of gases with an initial concentration of SO 2 more than 2.5-4% (for example, not more than 90-92% with an initial concentration of sulfur dioxide of 7%). The reason for this phenomenon is the increase in the temperature of the catalyst and the deterioration of the chemical equilibrium of the reaction of the formation of sulfur trioxide. This problem can be partially solved by intermediate cooling of the reaction gas between the catalyst layers; however, under conditions of periodic reversal of the gas flow, the maximum temperature is reached in the first and last catalyst layers along the reaction gas. In this case, the high temperature in the last catalyst layer determines the low equilibrium degree of contacting of sulfur dioxide.
Перед авторами ставилась задача разработать способ окисления диоксида серы, обеспечивающий высокую степень контактирования диоксида серы при переработке реакционного газа с повышенным исходным содержанием SO2 (более 2,5-4%) при минимальном использовании теплообменников для нагрева исходного реакционного газа до температуры начала реакции, с пониженным расходом катализатора.The authors were tasked with developing a method for the oxidation of sulfur dioxide, which provides a high degree of contacting of sulfur dioxide during the processing of the reaction gas with a high initial content of SO 2 (more than 2.5-4%) with minimal use of heat exchangers to heat the initial reaction gas to the temperature of the beginning of the reaction, s reduced catalyst consumption.
Поставленная задача решается тем, что в способе окисления диоксида серы, включающем пропускание реакционного газа, содержащего, по меньшей мере, диоксид серы и кислород, последовательно через первый слой инертного в каталитическом отношении гранулированного материала, хотя бы два слоя гранулированного ванадиевого катализатора, второй слой инертного материала, промежуточное охлаждение реакционного газа между слоями катализатора, периодическое изменение направления пропускания реакционного газа на противоположное, при снижении температуры реакционного газа до 100-500oС, измеряя последнюю внутри первого по ходу реакционного газа слоя катализатора, производят периодическое изменение направления движения реакционного газа только в слоях инертного материала, сохраняя направление движения реакционного газа в слоях катализатора неизменным.The problem is solved in that in a method for the oxidation of sulfur dioxide, comprising passing a reaction gas containing at least sulfur dioxide and oxygen, sequentially through a first layer of a catalytically inert granular material, at least two layers of a granular vanadium catalyst, a second layer of inert material, intermediate cooling of the reaction gas between the catalyst layers, a periodic change in the direction of transmission of the reaction gas to the opposite, with a decrease in the rate perature of the reaction gas to 100-500 o C by measuring the latest inside the first reaction gas downstream of the catalyst layer, producing a periodic variation of the reaction gas in the direction of movement only layers of inert material, while maintaining the direction of movement of the reaction gas in the catalyst layers of the same.
Технический эффект предлагаемого способа заключается в возможности эффективной переработки реакционных газов с повышенным исходным содержанием диоксида серы с достижением степени контактирования диоксида серы до 96-98% с одновременным существенным снижением металлоемкости контактного узла окисления диоксида серы за счет отказа от использования теплообменников для нагрева исходного реакционного газа до температуры начала реакции, либо с их минимальным использованием. The technical effect of the proposed method consists in the possibility of efficient processing of reaction gases with a high initial content of sulfur dioxide to achieve a degree of contacting of sulfur dioxide to 96-98% with a significant reduction in the metal consumption of the contact site for the oxidation of sulfur dioxide due to the refusal to use heat exchangers for heating the initial reaction gas to temperature of the beginning of the reaction, or with their minimal use.
Изобретение поясняется чертежом, на котором представлен один из вариантов технологической схемы для осуществления заявляемого способа. Схема включает: 1 - исходный реакционный газ, 2 - выходящий реакционный газ, 3, 4 - слои инертного материала, 5-7 - слои катализатора, 8-11 - переключающие устройства, 12, 13 - промежуточные теплообменники. The invention is illustrated in the drawing, which shows one of the variants of the technological scheme for the implementation of the proposed method. The scheme includes: 1 - initial reaction gas, 2 - exhaust reaction gas, 3, 4 - inert material layers, 5-7 - catalyst layers, 8-11 - switching devices, 12, 13 - intermediate heat exchangers.
Реакционный газ пропускают последовательно через первый слой инертного в каталитическом отношении гранулированного материала, хотя бы два слоя гранулированного ванадиевого катализатора, второй слой инертного материала, при этом производят промежуточное охлаждение реакционного газа между слоями катализатора и периодическое изменение направления пропускания реакционного газа на противоположное. Для того чтобы повысить степень контактирования диоксида серы при переработке реакционного газа с повышенным исходным содержанием диоксида серы (более 2,5-4%) периодическое изменение направления движения реакционного газа на противоположное осуществляют только в слоях инертного материала, сохраняя направление движения реакционного газа в слоях катализатора постоянным. При этом изменение направления движения реакционного газа в слоях катализатора производят в момент, когда температура реакционного газа в первом по ходу газа слое катализатора становится ниже фиксированной минимально допустимой величины. Для этого указанную температуру непрерывно измеряют внутри этого слоя катализатора в точке, отстоящей от места ввода реакционного газа в этот слой катализатора на расстоянии, равном от 0 до 75% высоты этого слоя, причем указанную минимально допустимую температуру реакционного газа устанавливают в диапазоне от 100 до 500oС.The reaction gas is passed sequentially through the first layer of a catalytically inert granular material, at least two layers of a granular vanadium catalyst, a second layer of inert material, while the reaction gas is intermediate cooled between the catalyst layers and the opposite direction of transmission of the reaction gas is periodically changed. In order to increase the degree of contact of sulfur dioxide during the processing of the reaction gas with a high initial content of sulfur dioxide (more than 2.5-4%), a periodic change in the direction of movement of the reaction gas to the opposite is carried out only in layers of inert material, while maintaining the direction of movement of the reaction gas in the catalyst layers permanent. In this case, a change in the direction of movement of the reaction gas in the catalyst layers is made at a time when the temperature of the reaction gas in the first catalyst layer along the gas becomes lower than a fixed minimum allowable value. To this end, the indicated temperature is continuously measured inside this catalyst layer at a point spaced from the place of introduction of the reaction gas into this catalyst layer at a distance equal to 0 to 75% of the height of this layer, and the indicated minimum allowable temperature of the reaction gas is set in the range from 100 to 500 o C.
В таком режиме в слоях катализатора создается оптимальное распределение температур, обеспечивающее благоприятные равновесные условия для достижения высокой степени контактирования. В то же время, применение процедуры периодического изменения направления движения реакционного газа на противоположное в слоях инертного материала обеспечивает отказ от использования громоздких и дорогостоящих теплообменников для подогрева исходного реакционного газа до температуры начала реакции, а также охлаждения реакционного газа после его прохождения через слои катализатора. In this mode, an optimal temperature distribution is created in the catalyst layers, providing favorable equilibrium conditions to achieve a high degree of contact. At the same time, the application of the procedure for periodically changing the direction of movement of the reaction gas to the opposite in the inert material layers eliminates the use of bulky and expensive heat exchangers for heating the initial reaction gas to the temperature at which the reaction begins, as well as cooling the reaction gas after it passes through the catalyst layers.
Пример
Переработке подвергается реакционный газ, cодержащий, об.%: SO2- 7, O2 - 14, азот с исходной температурой 100oС - остальное. Способ реализуют в двух слоях инертного материала и трех слоях катализатора фиг.1. Исходный реакционный газ 1 подают в один из слоев инертного материала, затем пропускают последовательно через слои катализатора 5, 6 и 7, а затем выводят (2) через второй слой инертного материала. Между слоями катализатора реакционный газ охлаждают до 400-450oС в промежуточных теплообменниках 12 и 13. Чередование прохождения исходного реакционного газа через слои инертного материала 3 и 4, а также изменение направления движения реакционного газа в этих слоях осуществляют с помощью переключающих устройств 8 и 9 по мере снижения температуры реакционного газа в первом по ходу реакционного газа слое катализатора ниже 370oС, причем измерение указанной температуры производится в точке, отстоящей от верхней поверхности этого слоя катализатора на расстоянии, равном 15% его высоты. Поддержание постоянного направления движения реакционного газа через слои катализатора осуществляют с помощью переключающих устройств 10 и 11. Направление движения реакционного газа в различных фазах цикла между изменениями направления его движения показано сплошными и пунктирными стрелками соответственно.Example
The reaction gas is processed, containing, vol.%: SO 2 - 7, O 2 - 14, nitrogen with an initial temperature of 100 o C - the rest. The method is implemented in two layers of inert material and three layers of catalyst of figure 1. The initial reaction gas 1 is fed into one of the layers of inert material, then passed sequentially through the catalyst layers 5, 6 and 7, and then output (2) through the second layer of inert material. Between the catalyst layers, the reaction gas is cooled to 400-450 o C in the intermediate heat exchangers 12 and 13. Alternating the passage of the initial reaction gas through the inert material layers 3 and 4, as well as changing the direction of movement of the reaction gas in these layers is carried out using switching devices 8 and 9 the lowering of the reaction temperature of the gas in the first reaction gas downstream of the catalyst bed below 370 o C, said temperature measurement being made at a point spaced from the upper surface of this layer catalyzate and a distance equal to 15% of its height. Maintaining a constant direction of movement of the reaction gas through the catalyst layers is carried out using switching devices 10 and 11. The direction of movement of the reaction gas in different phases of the cycle between changes in the direction of its movement is shown by solid and dashed arrows, respectively.
Достигается степень контактирования 97,5-98%. В аналогичных условиях по способу прототипа достигается максимальная степень контактирования не выше 92%. По сравнению со способом, не использующим изменение направления движения газов, в результате отказа от использования теплообменников для нагрева исходного реакционного газа до температуры начала реакции, либо их минимального использования, общая металлоемкость контактного узла в предлагаемом способе снижается в 2-4 раза, а гидравлическое сопротивление - в 1,5-2 раза. A degree of contact of 97.5-98% is achieved. In similar conditions, the prototype method achieves a maximum degree of contact of not more than 92%. Compared with a method that does not use a change in the direction of gas movement, as a result of the refusal to use heat exchangers to heat the initial reaction gas to the temperature of the onset of the reaction, or their minimal use, the total metal consumption of the contact node in the proposed method is reduced by 2-4 times, and the hydraulic resistance - 1.5-2 times.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002104670A RU2213045C1 (en) | 2002-02-20 | 2002-02-20 | Method for oxidation of sulfur dioxide |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002104670A RU2213045C1 (en) | 2002-02-20 | 2002-02-20 | Method for oxidation of sulfur dioxide |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2213045C1 true RU2213045C1 (en) | 2003-09-27 |
| RU2002104670A RU2002104670A (en) | 2003-10-10 |
Family
ID=29777458
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2002104670A RU2213045C1 (en) | 2002-02-20 | 2002-02-20 | Method for oxidation of sulfur dioxide |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2213045C1 (en) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1913541B2 (en) * | 1968-07-19 | 1977-02-10 | The Ralph M. Parsons Co., (n.d.Ges. d.Staates Nevada), Los Angeles, Calif. (V.StA.) | Sulfur trioxide preparation, used for sulphuric acid production, comprises catalytic oxidation of sulphur dioxide in three stages |
| WO1981003166A1 (en) * | 1980-05-05 | 1981-11-12 | Inst Kataliza Sibirskogo Otdel | Method of obtaining sulphur trioxide |
| WO1999059915A1 (en) * | 1998-05-14 | 1999-11-25 | University Of Waterloo | Catalyst and process for oxidation of sulphur dioxide |
-
2002
- 2002-02-20 RU RU2002104670A patent/RU2213045C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1913541B2 (en) * | 1968-07-19 | 1977-02-10 | The Ralph M. Parsons Co., (n.d.Ges. d.Staates Nevada), Los Angeles, Calif. (V.StA.) | Sulfur trioxide preparation, used for sulphuric acid production, comprises catalytic oxidation of sulphur dioxide in three stages |
| WO1981003166A1 (en) * | 1980-05-05 | 1981-11-12 | Inst Kataliza Sibirskogo Otdel | Method of obtaining sulphur trioxide |
| WO1999059915A1 (en) * | 1998-05-14 | 1999-11-25 | University Of Waterloo | Catalyst and process for oxidation of sulphur dioxide |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| МАТРОС Ю.Ш., НОСКОВ А.С., ЧУМАЧЕНКО В.А. Каталитическое обезвреживание отходящих газов промышленных производств. - Новосибирск: Наука, Сибирское отделение, 1991, с. 180-205. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101420127B1 (en) | Process and apparatus for the catalytic oxidation of so2-containing gases by means of oxygen | |
| EP0471278B1 (en) | Flue gas SOx/NOx removal process and its by-product utilisation | |
| EP0469593B1 (en) | Process for the removal of nitrogen oxides from flue gases | |
| JPH06246166A (en) | Catalyst for substituting reactant of gas mixture | |
| US4478808A (en) | Method of producing sulphur trioxide | |
| JPH11501280A (en) | A method for recovering sulfur compounds H, S2, COS, and / or CS2 in a residual gas from a sulfur plant in the form of sulfur and removing substantially all of them. | |
| RU98101114A (en) | METHOD FOR DESULFURIZING A GAS MEDIA | |
| US4975257A (en) | Lin's flue gas desulfurization process according to reaction mechanism | |
| RU2213045C1 (en) | Method for oxidation of sulfur dioxide | |
| US5401479A (en) | Process for the removal of nitrogen oxides from off-gases | |
| Matros et al. | The decontamination of gases by unsteady-state catalytic method: theory and practice | |
| SE503172C2 (en) | Catalytic purification device | |
| PL126861B1 (en) | Method of catalytically purifying gases | |
| JPS6018604B2 (en) | Method for producing sulfur trioxide | |
| JP5926181B2 (en) | Sulfuric acid production method and system | |
| RU2075336C1 (en) | Method of treating gases to remove nitrogen oxides | |
| KR830002365B1 (en) | Treatment method of exhaust gas containing nitrogen oxide and sulfur oxide | |
| SU1002233A1 (en) | Method of oxidizing sulphur dioxide in sulphuric anhydride | |
| RU2085263C1 (en) | Method of catalytically removing nitrogen monoxide from effluent gases | |
| SU994400A1 (en) | Process for oxidizing sulfur dioxide into sulfur trioxide | |
| CN1022400C (en) | Combined non-steady state SO2 converter | |
| SU301985A1 (en) | Sulfur trioxide production method by oxidation of sulfur dioxide | |
| SU863672A1 (en) | Method of producing protecting atmosphere | |
| RU2085481C1 (en) | Method of oxidizing sulfur dioxide | |
| SU849594A1 (en) | Method of purifying flue gases |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090221 |