RU2212457C1 - Method of producing cold-rolled strips of extra low carbon steel - Google Patents
Method of producing cold-rolled strips of extra low carbon steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2212457C1 RU2212457C1 RU2002114512/02A RU2002114512A RU2212457C1 RU 2212457 C1 RU2212457 C1 RU 2212457C1 RU 2002114512/02 A RU2002114512/02 A RU 2002114512/02A RU 2002114512 A RU2002114512 A RU 2002114512A RU 2212457 C1 RU2212457 C1 RU 2212457C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- steel
- annealing
- cold
- annealing temperature
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к прокатному производству, в частности к технологии производства холоднокатаных полос из сверхнизкоуглеродистых сталей для автомобильной промышленности, обладающих упрочнящим эффектом при сушке лакокрасочного покрытия (ВН-эффектом). The invention relates to rolling production, in particular to a technology for the production of cold rolled strips of ultra-low carbon steels for the automotive industry, with a hardening effect when drying a paint coating (VN effect).
Известен способ производства низкоуглеродистой холоднокатаной стали для штамповки и последующего эмалирования, заключающийся в том, что после выплавки сталь, содержащую следующие компоненты, мас.%: углерод 0,04-0,08, кремний 0,01-0,05, марганец 0,1-0,3, сера до 0,025, фосфор до 0,03, хром до 0,06, бор до 0,005, никель до 0,06, медь до 0,06, алюминий 0,01-0,04, железо и неизбежные примеси - остальное, подвергают горячей прокатке с окончанием в области температур Ac1+90oС-Ас3 -20oС, сматывают в рулон при температуре не более чем на 30oС ниже температуры Ac1, проводят холодную прокатку со степенью деформации 50-70% и осуществляют нагрев до температуры отжига после холодной прокатки со скоростью в пределах 10-50oС/ч (патент РФ 2159820, кл. С 21 D 8/04, С 21 D 9/46, опубл. 27.11.2000).A known method of production of low carbon cold rolled steel for stamping and subsequent enameling, which consists in the fact that after smelting steel containing the following components, wt.%: Carbon 0.04-0.08, silicon 0.01-0.05, manganese 0, 1-0.3, sulfur up to 0.025, phosphorus up to 0.03, chromium up to 0.06, boron up to 0.005, nickel up to 0.06, copper up to 0.06, aluminum 0.01-0.04, iron and inevitable impurities - the rest, subjected to hot rolling with the end in the temperature range Ac 1 +90 o С-Ас 3 -20 o С, wound into a roll at a temperature of not more than 30 o C below the temperature Ac 1 , cold roller with a degree of deformation of 50-70% and carry out heating to the annealing temperature after cold rolling at a speed in the range of 10-50 o C / h (RF patent 2159820, class C 21 D 8/04, C 21 D 9/46, publ . 11.27.2000).
Известный способ не обеспечивает высокий выход холоднокатаных полос категории весьма особо сложной вытяжки (ВОСВ) из-за низкой стабильности механических свойств. The known method does not provide a high yield of cold-rolled strips of the category of a very particularly complex hood (WWS) due to the low stability of mechanical properties.
Наиболее близким аналогом предлагаемого изобретения является способ производства автомобильного листа из ультранизкоуглеродистых сталей, включающий выплавку стали, содержащей, %: углерод 0,0025; кремний 0,0030; марганец 0,125; сера и фосфор по 0,007; алюминий 0,038; азот 0,002; титан 0,012; ниобий 0,01-0,022; железо и неизбежные примеси - остальное, разливку, нагрев слябов до температуры 1250oС, горячую прокатку с температурой конца прокатки 900oС, смотку листов при температурах 650oС и 770oС, холодную прокатку при обжатии около 70%, термическую обработку, включающую нагрев до 550oС, выдержку в течение 10 мин с последующим охлаждением в воде, непрерывный отжиг при температурах в диапазоне от 790 до 890oС с выдержкой 60 с и последующим охлаждением со скоростью около 10oС/с (Л.М. Сторожева, К. Эшер, Р. Бодэ, К. Хулка, Д.А. Бурко, "Металловедение и термическая обработка металлов", 3, 2002 г., с.6-12).The closest analogue of the invention is a method for the production of automotive sheet from ultra-low carbon steels, comprising the smelting of steel containing,%: carbon 0,0025; silicon 0.0030; manganese 0.125; sulfur and phosphorus at 0.007; aluminum 0.038; nitrogen 0.002; titanium 0.012; niobium 0.01-0.022; iron and unavoidable impurities - the rest, casting, heating slabs to a temperature of 1250 o С, hot rolling with a temperature of the end of rolling of 900 o С, winding of sheets at temperatures of 650 o С and 770 o С, cold rolling during compression of about 70%, heat treatment, including heating to 550 o C, holding for 10 min followed by cooling in water, continuous annealing at temperatures in the range from 790 to 890 o C with holding for 60 s and subsequent cooling at a speed of about 10 o C / s (L.M. Storozheva, K. Escher, R. Bode, K. Hulka, D.A. Burko, "Metal Science and Thermal Processing ka Metal ", 3, 2002, s.6-12).
Признаки ближайшего аналога, совпадающие с существенными признаками заявляемого изобретения: выплавка стали, разливка, нагрев слябов, горячая прокатка, смотка при температуре 740-750oС, холодная прокатка и непрерывный отжиг полученной холоднокатаной полосы с последующим охлаждением.Signs of the closest analogue, coinciding with the essential features of the claimed invention: steel smelting, casting, heating slabs, hot rolling, winding at a temperature of 740-750 o C, cold rolling and continuous annealing of the obtained cold-rolled strip with subsequent cooling.
Известный способ не обеспечивает получение требуемого технического результата по следующим причинам. The known method does not provide the desired technical result for the following reasons.
В известном способе при проведении непрерывного отжига не учитывается влияние неизбежных колебаний химического состава стали на температуру отжига. В результате, при недостаточной температуре отжига ВН-эффект будет низким или отсутствовать вообще, а при повышенной температуре отжига сталь будет нагреваться до неоправданно высокой температуры. Более высокий нагрев при отжиге приводит к переходу в твердый раствор большего количества углерода, что наряду с повышением ВН-эффекта приведет к изменению механических свойств полосы (предела прочности, предела текучести и коэффициента нормальной пластической анизотропии) и может вызвать ее естественное старение, что не обеспечит требуемые показатели для категории ВОСВ. Причем даже незначительные колебания химического состава приводят к тому, что температура нагрева полосы, необходимая для получения заданного ВН-эффекта, значительно изменяется. In the known method during continuous annealing does not take into account the effect of inevitable fluctuations in the chemical composition of steel on the annealing temperature. As a result, at an insufficient annealing temperature, the HV effect will be low or absent altogether, and at an elevated annealing temperature, the steel will heat up to an unreasonably high temperature. Higher heating during annealing leads to a transition of a greater amount of carbon into the solid solution, which, along with an increase in the HV effect, will lead to a change in the mechanical properties of the strip (tensile strength, yield strength, and normal plastic anisotropy coefficient) and can cause its natural aging, which will not provide required indicators for the WWTP category. Moreover, even minor fluctuations in the chemical composition lead to the fact that the temperature of the strip heating, necessary to obtain a given HV effect, varies significantly.
Для попадания в узкий интервал содержания микролегирующих добавок пока используют прием увеличения количества иттераций, т.е. постоянное приближение к заданному химическому составу стали путем ввода небольших порций легирующих элементов, перемешивания, отбора проб, ожидания анализа и т.д. Эти операции повторяют до получения заданного химического состава стали, что влечет за собой возникающие напряжения с разливкой стали на МНЛЗ, необходимостью постоянного подогрева стали в печи-ковше, затягиванию процесса внепечной обработки, потере производительности и повышению себестоимости стали. So far, the method of increasing the number of iterations, i.e. constant approximation to the given chemical composition of steel by introducing small portions of alloying elements, mixing, sampling, waiting for analysis, etc. These operations are repeated until the desired chemical composition of the steel is obtained, which entails the stresses that arise when casting steel at the continuous casting machine, the need for constant heating of the steel in the ladle furnace, delaying the out-of-furnace treatment process, loss of productivity and increasing the cost of steel.
В основу изобретения поставлена задача усовершенствования способа производства холоднокатаных полос из сверхнизкоуглеродистой стали путем оптимизации технологических параметров и регламентации температуры отжига в зависимости от конкретного химического состава стали. Ожидаемый технический результат - стабилизация комплекса механических свойств при обеспечении категории весьма особо сложной вытяжки с одновременным получением упрочняющего эффекта не менее 40 МПа. The basis of the invention is the task of improving the method for the production of cold rolled strips of ultra-low carbon steel by optimizing the process parameters and regulating the annealing temperature depending on the specific chemical composition of the steel. The expected technical result is the stabilization of the complex of mechanical properties while providing a category of very particularly complex hoods while simultaneously obtaining a strengthening effect of at least 40 MPa.
Поставленная задача решается тем, что в способе производства холоднокатаных полос из сверхнизкоуглеродистых сталей, включающем выплавку стали, разливку, нагрев слябов, горячую прокатку, смотку при температуре 740-750oС, холодную прокатку и непрерывный отжиг полученной холоднокатаной полосы с последующим охлаждением, по изобретению выплавляют сталь, содержащую, %: углерод 0,006-0,01; марганец 0,01-0,15; фосфор ≤ 0,07; азот ≤ 0,0025; алюминий ≤ 0,04; ниобий 0,031-0,06; сера ≤ 0,008; железо и неизбежные примеси - остальное, нагрев слябов ведут до температуры 1150-1200oС, температуру конца горячей прокатки принимают равной 910-920oС, холодную прокатку ведут с суммарным обжатием не менее 70%, нагрев полосы до температуры отжига ведут со скоростью 10-20oС/с, температуру отжига определяют в зависимости от отношения Nb/C по формулам:
при 3,1 ≤ Nb/C ≤ 4,65 Тотж=7,52•(Nb/C)2+45,55•Nb/C+791, oС,
при 4,65 ≤ Nb/C ≤ 10 Тотж=1,75•(Nb/C)2+33,81•Nb/C+730, oС,
где Nb и С - содержание ниобия и углерода в стали, вес. %, а после выдержки при температуре отжига в течение 50-60 с полосу охлаждают со скоростью 15-25oС/с до температуры 340-360oС.The problem is solved in that in a method for the production of cold rolled strips of ultra-low carbon steels, including steel smelting, casting, heating slabs, hot rolling, winding at a temperature of 740-750 o C, cold rolling and continuous annealing of the obtained cold rolled strip with subsequent cooling, according to the invention steel is smelted, containing,%: carbon 0.006-0.01; manganese 0.01-0.15; phosphorus ≤ 0.07; nitrogen ≤ 0.0025; aluminum ≤ 0.04; niobium 0.031-0.06; sulfur ≤ 0.008; iron and inevitable impurities - the rest, the slabs are heated to a temperature of 1150-1200 o С, the temperature of the end of hot rolling is taken equal to 910-920 o С, cold rolling is carried out with a total compression of at least 70%, the strip is heated to annealing temperature at a speed of 10 -20 o C / s, the annealing temperature is determined depending on the ratio Nb / C according to the formulas:
at 3.1 ≤ Nb / C ≤ 4.65 T anne = 7.52 • (Nb / C) 2 + 45.55 • Nb / C + 791, o С,
at 4.65 ≤ Nb / C ≤ 10 T ref = 1.75 • (Nb / C) 2 + 33.81 • Nb / C + 730, o С,
where Nb and C are the content of niobium and carbon in steel, weight. %, and after exposure to annealing temperature for 50-60 s, the strip is cooled at a speed of 15-25 o C / s to a temperature of 340-360 o C.
Упрочнение холоднокатаной полосы, происходящее при сушке отштампованного и покрашенного изделия, происходит за счет наличия в твердом растворе атомов углерода. Во время сушки лакокрасочного покрытия металл нагревается до температуры 150-200oС, подвижность атомов углерода значительно возрастает и они закрепляют дислокации, внесенные при дрессировке и штамповке.The hardening of the cold-rolled strip, which occurs during drying of the stamped and painted product, occurs due to the presence of carbon atoms in the solid solution. During drying of the paint coating, the metal is heated to a temperature of 150-200 o C, the mobility of carbon atoms increases significantly and they fix the dislocations introduced during training and stamping.
В предлагаемом способе оптимальную температуру отжига определяют по эмпирическим формулам, учитывающим влияние отношения Nb/C на температуру отжига, необходимую для растворения карбидов ниобия в количестве, достаточном для получения упрочняющего эффекта ВН2 40 МПа, при выдержке в течение 50-60 с. При этом отношение Nb/C ограничивается в пределах 3,1-10, так как при более низком или более высоком отношении, необходимая температура отжига превышает 900oС и не может быть достигнута в подавляющем большинстве существующих агрегатов непрерывного отжига (АНО).In the proposed method, the optimal annealing temperature is determined by empirical formulas that take into account the effect of the Nb / C ratio on the annealing temperature necessary to dissolve the niobium carbides in an amount sufficient to obtain a strengthening effect of VN 2 40 MPa during exposure for 50-60 s. Moreover, the Nb / C ratio is limited to 3.1-10, since at a lower or higher ratio, the required annealing temperature exceeds 900 o C and cannot be achieved in the vast majority of existing units of continuous annealing (ANO).
При отношении Nb/C, равном 3,1-4,65, температуру отжига определяют по формуле:
Тотж=7,52•(Nb/C)2+45,55•Nb/C+791; oС,
при 4,65 <Nb/C ≤ 10 температуру отжига определяют по формуле:
Тотж=1,75•(Nb/C)2+33,81•Nb/C+730; oС,
где Nb и С - содержание ниобия и углерода в стали, вес.%.When the ratio of Nb / C equal to 3.1-4.65, the annealing temperature is determined by the formula:
T anne = 7.52 • (Nb / C) 2 + 45.55 • Nb / C + 791; o C
at 4.65 <Nb / C ≤ 10, the annealing temperature is determined by the formula:
T ref = 1.75 • (Nb / C) 2 + 33.81 • Nb / C + 730; o C
where Nb and C are the content of niobium and carbon in steel, wt.%.
Охлаждение после отжига проводят со скоростью 15-25oС/с до температуры 340-360oС. Высокая скорость охлаждения необходима для того, чтобы сохранить углерод в твердом растворе и обеспечить высокий упрочняющий эффект.Cooling after annealing is carried out at a speed of 15-25 o C / s to a temperature of 340-360 o C. A high cooling rate is necessary in order to maintain carbon in the solid solution and provide a high strengthening effect.
Использование предлагаемого способа позволяет получать олоднокатаную, в том числе оцинкованную, полосу с пределом текучести σ0.2<185 МПа, пределом прочности σв = 280-350 МПа, относительным удлинением δ = 38% и коэффициентом нормальной пластической анизотропии rm = 2,0, что достаточно для обеспечения категории вытяжки ВОСВ.Using the proposed method allows to obtain malt-rolled, including galvanized, strip with yield strength σ 0.2 <185 MPa, tensile strength σ in = 280-350 MPa, elongation δ = 38% and normal plastic anisotropy coefficient r m = 2.0, which is sufficient to ensure the category of WWTP extracts.
Пример 1
В кислородном конверторе выплавляли сталь следующего химического состава, мас. %: 0,006 С; 0,1 Мn; 0,07 Р; 0,0025 N; 0,04 Al; 0,06 Nb; 0,007 S. После разливки на машине непрерывного литья заготовок полученные слябы нагревали до температуры 1150-1200oС, подвергали горячей прокатке (Ткп=910-920oС, Тсм= 740-750oС), травлению и холодной прокатке с обжатием не менее 70%.Example 1
In the oxygen converter smelted steel of the following chemical composition, wt. %: 0.006 C; 0.1 Mn; 0.07 P; 0.0025 N; 0.04 Al; 0.06 Nb; 0.007 S. After casting on a continuous casting machine, the resulting slabs were heated to a temperature of 1150-1200 o C, subjected to hot rolling (T KP = 910-920 o C, T cm = 740-750 o C), etching and cold rolling with compression not less than 70%.
Далее сталь подвергали непрерывному отжигу в АНО. Температуру отжига определяли как:
Тотж=1,75•(0,06/0,006)2+33,81•0,06/0,006+730=893oС.Next, the steel was subjected to continuous annealing in ANO. Annealing temperature was determined as:
T anne = 1.75 • (0.06 / 0.006) 2 + 33.81 • 0.06 / 0.006 + 730 = 893 o C.
После выдержки при температуре отжига в течение 50-60 с полосу охлаждали со скоростью 15-25oС/с до температуры 350oС. Затем полосу подавали в агрегат непрерывного горячего цинкования и подвергали дрессировке с обжатием менее 0,8%.After exposure at an annealing temperature of 50-60 s, the strip was cooled at a speed of 15-25 ° C / s to a temperature of 350 ° C. Then the strip was fed to a continuous hot dip galvanizing unit and subjected to training with compression of less than 0.8%.
Полученная полоса имеет предел текучести σ0.2 = 170 МПа, предел прочности σв = 325 МПа, относительное удлинением δ=41%, коэффициент нормальной пластической анизотропии rm=2,1 и обладает ВН-эффектом ВН2=41 МПа.The resulting strip has a yield strength of σ 0.2 = 170 MPa, a tensile strength of σ in = 325 MPa, a relative elongation of δ = 41%, a normal plastic anisotropy coefficient r m = 2.1, and has a BH effect of BH 2 = 41 MPa.
Пример 2
В кислородном конверторе выплавляли сталь следующего химического состава, мас. %: стали 0,01 С; 0,1 Мn; 0,07 Р; 0,0025 N; 0,04 Al; 0,031 Nb; 0,007 S. После разливки на машине непрерывного литья заготовок полученные слябы нагревали до температуры 1150-1200oС, подвергали горячей прокатке (Ткп= 910-920oС, Тсм= 740-750oС), травлению и холодной прокатке с суммарным обжатием не менее 70%.Example 2
In the oxygen converter smelted steel of the following chemical composition, wt. %: steel 0.01 C; 0.1 Mn; 0.07 P; 0.0025 N; 0.04 Al; 0.031 Nb; 0.007 S. After casting on a continuous casting machine, the resulting slabs were heated to a temperature of 1150-1200 o C, subjected to hot rolling (T KP = 910-920 o C, T cm = 740-750 o C), etching and cold rolling with a total compression not less than 70%.
Далее сталь подвергали непрерывному отжигу в АНО. Нагрев до температуры отжига проводили со скоростью 10-20oС. Температуру отжига определяли как:
Тотж=7,52•(0,031/0,01)2+ 45,55•0,031/0,01+791=859oС.Next, the steel was subjected to continuous annealing in ANO. Heating to the annealing temperature was carried out at a speed of 10-20 o C. The annealing temperature was determined as:
T anne = 7.52 • (0.031 / 0.01) 2 + 45.55 • 0.031 / 0.01 + 791 = 859 o C.
После выдержки при температуре отжига в течение 50-60 с полосу охлаждали со скоростью 15-25oС/с до температуры 350oС. Затем полосу охлаждали с произвольной скоростью и подвергали дрессировке с обжатием менее 0,8%.After exposure at an annealing temperature of 50-60 s, the strip was cooled at a speed of 15-25 ° C / s to a temperature of 350 ° C. Then, the strip was cooled at an arbitrary speed and was trained with compression of less than 0.8%.
Полученная полоса имеет предел текучести σ0.2 = 182 МПа, предел прочности σв = 345 МПа, относительное удлинением δ=40%, коэффициент нормальной пластической анизотропии rm=2,0 и обладает ВН-эффектом ВН2=48 МПа.The resulting strip has a yield strength of σ 0.2 = 182 MPa, a tensile strength of σ in = 345 MPa, a relative elongation of δ = 40%, a normal plastic anisotropy coefficient r m = 2.0, and has a BH effect of BH 2 = 48 MPa.
Claims (1)
при 3,1 ≤ Nb/C ≤ 4,65
Тотж= 7,52•(Nb/C)2 + 45,55•Nb/C + 791, oС,
при 4,65 < Nb/C ≤ 10
Тотж= 1,75•(Nb/C)2 + 33,81•Nb/C + 730, oС,
где Nb и С - содержание ниобия и углерода в стали, вес. %
выдержку при температуре отжига осуществляют в течение 50-60 с и охлаждают со скоростью 15-25oС/с до температуры 340-360oС.Method for the production of cold rolled strips of low carbon steels, including steel smelting, casting, heating slabs, hot rolling, winding at a temperature of 740-750 o C, cold rolling, continuous annealing of the obtained cold rolled strip with heating to a temperature determined depending on the Nb / C ratio , exposure and cooling, characterized in that smelted steel containing, by weight. %: carbon 0.006-0.10, manganese 0.01-0.15, phosphorus ≤0.07, nitrogen 0.0025, aluminum ≤0.04, niobium 0.031-0.06, sulfur ≤0.008, iron and unavoidable impurities - the rest, the slabs are heated to a temperature of 1150-1200 o С, the temperature of the end of hot rolling is taken equal to 910-920 o С, cold rolling is carried out with a total compression of at least 70%, the strip is heated to annealing temperature at a speed of 10-20 o С / s, the annealing temperature is determined depending on the Nb / C ratio by the formulas
at 3.1 ≤ Nb / C ≤ 4.65
T anne = 7.52 • (Nb / C) 2 + 45.55 • Nb / C + 791, o С,
at 4.65 <Nb / C ≤ 10
T anne = 1.75 • (Nb / C) 2 + 33.81 • Nb / C + 730, o С,
where Nb and C are the content of niobium and carbon in steel, weight. %
holding at the annealing temperature is carried out for 50-60 s and cooled at a speed of 15-25 o C / s to a temperature of 340-360 o C.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002114512/02A RU2212457C1 (en) | 2002-06-04 | 2002-06-04 | Method of producing cold-rolled strips of extra low carbon steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002114512/02A RU2212457C1 (en) | 2002-06-04 | 2002-06-04 | Method of producing cold-rolled strips of extra low carbon steel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2212457C1 true RU2212457C1 (en) | 2003-09-20 |
| RU2002114512A RU2002114512A (en) | 2003-12-10 |
Family
ID=29777757
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2002114512/02A RU2212457C1 (en) | 2002-06-04 | 2002-06-04 | Method of producing cold-rolled strips of extra low carbon steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2212457C1 (en) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2277594C1 (en) * | 2005-03-30 | 2006-06-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Cold rolled sheets for deep drawing making method |
| RU2313584C2 (en) * | 2006-01-24 | 2007-12-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method for producing of cold-rolled steel for cold pressing |
| RU2313583C2 (en) * | 2006-01-24 | 2007-12-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method for producing of cold-rolled steel for cold pressing |
| RU2361006C2 (en) * | 2007-09-03 | 2009-07-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Low-carbon steel for enameling and method of its hot rolling |
| RU2361933C1 (en) * | 2008-02-11 | 2009-07-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Manufacturing method of cold-rolled mill products |
| RU2379361C1 (en) * | 2008-12-22 | 2010-01-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of cold-rolled sheet products manufacturing for enameling |
| RU2387731C2 (en) * | 2008-03-31 | 2010-04-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Steel and item made from it (versions) |
| RU2452777C1 (en) * | 2011-06-14 | 2012-06-10 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method of producing cold-rolled sheet steel from ultra-low-alloy steel |
| RU2464338C2 (en) * | 2007-02-23 | 2012-10-20 | Тата Стил Эймейден Б.В. | Cold rolled strip of high-strength steel, which is obtained with continuous annealing, and manufacturing method of above steel |
| RU2478729C2 (en) * | 2011-05-20 | 2013-04-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of making steel strip (versions) |
| RU2547976C1 (en) * | 2014-01-09 | 2015-04-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Procedure for production of extra low carbon cold rolled steel for deep drawing and successive single-layer enamelling |
| RU2574555C2 (en) * | 2011-09-30 | 2016-02-10 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | High-strength dip galvanised steel plate, high strength, alloyed, dip galvanised steel plate with superior ability for heat strengthening, and method of their manufacturing |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1624034A1 (en) * | 1989-03-31 | 1991-01-30 | Институт Металлургии Им.А.А.Байкова | Process for producing cold rolled strip |
| RU2101368C1 (en) * | 1996-03-05 | 1998-01-10 | Акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of production of steel strip for enameling |
| RU2128719C1 (en) * | 1997-03-05 | 1999-04-10 | Научно-производственный институт АО "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method of producing hot-galvanized metal of high drawing categories with thinnest zinc-plating and superior stamping ability |
| RU2159820C1 (en) * | 2000-05-23 | 2000-11-27 | Цырлин Михаил Борисович | Method of production of low-carbon cold-rolled steel for stamping followed by enameling |
-
2002
- 2002-06-04 RU RU2002114512/02A patent/RU2212457C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1624034A1 (en) * | 1989-03-31 | 1991-01-30 | Институт Металлургии Им.А.А.Байкова | Process for producing cold rolled strip |
| RU2101368C1 (en) * | 1996-03-05 | 1998-01-10 | Акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of production of steel strip for enameling |
| RU2128719C1 (en) * | 1997-03-05 | 1999-04-10 | Научно-производственный институт АО "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method of producing hot-galvanized metal of high drawing categories with thinnest zinc-plating and superior stamping ability |
| RU2159820C1 (en) * | 2000-05-23 | 2000-11-27 | Цырлин Михаил Борисович | Method of production of low-carbon cold-rolled steel for stamping followed by enameling |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| МиТОМ, № 3, 2000, с.6-12. * |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2277594C1 (en) * | 2005-03-30 | 2006-06-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Cold rolled sheets for deep drawing making method |
| RU2313584C2 (en) * | 2006-01-24 | 2007-12-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method for producing of cold-rolled steel for cold pressing |
| RU2313583C2 (en) * | 2006-01-24 | 2007-12-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method for producing of cold-rolled steel for cold pressing |
| RU2464338C2 (en) * | 2007-02-23 | 2012-10-20 | Тата Стил Эймейден Б.В. | Cold rolled strip of high-strength steel, which is obtained with continuous annealing, and manufacturing method of above steel |
| RU2361006C2 (en) * | 2007-09-03 | 2009-07-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Low-carbon steel for enameling and method of its hot rolling |
| RU2361933C1 (en) * | 2008-02-11 | 2009-07-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Manufacturing method of cold-rolled mill products |
| RU2387731C2 (en) * | 2008-03-31 | 2010-04-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Steel and item made from it (versions) |
| RU2379361C1 (en) * | 2008-12-22 | 2010-01-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of cold-rolled sheet products manufacturing for enameling |
| RU2478729C2 (en) * | 2011-05-20 | 2013-04-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of making steel strip (versions) |
| RU2452777C1 (en) * | 2011-06-14 | 2012-06-10 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method of producing cold-rolled sheet steel from ultra-low-alloy steel |
| RU2574555C2 (en) * | 2011-09-30 | 2016-02-10 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | High-strength dip galvanised steel plate, high strength, alloyed, dip galvanised steel plate with superior ability for heat strengthening, and method of their manufacturing |
| RU2547976C1 (en) * | 2014-01-09 | 2015-04-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Procedure for production of extra low carbon cold rolled steel for deep drawing and successive single-layer enamelling |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6475861B2 (en) | Steel plates used for hot stamping, hot stamping process and hot stamping components | |
| JP5332355B2 (en) | High-strength hot-dip galvanized steel sheet and manufacturing method thereof | |
| RU2695680C2 (en) | Method of producing a coated steel sheet having high strength, ductility and deformability | |
| RU2212457C1 (en) | Method of producing cold-rolled strips of extra low carbon steel | |
| CN105483535B (en) | A kind of high-strength hot-dip zinc-coated dual phase steel and preparation method thereof | |
| CN108642379A (en) | A kind of tensile strength 1200MPa grades of cold-rolled biphase steels and preparation method thereof | |
| CN113234906A (en) | Production method for improving performance uniformity of high-strength steel and high-strength steel | |
| JP3601721B2 (en) | Bake-hardenable vanadium-containing steel | |
| CN112210725A (en) | Steel strip for hot forming with tensile strength of 1900MPa and production method thereof | |
| CN114015929B (en) | Rolling process of titanium-containing low-carbon Q235B | |
| JP4300793B2 (en) | Manufacturing method of hot-rolled steel sheet and hot-dip steel sheet with excellent material uniformity | |
| RU2394923C1 (en) | Procedure for production of hot rolled rod for fabricating reinforcing bar of periodic profile in reinforcing concrete structures | |
| CN109234614B (en) | Production method of ultra-deep drawing IF steel | |
| CN106929765A (en) | A kind of 280MPa grades of ultra-deep punching strip and its production method | |
| CN102337454A (en) | Carbon structural steel plate and preparation method thereof | |
| JPH04297527A (en) | Production of high strength hot-dip galvanized steel sheet well balanced between strength and ductility | |
| RU2202630C2 (en) | Method of production of hot-rolled strips | |
| WO2013084477A1 (en) | High-strength cold-rolled steel sheet having excellent aging resistance and bake hardenability | |
| JPS6047886B2 (en) | Manufacturing method of high-strength thin steel plate for processing by continuous annealing | |
| JP3807304B2 (en) | Method for producing rolled material for ultra-low carbon steel sheet with high age hardening | |
| SU1834723A3 (en) | Method of producing cold-roller strips | |
| JP2005179732A (en) | Cold rolled steel sheet manufacturing method | |
| JPH0368927B2 (en) | ||
| JPS56146826A (en) | Production of high tensile steel sheet having low yield ratio and high ductility | |
| RU2689491C1 (en) | Method for production of thin cold-rolled strips for application of polymer coating |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| PC4A | Invention patent assignment |
Effective date: 20060406 |
|
| PC4A | Invention patent assignment |
Effective date: 20100916 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20170605 |