RU2209180C2 - Способ регулирования концентрации сульфид-иона в аммиачном цикле производства кальцинированной соды - Google Patents

Abstract

Изобретение относится к способам регулирования концентрации сульфид-иона в аммиачном цикле производства кальцинированной соды и может найти применение в химической промышленности, в частности, при автоматизации процесса подачи в технологические аппараты сульфидсодержащих жидкостей, оказывающих ингибирующее действие на процесс коррозии аппаратуры. В способе регулирования концентрации сульфид-иона в аммиачном цикле производства кальцинированной соды с помощью управляющего воздействия на регулирующий орган подачи сульфидсодержащей жидкости на всас насосов в фильтровую жидкость отделения дистилляции в зависимости от суммарного расхода фильтровой жидкости с коррекцией сульфид-иона в аммонизированном рассоле после отделения абсорбции подачу сульфидсодержащей жидкости дополнительно корректируют в зависимости от суммарного расхода на элементы абсорбции управляющее воздействие на регулирующий орган осуществляют согласно алгоритму Y= ΣQ $\genfrac{}{}{0ex}{}{\text{п}}{\text{ф.ж}}$ •К_с.ф.ж-С_с.ам.р•К_с.ам.р+ΣQ $\genfrac{}{}{0ex}{}{\text{т}}{\text{o.p}}$ •К_с.о.р, где Y - управляющее воздействие на регулирующий орган подачи сульфидсодержащей жидкости на всас насосов; ΣQ $\genfrac{}{}{0ex}{}{\text{п}}{\text{ф.ж}}$ - суммарный расход фильтровой жидкости в параллельно работающие элементы; К_с.ф.ж - коэффициент преобразования расходомеров фильтровой жидкости; С_с.ам.р - концентрация сульфид-иона в аммонизированном рассоле; К_с.ам.р - коэффициент преобразования датчика концентрации сульфид-иона в аммонизированном рассоле; ΣQ $\genfrac{}{}{0ex}{}{\text{т}}{\text{o.p}}$ - суммарный расход очищенного рассола на элементы абсорбции; К_с.о.р - коэффициент преобразования расходомеров очищенного рассола. Изобретение позволяет повысить точность регулирования концентрации сульфид-иона в аммонизированном рассоле и улучшить качество регулирования. 1 ил.

Description

Изобретение относится к способам регулирования концентрации сульфид-иона в аммиачном цикле производства кальцинированной соды и может найти применение в химической промышленности, в частности при автоматизации процесса подачи в технологические аппараты сульфидсодержащих жидкостей, оказывающих ингибирующее действие на процесс коррозии аппаратуры.

Известен способ регулирования концентрации сульфид-иона в аммиачном цикле производства кальцинированной соды путем подачи сульфидсодержащей жидкости в фильтровую жидкость отделения дистилляции в заданном соотношении с коррекцией по концентрации сульфид-иона в аммонизированном рассоле после отделения абсорбции /см. , например, Труды НИОХИМ. Автоматизация процессов содового производства. Л.: Химия, 1975, с.45-48/.

Недостатком известного способа является низкое качество регулирования концентрации сульфид-иона, связанное с тем, что между точкой, в которой контролируется концентрация сульфид-иона /отделение абсорбции/, и точкой ввода сульфидсодержащей жидкости (отделение фильтрации) имеется значительное транспортное запаздывание, достигающее 30 минут.

В качестве прототипа выбран способ регулирования концентрации сульфид-иона в аммиачном цикле производства кальцинированной соды с помощью управляющего воздействия на регулирующий орган подачи сульфидсодержащей жидкости на всас насосов в фильтровую жидкость отделения дистилляции в зависимости от сумарного расхода фильтровой жидкости с коррекцией сульфид-иона в аммонизированном рассоле после отделения абсорбции. /См., например, авт. св. СССР 734144, МПК С 01 D 7/18, G 05 D 27/00, оп. 15.05.80, БИ N 18/.

В способе-прототипе достигают более высокого качества регулирования концентрации сульфид-иона, однако проблема стабилизации заданной концентрации сульфид-иона в аммонизированном рассоле на выходе отделения абсорбции полностью не решена. Это объясняется тем, что концентрация сульфид-иона на выходе из сборника фильтровой жидкости на порядок ниже концентрации сульфид-иона в аммонизированном рассоле после отделения абсорбции. К тому же колебания концентрации сульфид-иона в фильтровой жидкости незначительны, т.к. отделения дистилляции работают со стабильной нагрузкой, колебания прихода фильтровой жидкости из отделения фильтрации незначительны, а возврат части потока фильтровой жидкости с более высокой концентрацией сульфид-иона в сборнике фильтровой жидкости через перелив в напорном баке равномерный, т.к. насосы, подающие фильтровую жидкость в напорный бак, работают со стабильной нагрузкой. В то же время датчики для контроля концентрации сульфид-иона удовлетворительно работают в аммонизированном рассоле и значительно хуже в фильтровой жидкости.

В основу изобретения положена задача создания способа регулирования концентрации сульфид-иона в аммиачном цикле производства кальцинированной соды, позволяющего повысить точность регулирования концентрации сульфид-иона в аммонизированном рассоле и улучшить качество регулирования.

Поставленная цель решается тем, что в заявленном способе регулирования концентрации сульфид-иона в аммиачном цикле производства кальцинированной соды с помощью управляющего воздействия на регулирующий орган подачи сульфидсодержащей жидкости на всас насосов в фильтровую жидкость отделения дистилляции в зависимости от суммарного расхода фильтровой жидкости с коррекцией сульфид-иона в аммонизированном рассоле после отделения абсорбции, согласно изобретению подачу сульфидсодержащей жидкости дополнительно корректируют в зависимости от суммарного расхода на элементы абсорбции, управляющее воздействие на регулирующий орган осуществляют согласно алгоритму
Y = ∑Q $\genfrac{}{}{0ex}{}{\text{п}}{\text{ф.ж}}$ •K_c.ф.ж-C_c.ам.p•К_c.ам.p+∑Q $\genfrac{}{}{0ex}{}{\text{т}}{\text{o.p}}$ •K_c.o.p,
где Y - управляющее воздействие на регулирующий орган подачи сульфидсодержащей жидкости на всас насосов; ∑Q $\genfrac{}{}{0ex}{}{\text{п}}{\text{ф.ж}}$ - суммарный расход фильтровой жидкости в параллельно работающие элементы; К_с.ф.ж - коэффициент преобразования расходомеров фильтровой жидкости; С_с.ам.р - концентрация сульфид-иона в аммонизированном рассоле; К_с.ам.р - коэффициент преобразования датчика концентрации сульфид-иона в аммонизированном рассоле; ∑Q $\genfrac{}{}{0ex}{}{\text{т}}{\text{o.p}}$ - суммарный расход очищенного рассола на элементы абсорбции; К_с.о.р - коэффициент преобразования расходомеров очищенного рассола.

Заявляемый способ регулирования концентрации сульфид-иона в аммиачном цикле производства кальцинированной соды отличается от прототипа тем, что:
- подачу сульфидсодержащей жидкости дополнительно корректируют в зависимости от суммарного расхода на элементы абсорбции;
- управляющее воздействие на регулирующий орган осуществляют согласно алгоритму
Y = ∑Q $\genfrac{}{}{0ex}{}{\text{п}}{\text{ф.ж}}$ •K_c.ф.ж-C_c.ам.p•К_c.ам.p+∑Q $\genfrac{}{}{0ex}{}{\text{т}}{\text{o.c}}$ •K_c.o.p,
где Y - управляющее воздействие на регулирующий орган подачи сульфидсодержащей жидкости на всас насосов; ∑Q $\genfrac{}{}{0ex}{}{\text{п}}{\text{ф.ж}}$ - суммарный расход фильтровой жидкости в параллельно работающие элементы;
К_с.ф.ж - коэффициент преобразования расходомеров фильтровой жидкости; С_с.ам.р - концентрация сульфид-иона в аммонизированном рассоле; К_с.ам.р - коэффициент преобразования датчика концентрации сульфид-иона в аммонизированном рассоле;
∑Q $\genfrac{}{}{0ex}{}{\text{т}}{\text{o.p}}$ - - суммарный расход очищенного рассола на элементы абсорбции; К_с.о.р- коэффициент преобразования расходомеров очищенного рассола.

Исходя из описанного уровня техники, указанные отличия являются новыми.

Очищенный рассол подают на элемент абсорбции двумя потоками. Первый поток, составляющий примерно 20%, в основном стабилен. Изменением расхода очищенного рассола второго потока поддерживают основной параметр отделения абсорбции - насыщение аммиаком очищенного рассола /прямой титр/. Далее эти потоки объединяют и подают на первый абсорбер. Даже в стабильном режиме работы отделения абсорбции колебания общего расхода на отделение абсорбции достигают /10÷15/%. Корректировка расхода сульфидсодержащей жидкости в зависимости от изменения очищенного рассола позволяет уменьшить влияние транспортного запаздывания, что существенно влияет на качество автоматического регулирования.

На чертеже представлена принципиальная схема реализации системы автоматического регулирования концентрации сульфид-иона в аммиачном цикле производства кальцинированной соды.

Схема содержит сборник фильтровой жидкости /СФЖ/ 1, насос 2, напорный бак 3, элементы дистилляции 4, сборник 5, расходомер фильтровой жидкости 6, регулирующий микропроцессорный контроллер 7, расходомер 8, регулирующий орган 9, датчик 10 измерения концентрации сульфид-иона в аммонизированном рассоле, расходомер 11, элемент абсорбции 12.

Алгоритм функционирования системы можно представить в следующем виде:
Y = ∑Q $\genfrac{}{}{0ex}{}{\text{п}}{\text{ф.ж}}$ •K_c.ф.ж-C_c.ам.p•К_c.ам.p+∑Q $\genfrac{}{}{0ex}{}{\text{т}}{\text{o.p}}$ •K_c.o.p,
где Y - управляющее воздействие на регулирующий орган 9 подачи сульфидсодержащей жидкости на всас насосов 2; ∑Q $\genfrac{}{}{0ex}{}{\text{п}}{\text{ф.ж}}$ - суммарный расход фильтровой жидкости на параллельно работающие элементы; К_с.ф.ж - коэффициенты преобразования расходомеров фильтровой жидкости; C_с.ам.р - концентрация сульфид-иона в аммонизированном рассоле; К_с.ам.р - коэффициент преобразования датчика концентрации сульфид-иона в аммонизированном рассоле; ∑Q $\genfrac{}{}{0ex}{}{\text{т}}{\text{o.p}}$ - суммарный расход очищенного рассола на элементы абсорбции; К_с.о.р - коэффициент преобразования расходомеров очищенного рассола.

Система работает следующим образом.

Фильтровую жидкость из сборника /СФЖ/ 1, куда она поступает из отделения фильтрации, насосом 2 перекачивают в напорный бак 3. Из напорного бака 3 основная часть /95-98%/ фильтровой жидкости поступает на параллельно работающие элементы дистилляции 4, а именно в трубное пространство конденсатора дистилляции /КДС/, а избыток через перелив возвращается в сборник фильтровой жидкости /СФЖ/ 1. На всас насоса 2 из сборника 5 подают сульфидсодержащую жидкость, подачу которой осуществляют в заданном соотношении с расходом фильтровой жидкости /расходомер 6/. Регулирующий микропроцессорный контроллер 7 поддерживает заданный расход регулирующим органом 9 сульфидсодержашей жидкости, измеряемый расходомером 8. При увеличении суммарного расхода фильтровой жидкости с помощью регулирующего контроллера 7, куда поступает измененный сигнал от датчиков 6, посредством регулирующего органа 9 увеличивается подача сульфидсодержащей жидкости на всас насосов 2, а при уменьшении суммарного расхода уменьшается, поддерживая в обеих случаях заданное соотношение. Это соотношение корректируется по концентрации сульфид-иона в аммонизированном рассоле и по суммарному расходу очищенного рассола на абсорбцию. С увеличением концентрации сульфид-иона расход сульфидсодержащей жидкости уменьшается, и соотношение расходов увеличивается, а с уменьшением соотношения уменьшается. С увеличением суммарного расхода очищенного рассола расход сульфидсодержащей жидкости увеличивается, и соотношение уменьшается, а с уменьшением соотношение увеличивается.

Способ поясняется следующим примером.

Пример. Установившийся режим аммиачного цикла имеет следующие параметры:
Суммарный расход фильтровой жидкости на четыре параллельно работающих элемента дистилляции, м³/час - 670,0
Суммарный расход очищенного рассола на четыре параллельно работающих элемента абсорбции, м³/час - 650,0
Расход сульфидсодержашей жидкости, л/час - 540,0
Концентрация сульфид-иона в аммонизированном рассоле, н.д. - 0,45
Колебания значений основных параметров за четверо суток составили:
∑Q $\genfrac{}{}{0ex}{}{\text{4}}{\text{ф.ж}}$ =/670÷680/м³/час;
∑Q $\genfrac{}{}{0ex}{}{\text{4}}{\text{o.p}}$ =/625÷720/м³/час;
C_с.ам.р=/0,32-0,62/н.д.

Возможны следующие варианты отклонения параметров от установившегося режима:
1/ изменился суммарный расход фильтровой жидкости с 670 м³/час до 680 м³/час. Это приведет к весьма незначительному увеличению регулирующего воздействия "У" и увеличению расхода сульфидсодержащей жидкости с 540,0 до 550 л/час при неизменной концентрации сульфид-иона в фильтровой жидкости, а следовательно, и весьма незначительному изменению концентрации сульфид-иона в аммонизированном рассоле. При этом на 100 м³/час уменьшится возврат фильтровой жидкости в сборник СФЖ, и это практически не скажется на концентрации сульфид-иона в фильтровой жидкости в этом сборнике;
2/ увеличился расход очищенного рассола с 550 л/час до 680 л/час. Это приведет к постепенному уменьшению концентрации сульфид-иона с 0,45 н.д. до 0,35 н.д. При этом также постепенно увеличится регулирующее воздействие "Y", а расход сульфидсодержащей жидкости вырастет с 540 л/час до 800 л/час. Одновременное уменьшение концентрации сульфид-иона в аммонизированном рассоле и увеличение подачи сульфидсодержащей жидкости приведет к увеличению концентрации сульфид-иона и возврату его к прежнему значению 0,45 н.д.;
3/ изменение концентрации сульфид-иона по другим причинам, связанным с химизмом или температурным режимом аппаратов абсорбции, приведет к изменению регулирующего воздействия "Y" аналогично описанному в п.2.

Таким образом, алгоритм управления охватывает практически все возмущения, вносимые в работу системы. Точность регулирования концентрации сульфид-иона в аммонизированном рассоле поддерживается в пределах регламента /0,4÷0,8/н.д. с погрешностью, не превышающей ±0,1 н.д.

Технико-экономические преимущества заявляемого способа по сравнению со способом-прототипом состоят в повышении точности и улучшении качества регулирования концентрации сульфид-иона в аммонизированном рассоле.

Claims (1)

1. Способ регулирования концентрации сульфид-иона в аммиачном цикле производства кальцинированной соды с помощью управляющего воздействия на регулирующий орган подачи сульфидсодержащей жидкости на всас насосов в фильтровую жидкость отделения дистилляции в зависимости от суммарного расхода фильтровой жидкости с коррекцией сульфид-иона в аммонизированном рассоле после отделения абсорбции, отличающийся тем, что подачу сульфидсодержащей жидкости дополнительно корректируют в зависимости от суммарного расхода на элементы абсорбции, управляющее воздействие на регулирующий орган осуществляют согласно алгоритму Y=ΣQ^п _ф.ж•К_с.ф.ж-С_с.ам.р•К_с.ам.р+ΣQ^т _о.р•К_с.о.р, где Y - управляющее воздействие на регулирующий орган подачи сульфидсодержащей жидкости на всас насосов; ΣQ^п _ф.ж - суммарный расход фильтровой жидкости в параллельно работающие элементы; К_с.ф.ж - коэффициент преобразования расходомеров фильтровой жидкости; С_с.ам.р - концентрация сульфид-иона в аммонизированном рассоле; К_с.ам.р - коэффициент преобразования датчика концентрации сульфид-иона в аммонизированном рассоле; ΣQ^т _о.р - суммарный расход очищенного рассола на элементы абсорбции; К_с.о.р - коэффициент преобразования расходомеров очищенного рассола.