RU2294973C2 - Method for mounting and welding-on consumable electrode of vacuum electric arc furnace - Google Patents
Method for mounting and welding-on consumable electrode of vacuum electric arc furnace Download PDFInfo
- Publication number
- RU2294973C2 RU2294973C2 RU2005115164/02A RU2005115164A RU2294973C2 RU 2294973 C2 RU2294973 C2 RU 2294973C2 RU 2005115164/02 A RU2005115164/02 A RU 2005115164/02A RU 2005115164 A RU2005115164 A RU 2005115164A RU 2294973 C2 RU2294973 C2 RU 2294973C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- electrode
- welding
- magnetic field
- mold
- axis
- Prior art date
Links
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Arc Welding Control (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, преимущественно к способам вакуумной дуговой плавки высокореакционных металлов, в частности титана и его сплавов.The invention relates to metallurgy, mainly to methods for vacuum arc melting of highly reactive metals, in particular titanium and its alloys.
Данная технология реализуется в вакуумных дуговых печах (ВДП) с расходуемым электродом, который устанавливают в водоохлаждаемую изложницу и приваривают к огарку. Из корпуса печи откачивают воздух до остаточного давления. При подаче напряжения между расходуемым электродом-катодом и поддоном-анодом возникает дуга. Выделяющаяся теплота расплавляет торец электрода; капли жидкого металла, проходя зону дугового разряда, дегазируются, заполняют изложницу и затвердевают, образуя слиток. Дуга горит между расходуемым электродом и жидким металлом в верхней части слитка на протяжении всей плавки.This technology is implemented in vacuum arc furnaces (VDP) with a consumable electrode, which is installed in a water-cooled mold and welded to the cinder. From the furnace body, air is pumped out to a residual pressure. When voltage is applied, an arc arises between the sacrificial electrode-cathode and the tray-anode. The released heat melts the end face of the electrode; drops of liquid metal passing through the arc discharge zone are degassed, fill the mold and solidify, forming an ingot. An arc burns between the sacrificial electrode and the liquid metal in the upper part of the ingot throughout the entire heat.
Поскольку ВДП представляют собой взрывоопасные агрегаты, для нормальной работы необходимо строго соблюдать разработанные на предприятиях правила техники безопасности на всех стадиях технологического процесса, в том числе при установке электрода и его приварке к огарку (В.А.Громата. Металлургия титана. М.: Металлургия, 1968 г, стр.482-484). Основная опасность при дуговой вакуумной плавке - прожигание стенки кристаллизатора электрической дугой. Это приводит к проникновению воды в печное пространство и ее взаимодействию с жидким или раскаленным металлом с созданием взрывоопасной ситуации. В частности, данная взрывоопасная ситуация может возникнуть при смещении оси расходуемого электрода относительно оси кристаллизатора. Известно, что оптимальная величина межэлектродного промежутка составляет порядка 10-50 мм. В то же время зазор между поверхностью электрода и внутренней стенкой изложницы составляет порядка 40-60 мм (в зависимости от диаметра выплавляемого слитка). Смещение оси электрода и изложницы кристаллизатора относительно друг друга более чем на 5-10 мм может привести к перекидыванию дуги на стенку изложницы.Since VDPs are explosive assemblies, for normal operation it is necessary to strictly observe the safety rules developed by enterprises at all stages of the technological process, including when installing the electrode and welding it to the cinder (V. A. Gromata. Titanium metallurgy. M.: Metallurgy , 1968, p. 482-484). The main danger in vacuum arc melting is burning the crystallizer wall with an electric arc. This leads to the penetration of water into the furnace space and its interaction with liquid or hot metal with the creation of an explosive situation. In particular, this explosive situation may occur when the axis of the consumable electrode is displaced relative to the axis of the mold. It is known that the optimal value of the interelectrode gap is about 10-50 mm. At the same time, the gap between the surface of the electrode and the inner wall of the mold is about 40-60 mm (depending on the diameter of the smelted ingot). The displacement of the axis of the electrode and the mold of the mold relative to each other by more than 5-10 mm can lead to the throwing of the arc on the wall of the mold.
Приварка расходуемого электрода к огарку должна обеспечивать достаточную прочность и электрический контакт по всей поверхности. При недостаточной площади контакта возможен местный перегрев и разрушение соединения расходуемого электрода и огарка и как следствие этого возникновение аварийной ситуации.Welding of the consumable electrode to the cinder should provide sufficient strength and electrical contact over the entire surface. If the contact area is insufficient, local overheating and destruction of the connection of the consumable electrode and the cinder are possible and, as a result, an emergency situation occurs.
Известен способ установки и загрузки электродов (Аношкин Н.Ф. Плавка и литье титановых сплавов, М.: Металлургия, 1978 г., стр.272), включающий:A known method of installing and loading electrodes (Anoshkin N.F. Melting and casting of titanium alloys, M .: Metallurgy, 1978, p. 272), including:
- загрузку расходуемого электрода в литейный комплект (кристаллизатор с поддоном),- loading a consumable electrode into a casting kit (mold with a pan),
- центровку электродов в проточке на поддоне и клиньями у фланца изложницы,- alignment of the electrodes in the groove on the pallet and wedges at the mold flange,
- приварку расходуемого электрода к огарку,- welding of the consumable electrode to the cinder,
- контроль центровки и приварки с использованием линеек, шаблонов и т.п.- control of alignment and welding using rulers, patterns, etc.
Диаметры электродов первого переплава варьируются от 270 до 750 мм и второго - от 390 до 920 мм при длине до 5500 мм. Допустимое смещение оси от 5 мм до 10 мм, в зависимости от диаметра электрода. Пятно привариваемого контакта водоохлаждаемого штока и кристаллизатора должно составлять не менее 50% от площади контактируемых поверхностей.The diameters of the electrodes of the first remelting range from 270 to 750 mm and the second from 390 to 920 mm with a length of up to 5500 mm. The permissible axis offset is from 5 mm to 10 mm, depending on the diameter of the electrode. The spot of the welded contact of the water-cooled rod and the mold should be at least 50% of the area of contacted surfaces.
Известен способ измерения зазора до металлической поверхности, заключающийся в том, что параллельно контролируемой поверхности размещают отрезок замедляющей системы, в котором возбуждают замедленную электромагнитную волну со смещением энергии магнитного поля в область контролируемого зазора на частоте, на которой глубина проникновения поля в металл существенно меньше толщины металла с контролируемой поверхностью, и измеряют запаздывание фазы этой волны (Патент Р.Ф. №2115886, публ. 1998.07.20., МПК G 01 B 15/00) - прототип.A known method of measuring the gap to a metal surface, which consists in the fact that a section of the slowing down system is placed in parallel with the controlled surface, in which a slowed-down electromagnetic wave is excited with a shift of the magnetic field energy to the area of the controlled gap at a frequency at which the depth of penetration of the field into the metal is significantly less than the thickness with a controlled surface, and measure the phase delay of this wave (RF Patent No. 2115886, publ. 1998.07.20., IPC G 01 B 15/00) - prototype.
Недостатками известного способа являются сложность системы и трудности при контроле крупногабаритных изделий, имеющих труднодоступные места.The disadvantages of this method are the complexity of the system and the difficulties in controlling large products having hard-to-reach spots.
Задача изобретения - создание бесконтактного способа измерения зазора между электродом и внутренней поверхностью изложницы вакуумной дуговой печи, а также контроля качества приварки расходуемого электрода к огарку.The objective of the invention is the creation of a non-contact method of measuring the gap between the electrode and the inner surface of the mold of a vacuum arc furnace, as well as quality control of welding of the consumable electrode to the cinder.
Техническим результатом, достигаемым при осуществлении изобретения, является снижение трудоемкости контрольных операций при загрузке печи, повышение их точности и объективности, а следовательно, повышение взрывобезопасности и производительности процесса переплава слитков металлов в ВДП.The technical result achieved by the implementation of the invention is to reduce the complexity of control operations during furnace loading, increase their accuracy and objectivity, and therefore, increase the explosion safety and productivity of the process of remelting metal ingots in the VDP.
Указанный технический результат при осуществлении изобретения достигается тем, что в способе установки расходуемого электрода вакуумной дуговой печи, включающем загрузку расходуемого электрода в кристаллизатор, центрирование электрода по оси кристаллизатора с последующей приваркой его к огарку и контроль данных операций, контроль центрирования и приварки расходуемого электрода осуществляется путем измерения напряженности магнитного поля тока короткого замыкания в системе электрод-кристаллизатор и сравнения результатов измерения с пороговым значением напряженности, определенным при максимально допустимой величине смещения оси электрода.The specified technical result in the implementation of the invention is achieved by the fact that in the method of installing the consumable electrode of a vacuum arc furnace, which includes loading the consumable electrode into the mold, centering the electrode along the axis of the mold, followed by welding it to the cinder and monitoring these operations, controlling the centering and welding of the consumable electrode is carried out by measuring the magnetic field strength of the short circuit current in the electrode-crystallizer system and comparing the measurement results I with a threshold value of tension determined at the maximum allowable displacement of the axis of the electrode.
Пара электрод и кристаллизатор при пропускании через нее тока короткого замыкания представляет собой замкнутую систему, состоящую из двух концентрических проводников (коаксиальная пара).A pair of electrode and crystallizer, when a short circuit current is passed through it, is a closed system consisting of two concentric conductors (coaxial pair).
Применение тока короткого замыкания обусловлено следующими причинами. При работе печи в режиме плавления за кристаллизатором возникает магнитное поле, которое может быть измерено. Однако в этом случае асимметрия магнитного поля, создаваемая рабочим током, вызвана совокупностью нескольких причин, а именно: движением дугового разряда, растеканием тока в приэлектродных областях дуги и в зоне контакта электрод-поддон. Поэтому выделить сигнал, связанный со смещением электрода, невозможно.The use of short circuit current is due to the following reasons. When the furnace is operating in the melting mode, a magnetic field arises behind the mold, which can be measured. However, in this case, the asymmetry of the magnetic field created by the working current is caused by a combination of several reasons, namely: the movement of the arc discharge, current spreading in the near-electrode regions of the arc and in the electrode-pallet contact zone. Therefore, it is impossible to isolate the signal associated with the displacement of the electrode.
В противоположность этому при пропускании по смещенному электроду тока короткого замыкания (т.е. до его плавления) асимметрия магнитного поля связана только с направлением и величиной смещения электрода.In contrast, when a short circuit current is passed through the displaced electrode (i.e., before melting), the asymmetry of the magnetic field is associated only with the direction and magnitude of the displacement of the electrode.
При расположении электрода соосно кристаллизатору магнитное поле за кристаллизатором отсутствует, так как токи по кристаллизатору и электроду протекают в противоположных направлениях и равны по величине. При смещении оси электрода от оси кристаллизатора за наружным контуром кристаллизатора создается асимметричное магнитное поле, напряженность которого пропорциональна величине этого смещения. Если измеренная величина напряженности магнитного поля меньше ее порогового значения, то смещение электрода лежит в пределах допустимого значения и принимается решение на приварку электрода к огарку, в противном случае производятся необходимые корректировки установки электрода с учетом полученного замера.When the electrode is coaxial with the mold, there is no magnetic field behind the mold, since currents flow through the mold and electrode in opposite directions and are equal in magnitude. When the axis of the electrode is displaced from the axis of the crystallizer, an asymmetric magnetic field is created behind the external circuit of the mold, the intensity of which is proportional to the magnitude of this displacement. If the measured value of the magnetic field is less than its threshold value, then the electrode displacement is within the acceptable value and a decision is made to weld the electrode to the cinder, otherwise the necessary adjustments to the electrode installation are made taking into account the measurement obtained.
Приварка электрода к огарку производится возбуждением дуги между ними, созданием ванны жидкого металла и прижиманием механизмом электрододержателя огарка к электроду. Пятно приварки электрода должно быть не меньше половины площади контакта поверхностей огарка и электрода. Гистограмма напряженности магнитного поля в данном сечение пропорциональна площади пятна приварки. При его сравнении с эталоном можно контролировать качество данной операции.Welding of the electrode to the cinder is carried out by exciting the arc between them, creating a bath of molten metal and pressing the cinder to the electrode by the mechanism of the electrode holder. The spot for welding the electrode should be at least half of the contact area of the cinder and electrode surfaces. The histogram of the magnetic field in this section is proportional to the area of the spot weld. When comparing it with a standard, you can control the quality of this operation.
Целесообразно контроль центровки электрода осуществлять замером изменения напряженности магнитного поля в двух плоскостях, расположенных перпендикулярно к оси кристаллизатора и отстоящих друг от друга на расстоянии не менее половины длины электрода, причем нижняя зона располагается выше нижнего торца электрода на расстоянии, равном или большем величины диаметра электрода.It is advisable to control the alignment of the electrode by measuring changes in the magnetic field in two planes located perpendicular to the axis of the mold and spaced at least half the length of the electrode, the lower zone being located above the lower end of the electrode at a distance equal to or greater than the diameter of the electrode.
При использовании тока короткого замыкания единственным мешающим фактором является растекание тока в зоне контакта электрод - поддон. Моделирование процесса растекания тока в такой системе и экспериментальная проверка на печах типа ДТВ 8,7-Г10 показали, что искажения магнитного поля, связанные с неравномерным растеканием тока в зоне контакта, перестают сказываться на высоте от места контакта, равной наружному диаметру электрода. Выше этого сечения измеряемая напряженность магнитного поля тока короткого замыкания зависит от положения электрода и может быть воспроизведена многократно. Поэтому измерение напряженности магнитного тока короткого замыкания можно производить на любом уровне от поддона, но не меньше расстояния, равного диаметру электрода. Измерение напряженности магнитного поля в двух плоскостях позволяет получить объемную картину несовпадения осей электрода и кристаллизатора, то есть определить как смещение электрода, так и перекос (наклон), а расстояние более половины длины электрода между зонами, в которых производят измерения, гарантирует достаточную точность контрольных замеров при допустимых погрешностях.When using a short-circuit current, the only interfering factor is the spreading of current in the area of the electrode-pallet contact. Simulation of the current spreading process in such a system and experimental testing on DTV 8.7-G10 furnaces showed that magnetic field distortions associated with uneven current spreading in the contact zone cease to affect the height from the contact point equal to the outer diameter of the electrode. Above this cross section, the measured magnetic field strength of the short circuit current depends on the position of the electrode and can be reproduced repeatedly. Therefore, the measurement of the magnetic short-circuit current can be performed at any level from the pallet, but not less than the distance equal to the diameter of the electrode. Measurement of the magnetic field in two planes allows you to get a three-dimensional picture of the mismatch between the axes of the electrode and the mold, that is, to determine both the displacement of the electrode and the skew (tilt), and the distance of more than half the length of the electrode between the zones in which the measurements are made ensures sufficient accuracy of control measurements with permissible errors.
Выгодно качество приварки контролировать замером изменения напряженности магнитного поля до и после приварки электрода к огарку.It is advantageous to control the quality of welding by measuring changes in the magnetic field strength before and after welding the electrode to the cinder.
Контактируемые поверхности электрода и огарка предварительно механически обрабатываются с заданной шероховатостью и плоскостью, обеспечивающей надежный электрический контакт по всей поверхности стыковки. При больших силах тока короткого замыкания, порядка 10 кА и выше, напряженность магнитного поля в плоскости контакта близка к равномерной, что подтверждалось многократными измерениями и построениями гистограммой, форма которой близка к круговой. После приварки электрода ток протекает по сваренному участку, форма и размеры которого проецируются на гистограмме. Это позволяет с достаточной точностью определить форму и площадь привариваемого участка.The contact surfaces of the electrode and the cinder are pre-machined with a given roughness and a plane, which provides reliable electrical contact over the entire surface of the joint. At high short-circuit currents of the order of 10 kA and higher, the magnetic field strength in the contact plane is close to uniform, which was confirmed by repeated measurements and plotting a histogram, the shape of which is close to circular. After welding the electrode, current flows through the welded section, the shape and dimensions of which are projected on the histogram. This allows with sufficient accuracy to determine the shape and area of the welded area.
Таким образом, измерив напряженность магнитного поля, создаваемого током короткого замыкания в системе электрод-кристаллизатор, и сравнив результат измерения с пороговым значением напряженности, производят при необходимости центровку электрода до его приварки к огарку, приваривают электрод и производят контроль операции приварки.Thus, by measuring the magnetic field generated by the short circuit current in the electrode-crystallizer system, and comparing the measurement result with the threshold voltage value, if necessary, center the electrode before welding it to the cinder, weld the electrode and control the welding operation.
Оценка искажения установки электрода и качество приварки его к огарку производится сравнением полученных сигналов с эталонными векторными функциями, полученными с учетом поля фона и с использованием зависимостей, введенных в память ЭВМ, или расчетными известными способами.Evaluation of the distortion of the installation of the electrode and the quality of its welding to the cinder is carried out by comparing the received signals with standard vector functions obtained taking into account the background field and using the dependences entered into the computer memory, or by calculation using known methods.
Пример конкретного выполнения.An example of a specific implementation.
На печи ДТВ 8,7-Г10 производили переплав расходуемого электрода диаметром 0,7 м в кристаллизаторе диаметром 0,87 м длиной 4,65 м. Электрод зацентрировали в верхней части кристаллизатора, нижнюю часть электрода установили со смещением ΔХ≈0,05 м, т.е. создали перекос электрода.On a DTV 8.7-G10 furnace, a consumable electrode with a diameter of 0.7 m was remelted in a mold with a diameter of 0.87 m and a length of 4.65 m. The electrode was centered in the upper part of the mold, the lower part of the electrode was set with an offset ΔХ≈0.05 m, those. created a skewed electrode.
Затем через электрод пропускали ток короткого замыкания силой Iк.з.=15 кА. Измерение напряженности магнитного поля производили с помощью феррозондового магнитометра в точках, расположенных диаметрально по окружности на расстоянии от оси кристаллизатора r=0,5 м на высоте h=0,7 м от поддона.Then a short circuit current was passed through the electrode with a force of Ic.c. = 15 kA. The magnetic field was measured using a flux-gate magnetometer at points located diametrically around the circle at a distance from the mold axis r = 0.5 m at a height h = 0.7 m from the pallet.
Пороговое значение напряженности магнитного поля при максимально допустимом смещении ΔХ=0,025 м определили из соотношения:The threshold value of the magnetic field at the maximum allowable offset ΔX = 0.025 m was determined from the relation:
Нпор - пороговое значение напряженности магнитного поля, А/м;Npor is the threshold value of the magnetic field, A / m;
Iк.з - сила тока короткого замыкания, А;Ik.z - short circuit current strength, A;
ΔXmax - максимальная допустимая величина смещения оси электрода, м;ΔXmax is the maximum allowable displacement of the axis of the electrode, m;
r - расстояние от оси кристаллизатора до точки замера напряженности магнитного поля.r is the distance from the axis of the mold to the point of measurement of the magnetic field strength.
При измерении напряженности магнитного поля было получено максимальное значение Н=497 А/м, превышающее пороговое.When measuring the magnetic field, the maximum value H = 497 A / m was obtained, exceeding the threshold.
Электрод был дополнительно отцентрирован в нижней части. Повторный замер напряженности магнитного поля показал значение Н=95 А/м, что соответствует смещению ΔX≈0,01 м, т.е. электрод отцентрирован в допустимых пределах. Затем были проведены замеры на высоте 3,2 м от поддона. Максимальная напряженность магнитного поля в данном сечении составила 67 А/м, что соответствует смещению ΔX≈0,01 м. Замеры показали, что электрод был центрирован с допустимой точностью.The electrode was further centered at the bottom. Repeated measurement of the magnetic field strength showed a value of H = 95 A / m, which corresponds to a displacement of ΔX≈0.01 m, i.e. the electrode is centered within acceptable limits. Then measurements were taken at a height of 3.2 m from the pallet. The maximum magnetic field strength in this section was 67 A / m, which corresponds to a displacement of ΔX≈0.01 m. Measurements showed that the electrode was centered with acceptable accuracy.
Далее производили приварку электрода к огарку. Сравнение гистограмм напряженности магнитного поля с хранящимися в памяти ЭВМ эталонными векторными функциями до приварки электрода к огарку и после приварки не выявило аномальных отклонений, что позволило сделать заключение о соответствии зоны приварки установленным требованиям.Next, the electrode was welded to the cinder. A comparison of the histograms of the magnetic field strength with the reference vector functions stored in the computer memory before welding the electrode to the cinder and after welding did not reveal abnormal deviations, which made it possible to draw a conclusion about the conformity of the welding zone to the established requirements.
Данный способ позволяет:This method allows you to:
- повысить взрывобезопасность процесса плавления расходуемого электрода;- increase the explosion safety of the melting process of the consumable electrode;
- снизить затраты времени на проведение контрольных операций;- reduce the time spent on control operations;
- улучшить качество обрабатываемой поверхности и как следствие этого уменьшить потери металла при последующей механической обработке слитка.- to improve the quality of the processed surface and, as a consequence, reduce metal loss during subsequent machining of the ingot.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005115164/02A RU2294973C2 (en) | 2005-05-18 | 2005-05-18 | Method for mounting and welding-on consumable electrode of vacuum electric arc furnace |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005115164/02A RU2294973C2 (en) | 2005-05-18 | 2005-05-18 | Method for mounting and welding-on consumable electrode of vacuum electric arc furnace |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2005115164A RU2005115164A (en) | 2006-11-27 |
| RU2294973C2 true RU2294973C2 (en) | 2007-03-10 |
Family
ID=37664174
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005115164/02A RU2294973C2 (en) | 2005-05-18 | 2005-05-18 | Method for mounting and welding-on consumable electrode of vacuum electric arc furnace |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2294973C2 (en) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2565249A1 (en) * | 1984-05-29 | 1985-12-06 | Toho Titanium Co Ltd | CONSUMABLE ELECTRODE FOR THE PRODUCTION OF NB-TI ALLOY |
| EP0499389A1 (en) * | 1991-02-12 | 1992-08-19 | Titanium Metals Corporation | Method and assembly for consumable electrode vacuum arc melting |
| RU2115886C1 (en) * | 1996-06-11 | 1998-07-20 | Московский государственный институт электроники и математики | Method for measuring clearance to metal surface and device for its embodiment |
| RU2149196C1 (en) * | 1999-05-12 | 2000-05-20 | Открытое акционерное общество Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Method of vacuum electric-arc remelting of ingots |
-
2005
- 2005-05-18 RU RU2005115164/02A patent/RU2294973C2/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2565249A1 (en) * | 1984-05-29 | 1985-12-06 | Toho Titanium Co Ltd | CONSUMABLE ELECTRODE FOR THE PRODUCTION OF NB-TI ALLOY |
| EP0499389A1 (en) * | 1991-02-12 | 1992-08-19 | Titanium Metals Corporation | Method and assembly for consumable electrode vacuum arc melting |
| RU2115886C1 (en) * | 1996-06-11 | 1998-07-20 | Московский государственный институт электроники и математики | Method for measuring clearance to metal surface and device for its embodiment |
| RU2149196C1 (en) * | 1999-05-12 | 2000-05-20 | Открытое акционерное общество Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Method of vacuum electric-arc remelting of ingots |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| АНОШКИН Н.Ф. Плавка и литье титановых сплавов. М., Металлургия, 1978, с.272. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2005115164A (en) | 2006-11-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Mirzaei et al. | Study of welding velocity and pulse frequency on microstructure and mechanical properties of pulsed gas metal arc welded high strength low alloy steel | |
| US9545665B2 (en) | Method of repairing defects in cast iron workpieces, and a method of connecting cast iron workpieces | |
| Li et al. | Wetting behavior of melt and its effect on lack of fusion in arc oscillating NG-GTAW | |
| US3898366A (en) | Metallurgical heating system with refractory wear indicia | |
| RU2766939C2 (en) | Method and device for determining various variables in toe of metallurgical converter | |
| Delzant et al. | Investigation of arc dynamics during vacuum arc remelting of a Ti64 alloy using a photodiode based instrumentation | |
| RU2294973C2 (en) | Method for mounting and welding-on consumable electrode of vacuum electric arc furnace | |
| Zhao et al. | Research on suppression of cross coupled arc oscillation behavior | |
| RU2425156C2 (en) | Procedure for control and stabilisation of inter-electrode space | |
| Beall et al. | Production of Titanium Castings | |
| JP6398413B2 (en) | Slag outflow detection method from ladle and slag outflow suppression method | |
| RU2246547C1 (en) | Method of autocrucible melting of metals and slag lining furnace for realization of this method | |
| JPH0347952B2 (en) | ||
| Kuskov et al. | Current-supplying mould in electroslag technologies | |
| JP3480786B2 (en) | Induction melting furnace leak detector | |
| RU2478722C1 (en) | Method of installing consumable electrode in casting mould | |
| KR101258767B1 (en) | Monitoring apparatus for refractories abrasion of electric furnace | |
| Cibula et al. | Characterization of vacuum arc remelting with a high-density magnetic sensor array | |
| Kuskov et al. | Electroslag surfacing of billet end faces with application of consumable and nonconsumable electrodes | |
| Carey | VIM-VAR Steelmaking for Bearing Steel Grades | |
| RU2044081C1 (en) | Method to prepare electrode of tool steel for electrical slag remelting | |
| US3885121A (en) | Method for electroslag welding of copper blanks | |
| RU2374337C1 (en) | Method of control of interelectrode space during vacuum arc melting | |
| SU1583793A1 (en) | Method of determining surface tension of metal melt | |
| SU617481A1 (en) | Crucible for skull furnace |