RU2276198C2 - Method for waste-free production of alloy of iron -containing charge - Google Patents
Method for waste-free production of alloy of iron -containing charge Download PDFInfo
- Publication number
- RU2276198C2 RU2276198C2 RU2004123064/02A RU2004123064A RU2276198C2 RU 2276198 C2 RU2276198 C2 RU 2276198C2 RU 2004123064/02 A RU2004123064/02 A RU 2004123064/02A RU 2004123064 A RU2004123064 A RU 2004123064A RU 2276198 C2 RU2276198 C2 RU 2276198C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- iron
- slag
- alloy
- ferrosilicon
- metals
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 32
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 title abstract description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 131
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 65
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 61
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 55
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 55
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 44
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 44
- 229910000519 Ferrosilicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 43
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 38
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 38
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 29
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 29
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 29
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 25
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 25
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims abstract description 23
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 21
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims abstract description 21
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 15
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 11
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 claims abstract description 10
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 9
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 claims abstract description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 7
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 23
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 23
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 10
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 230000003190 augmentative effect Effects 0.000 claims description 6
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 claims description 6
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 6
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 6
- -1 iron ions Chemical class 0.000 claims description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 3
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 claims description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 23
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 11
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 11
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 34
- 239000000047 product Substances 0.000 description 27
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 15
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 15
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 11
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 10
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 8
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 7
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 7
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 6
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 5
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L hydroxy(oxo)manganese;manganese Chemical compound [Mn].O[Mn]=O.O[Mn]=O AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 4
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 4
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 150000002505 iron Chemical class 0.000 description 3
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 2
- YDZQQRWRVYGNER-UHFFFAOYSA-N iron;titanium;trihydrate Chemical compound O.O.O.[Ti].[Fe] YDZQQRWRVYGNER-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 2
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001339 C alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 208000035699 Distal ileal obstruction syndrome Diseases 0.000 description 1
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N chromium nickel Chemical compound [Cr].[Ni] VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 235000012907 honey Nutrition 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- QMQXDJATSGGYDR-UHFFFAOYSA-N methylidyneiron Chemical compound [C].[Fe] QMQXDJATSGGYDR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- SOQBVABWOPYFQZ-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);titanium(4+) Chemical class [O-2].[O-2].[Ti+4] SOQBVABWOPYFQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 239000013589 supplement Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к производству сплава с нержавеющими свойствами, в котором основным элементом является железо.The invention relates to the field of metallurgy, in particular to the production of an alloy with stainless properties, in which the main element is iron.
Производятся нержавеющие стали двух структурных классов: аустенитные и ферритные.Stainless steel is produced in two structural classes: austenitic and ferritic.
Марочный состав аустенитных сталей содержит дорогой хром и еще более дорогой никель. Чаще всего в этих сталях хрома 18%, никеля 10%. Если необходимо предотвращение межкристаллитной коррозии (МКК), то к указанным сталям добавляют стабилизирующие добавки, например титан или ниобий в количестве до 1%.The austenitic steel grades contain expensive chromium and even more expensive nickel. Most often in these steels, chromium is 18%, nickel 10%. If it is necessary to prevent intergranular corrosion (MCC), then stabilizing additives, for example titanium or niobium, in an amount of up to 1% are added to these steels.
В марочном составе ферритных сталей преобладают хромистые, в которых содержание хрома в пределах 10-20%.In the vintage composition of ferritic steels, chromium prevails, in which the chromium content is in the range of 10-20%.
Склонность к МКК исчезает, если в указанных сталях содержание углерода не будет превышать 0,03% [1].The tendency to MCC disappears if the carbon content in these steels does not exceed 0.03% [1].
Для железосодержащих сплавов железо можно получить из многих рудных проявлений, например, из обычной железной руды, титаномагнетитовой руды и др. Следует заметить, что в железных и титаномагнетитовых рудах, как правило, углерода нет. Он появляется в железе, когда из руды или концентрата производят чугун, а из чугуна - сталь. При получении чугуна в доменной печи углерод в чугун поступает из кокса. В основном, из кокса в чугун поступают и нежелательные сера и фосфор.For iron-containing alloys, iron can be obtained from many ore manifestations, for example, from ordinary iron ore, titanomagnetite ore, etc. It should be noted that in iron and titanomagnetite ores, as a rule, there is no carbon. It appears in iron when cast iron is produced from ore or concentrate, and steel from cast iron. Upon receipt of pig iron in a blast furnace, carbon is supplied to pig iron from coke. Mostly, unwanted sulfur and phosphorus also come from coke to cast iron.
Развиваются бескоксовые процессы производства чугуна. К ним относятся процессы "Корекс", "Ромелт", "Хайссмелт", "DIOS" и др., в которых на восстановление оксидов железа используется измельченный уголь или конвертированный природный газ.Cokeless iron production processes are developing. These include the Korex, Romelt, Heissmelt, DIOS, etc. processes, which use ground coal or converted natural gas to reduce iron oxides.
При твердофазном восстановлении железа в окатышах также имеет место насыщение железа углеродом (до 2%).During solid-phase reduction of iron in the pellets, iron is also saturated with carbon (up to 2%).
Получить из железоуглеродосодержащего продукта сталь с низким содержанием углерода и низким содержанием серы и фосфора удается тогда, когда к обычному процессу производства стали добавляются затратные дополнительные процессы, которые могут осуществляться в агрегатах внепечной обработки стали [2]. Затраты на производство низкоуглеродистой стали увеличиваются и из-за того, что приходится применять дополнительное технологическое оборудование.It is possible to obtain steel with a low carbon content and low content of sulfur and phosphorus from an iron-carbon product when expensive additional processes that can be carried out in units of out-of-furnace steel processing are added to the usual steel production process [2]. The costs of low-carbon steel production are also increasing due to the need to use additional processing equipment.
Известен принятый нами за ближайший аналог техпроцесс жидкофазного восстановления оксидов из расплавленной шихты [3], пригодный для восстановления железа из оксидов восстановителем. В ряде публикаций этот процесс назван "Плавка с вращением и жидкофазным восстановлением" (ПВЖФВ). Техпроцесс включает плавку шихты в плавильной камере плавильного агрегата на жидкой вращающейся металлической фазе и образование первичного шлака, жидкофазное восстановление железа из первичного шлака восстановителем, образование вторичной шлаковой фазы и пополнение железом вращающейся металлической фазы, доводку металлической фазы до заданного химического состава сплава, слив полученного сплава и слив конечного шлака.Known accepted by us for the closest analogue is the technological process of liquid-phase reduction of oxides from a molten charge [3], suitable for reducing iron from oxides with a reducing agent. In a number of publications, this process is called "Melting with rotation and liquid phase reduction" (PVZHFV). The technological process includes the melting of the charge in the melting chamber of the melting unit on a liquid rotating metal phase and the formation of primary slag, the liquid-phase reduction of iron from primary slag with a reducing agent, the formation of a secondary slag phase and replenishment of the rotating metal phase with iron, finishing the metal phase to a predetermined alloy chemical composition, and draining the alloy obtained and discharge of the final slag.
В качестве металлической фазы в известном техническом решении применяется чугун, а в качестве восстановителя - углерод, который на восстановление железа из оксидов поступает из чугуна.In the known technical solution, cast iron is used as a metal phase, and carbon is used as a reducing agent, which comes from cast iron to reduce iron from oxides.
Недостатки технологии:Disadvantages of technology:
- восстановление железа из шлаковой фазы углеродом требует большой затраты тепла и происходит с большим выделением газа, уносящего с собой значительное количество физического и химического тепла;- the reduction of iron from the slag phase by carbon requires a large heat consumption and occurs with a large release of gas, which carries with it a significant amount of physical and chemical heat;
- поскольку углерод на восстановление железа из оксидов поступает из чугуна, происходит желательное обеднение его по углероду, но оно сопровождается повышением температуры плавления металлического расплава, приводящим к тому, что нельзя будет применить плавильный агрегат [4], который рекомендуется использовать в ближайшем аналоге (в агрегате для нагрева металлической фазы используется отъемная канальная индукционная единица, футеровка которой при температуре выше 1500 градусов Цельсия работает ненадежно).- since carbon for the reduction of iron from oxides comes from cast iron, its desirable carbon depletion occurs, but it is accompanied by an increase in the melting temperature of the metal melt, which leads to the fact that it will not be possible to use a melting unit [4], which is recommended to be used in the closest analogue (in the unit for heating the metal phase uses a detachable channel induction unit, the lining of which at a temperature above 1500 degrees Celsius does not work reliably).
Новизна предлагаемого способа заключается в следующем.The novelty of the proposed method is as follows.
Используя техпроцесс ПВЖФВ, железосодержащую шихту рекомендуется расплавлять на металлической фазе из расчетной порции ферросилиция. После расхода всего кремния ферросилиция на восстановление железа и на образование вторичного шлака восстановленное железо из плавильной камеры плавильного агрегата отводят в специальную емкость, где его сохраняют в жидком виде. В плавильной камере оставляют часть железа, которое содержалось и в ферросилиции и которое добавлялось в расплав ферросилиция при восстановлении им оксидов железа из расплавленной шихты. Перед доводкой полученного железа до заданного химического состава в остаток железа вводят металлы, которые из вторичного шлака восстанавливают алюминием, получая третичный шлак. Из вновь полученной жидкой металлической фазы обратно в третичный шлак методом окисления переводят те металлы, у которых свободная энергия образования оксида больше, чем у кремния. При этом получают ферросилиций и дополненный третичный шлак. До 90% ферросилиция сливают из плавильной камеры плавильного агрегата и сохраняют для использования при переработке следующей порции шихты. В остаток ферросилиция вводят металлы из дополненного третичного шлака, которые восстанавливают алюминием, при этом в конечный шлак вводят расчетное количество оксида кальция. Далее последовательно раскрывают летки и через летку слива металла сливают остаток ферросилиция с добавленными металлами, а через летку слива шлака сливают конечный шлак. После операций слива летки перекрывают и из специальной емкости в плавильную камеру возвращают ранее восстановленное железо, его приводят во вращение и в нем растворяют металлы соответственно заданному химическому составу сплава. Сплав полностью сливают из плавильной камеры плавильного агрегата и после закрытия сливной летки в плавильную камеру в жидком виде вводят ранее слитый ферросилиций, его раскручивают и в него подают очередную порцию железосодержащей шихты.Using the PVZhFV process, it is recommended that the iron-containing mixture be melted in the metal phase from the calculated portion of ferrosilicon. After all silicon has been consumed, ferrosilicon is used to reduce iron and to form secondary slag, the reduced iron from the smelting chamber of the smelting unit is taken to a special container, where it is stored in liquid form. A part of the iron is left in the melting chamber, which was also contained in ferrosilicon and which was added to the ferrosilicon melt during its reduction of iron oxides from the molten charge. Before adjusting the obtained iron to a predetermined chemical composition, metals are introduced into the iron residue, which are reduced from aluminum from the secondary slag to produce tertiary slag. Those metals in which the free oxide formation energy is greater than that of silicon are transferred from the newly obtained liquid metal phase back to tertiary slag by the oxidation method. Ferrosilicon and augmented tertiary slag are obtained. Up to 90% of ferrosilicon is drained from the melting chamber of the melting unit and stored for use in the processing of the next portion of the charge. Metals from the augmented tertiary slag are introduced into the ferrosilicon residue, which are reduced by aluminum, while the calculated amount of calcium oxide is introduced into the final slag. Next, the tap holes are subsequently opened and the ferrosilicon residue with added metals is poured through the tap drain of the metal, and the final slag is poured through the tap drain of the slag. After draining operations, the notches are closed and previously reduced iron is returned to the melting chamber from a special tank, it is put into rotation and metals are dissolved in it according to the given chemical composition of the alloy. The alloy is completely drained from the melting chamber of the melting unit and after closing the drain hole in the melting chamber, previously merged ferrosilicon is introduced in liquid form, it is untwisted and another batch of iron-containing charge is fed into it.
На металлической фазе рекомендуется расплавлять шихту, в которой кроме железа имеется и оксид титана. Такой шихтой может быть или концентрат ильменита, или титаномагнетитовая руда.In the metal phase, it is recommended to melt the mixture, in which, in addition to iron, there is also titanium oxide. Such a charge may be either ilmenite concentrate or titanomagnetite ore.
Из вторичного шлака алюминием рекомендуется восстанавливать оксиды кремния и титана и эти металлы вводить в остаток железа, но далее обратно в третичный шлак, методом окисления, рекомендуется переводить только титан, который вместе с другими оксидами образует дополненный третичный шлак.It is recommended to reduce silicon and titanium oxides from secondary slag with aluminum and introduce these metals into the iron residue, but then back to tertiary slag, using the oxidation method, it is recommended to convert only titanium, which together with other oxides forms an augmented tertiary slag.
Окисление титана может быть организовано по-разному: или кислородом в газовой фазе, или кислородом в оксиде, например, в оксиде кремния, оксиде железа, в прокатной окалине.Oxidation of titanium can be organized in different ways: either with oxygen in the gas phase, or with oxygen in the oxide, for example, in silicon oxide, iron oxide, in mill scale.
В остаток ферросилиция из дополненного третичного шлака, после восстановления алюминием, вводят титан и получают лигатуру, содержащую железо, кремний и титан.After reduction with aluminum, titanium is introduced into the ferrosilicon residue from the augmented tertiary slag, and a ligature is obtained containing iron, silicon and titanium.
Оксид кальция в третичный шлак рекомендуется вводить в количестве не менее 20% от количества в этом шлаке оксида алюминия.Calcium oxide in tertiary slag is recommended to be introduced in an amount of at least 20% of the amount of aluminum oxide in this slag.
В возвращенном в плавильную камеру ранее восстановленном железе рекомендуется растворять металлы, обеспечивающие производимому сплаву в товарной металлопродукции нержавеющие свойства, например, растворять металлический хром в таком количестве, чтобы его было в сплаве 10-20%, или растворять металлические хром, никель и титан, чтобы их в сплаве было соответственно 18%, 10% и до 1%.In the previously reduced iron returned to the melting chamber, it is recommended to dissolve the metals that provide the alloy to stainless steel in the commercial metal products, for example, dissolve metallic chromium in such an amount that it is in the alloy 10-20%, or dissolve metallic chromium, nickel and titanium so that there were 18%, 10%, and up to 1% in the alloy, respectively.
Нержавеющие свойства рекомендуется обеспечивать в товарных прутковой и листовой продукциях.Corrosion-proof properties are recommended to be provided in commodity bar and sheet products.
Предложение перерабатывать железосодержащую шихту на расчетной порции чистого ферросилиция позволяет из оксидного расплава восстанавливать в основном железо, причем в объеме, соответствующем вместимости специальной емкости.The proposal to process the iron-containing charge in the calculated portion of pure ferrosilicon allows mainly iron to be reduced from the oxide melt, moreover, in a volume corresponding to the capacity of a special tank.
Если в шихте и в ферросилиции не будет углерода, то и в получаемом железе его не будет.If there is no carbon in the charge and in ferrosilicon, then it will not be in the resulting iron either.
Ферросилиций в предлагаемой технологии является оборотным продуктом. После перевода кремния ферросилиция во вторичный шлак он снова из шлака восстанавливается алюминием, пригодным для образования чистого от углерода ферросилиция, который можно будет применять при переработке следующей порции шихты.Ferrosilicon in the proposed technology is a negotiable product. After transferring silicon of ferrosilicon to secondary slag, it is again reduced from the slag by aluminum, suitable for the formation of carbon-free ferrosilicon, which can be used in the processing of the next portion of the charge.
При получении сливаемого из плавильной части плавильного агрегата ферросилиция в него из вторичного шлака алюминием может восстановиться, например, титан, марганец, хром.Upon receipt of the merged from the melting part of the melting unit, ferrosilicon into it from aluminum secondary slag can be restored, for example, titanium, manganese, chromium.
Если из ферросилиция, при восстановлении железа из шихты, марганец и хром перейдут в железо, то это не будет вредным, т.к. марганец и хром в нержавеющих марках металла в небольших количествах присутствуют. Титан рекомендуется переводить из образованного ферросилиция в третичный шлак, названный дополненным третичным шлаком, но, когда до 90% образованного ферросилиция будут удалены из плавильной камеры агрегата, чтобы перед подачей следующей порции шихты снова вернуться в плавильную камеру агрегата, в оставшийся ферросилиций из дополненного третичного шлака алюминием можно будет из оксида восстановить титан и дополнить им остаток ферросилиция.If from ferrosilicon, when reducing iron from a charge, manganese and chromium go into iron, then this will not be harmful, because manganese and chromium in stainless grades of metal are present in small quantities. It is recommended to transfer titanium from the formed ferrosilicon to tertiary slag called augmented tertiary slag, but when up to 90% of the formed ferrosilicon is removed from the unit’s smelting chamber, before returning the next portion of the charge, it will again be returned to the unit’s smelting chamber, to the remaining ferrosilicon from the added tertiary slag aluminum can be used to reduce titanium from oxide and supplement them with the remainder of ferrosilicon.
Если в перерабатываемой шихте титана будет значительное количество, то в остатке ферросилиция титана может оказаться больше, чем кремния и железа. Получится титаносодержащая лигатура. Ее ценность может многократно возрасти, если на металлической фазе будут расплавлять шихту, в которой кроме железа будет оксид титана в форме или концентрата ильменита, или в форме титаномагнетитовой руды с высоким содержанием оксида титана.If there will be a significant amount of titanium in the processed charge, then there may be more titanium ferrosilicon in the residue than silicon and iron. This will result in a titanium-containing ligature. Its value can increase many times if a charge is melted in the metal phase, in which, in addition to iron, there will be titanium oxide in the form of or ilmenite concentrate, or in the form of titanomagnetite ore with a high content of titanium oxide.
Рекомендуется несколько методов возврата титана в третичный шлак. Все они учитывают большую способность титана окисляться как кислородом из газовой среды, так и кислородом из оксидов ряда металлов, например, кислородом оксидов кремния, железа, марганца. При реализации предлагаемой технологии предпочтительно окисление титана кислородом оксидов кремния или железа, т.к. в этом случае при окислении титана не будет образовываться газовой фазы. Ввод в конечный шлак не менее 20% оксида кальция от количества в этом шлаке оксида алюминия преследует цель снизить температуру плавления шлакового расплава и получить шлак, пригодный для производства высокоглиноземистого цемента, например, марки ВГЦ-1.Several methods for returning titanium to tertiary slag are recommended. All of them take into account the great ability of titanium to oxidize both with oxygen from a gaseous medium and with oxygen from oxides of a number of metals, for example, oxygen with oxides of silicon, iron, and manganese. When implementing the proposed technology, the oxidation of titanium with oxygen of silicon or iron oxides is preferable, since in this case, during the oxidation of titanium, a gas phase will not form. The introduction of at least 20% of calcium oxide into the final slag of the amount of aluminum oxide in this slag is aimed at lowering the melting temperature of the slag melt and obtaining slag suitable for the production of high-alumina cement, for example, VGTs-1 grade.
Удаление восстановленного железа в специальную емкость, в которой это железо сохраняется в жидком виде, и возможность возвратить это железо назад в плавильную камеру агрегата, после того как из порции шихты будут получены два ценных продукта, например, титаносодержащая лигатура и шлак для высокоглиноземистого цемента, или для получения из него глинозема, позволяет по предлагаемому способу получать самый главный продукт - железосодержащий сплав, в котором не будет углерода. При получении сплава железа с хромом, в котором хрома может быть в пределах 10-20%, прутковая или листовая продукция из такого сплава приобретает нержавеющие свойства. Этой продукции не грозит МКК, она хорошо сваривается. Кроме сплава для хромистой нержавеющей продукции в плавильной камере агрегата может быть получен и безуглеродистый сплав, в котором будут 18% хрома, 10% никеля и добавки, например, титана, ниобия, ванадия, азота и т.д., но добавки рекомендуется вводить для того, чтобы продукция из сплава имела дополнительные полезные свойства, в частности прочностные.Removing the reduced iron in a special container in which this iron is stored in liquid form, and the ability to return this iron back to the smelting chamber of the unit, after two valuable products are obtained from a portion of the charge, for example, titanium-containing ligature and slag for high-alumina cement, or to obtain alumina from it, according to the proposed method allows to obtain the most important product is an iron-containing alloy in which there will be no carbon. Upon receipt of an alloy of iron with chromium, in which chromium can be in the range of 10-20%, bar or sheet products from such an alloy acquire stainless properties. This product is not threatened by the IWC; it is well welded. In addition to the alloy for chromium-plated stainless products, a carbon-free alloy can also be obtained in the unit’s melting chamber, in which there will be 18% chromium, 10% nickel and additives, for example, titanium, niobium, vanadium, nitrogen, etc., but additives are recommended for that the products from the alloy have additional useful properties, in particular strength.
В примере осуществления предлагаемого способа реализуется схема, показанная на чертеже.In an example embodiment of the proposed method, the circuit shown in the drawing is implemented.
В качестве перерабатываемой шихты принимаем титаномагнетитовый концентрат, получаемый из руды качканарского месторождения на Качканарском ГОКе. Химический состав концентрата принимаем таким, каким он показан в книге [5].As a processed charge, we take titanomagnetite concentrate obtained from ore of the Kachkanarsky deposit at the Kachkanarsky GOK. The chemical composition of the concentrate is taken as shown in the book [5].
Состав следующий, %: Fe - 62,71; FeO+Fe2О3 - 86,42; SiO2 - 3,35; MgO - 2,31; TiO2 - 2,64; V2O5 - 0,60; Al2О3 - 2,86; CaO - 1,17; Mn - 0,12; P - 0,007; S - 0,006.The composition is as follows,%: Fe - 62.71; FeO + Fe 2 O 3 - 86.42; SiO 2 - 3.35; MgO - 2.31; TiO 2 - 2.64; V 2 O 5 - 0.60; Al 2 O 3 - 2.86; CaO - 1.17; Mn — 0.12; P is 0.007; S is 0.006.
В качестве металлической фазы, на которую будет подаваться перерабатываемая шихта (концентрат качканарского ГОКа), принимается две тонны ферросилиция с содержанием кремния 80% (ФС80). Кремния в 2 тоннах ФС80 будет 1600 кг.Two tons of ferrosilicon with a silicon content of 80% (FS80) are taken as the metal phase to which the processed charge (concentrate of the Kachkanarsky GOK) will be fed. Silicon in 2 tons of FS80 will be 1600 kg.
Кремний ферросилиция из концентрата будет восстанавливать в основном оксиды железа. Из других оксидов, которые кремний может восстановить из концентрата, является оксид марганца, но оксида марганца в концентрате немного. Восстановленный марганец сначала перейдет в железо, а затем и в сплав, но его в сплаве будет в пределах, допустимых для многих марок нержавеющих сталей.Silicon ferrosilicon from the concentrate will mainly reduce iron oxides. Of the other oxides that silicon can recover from the concentrate, is manganese oxide, but there is not much manganese oxide in the concentrate. Reduced manganese will first go into iron, and then into alloy, but its alloy will be within the limits acceptable for many grades of stainless steels.
На 627,1 кг железа в одной тонне концентрата приходится 237,1 кг кислорода.For 627.1 kg of iron in one ton of concentrate there are 237.1 kg of oxygen.
1600 кг кремния может забрать из оксидов концентрата 1828 кг кислорода. Такое количество кислорода содержат оксиды железа в 7,7 тоннах концентрата. Поскольку небольшая часть кремния будет тратиться на восстановление марганца и ванадия, то на металлическую фазу из расчетной порции ферросилиция порция концентрата должна иметь несколько меньшую массу. Из порции концентрата в 7 тонн практически можно гарантировать полное восстановление оксидов железа 2-мя тоннами ферросилиция ФС80. Если же ферросилиция окажется недостаточно, то часть оксидов железа останется во вторичном шлаке, что допустимо. В железе, которое отправляется в специальную емкость, допускается некоторое количество кремния, но его должно быть столько, сколько может быть в выплавляемой марке сплава.1600 kg of silicon can take 1828 kg of oxygen from the oxides of the concentrate. Such an amount of oxygen contains iron oxides in 7.7 tons of concentrate. Since a small part of silicon will be spent on the reduction of manganese and vanadium, a portion of the concentrate should have a slightly lower mass on the metal phase from the calculated portion of ferrosilicon. From a portion of a concentrate of 7 tons, it is practically possible to guarantee the complete reduction of iron oxides with 2 tons of FS80 ferrosilicon. If ferrosilicon is not enough, then part of the iron oxides will remain in the secondary slag, which is permissible. In the iron, which is sent to a special container, a certain amount of silicon is allowed, but it should be as much as can be in the lost wax alloy grade.
Если массу порции подаваемого на плавку обезвоженного концентрата примем 7 тонн, то железа в этой порции будет порядка 4,4 тонны.If we take 7 tons of the portion of the dehydrated concentrate fed to the smelting, then the iron in this portion will be about 4.4 tons.
В случае производства из железосодержащей шихты сплава с 12% хрома, после возвращения железа из специальной емкости в плавильную камеру плавильного агрегата, в приведенный во вращение расплав железа следует ввести 0,6 тонны металлического хрома. Масса сплава составит 5 тонн. Это количество сплава далее может быть израсходовано на производство листовой или прутковой металлопродукции с нержавеющими свойствами.In the case of production of an alloy with 12% chromium from an iron-containing charge, after the iron is returned from a special vessel to the melting chamber of the melting unit, 0.6 tons of metallic chromium should be introduced into the rotated iron melt. The mass of the alloy will be 5 tons. This amount of alloy can then be spent on the production of sheet or bar metal products with stainless properties.
В предлагаемом способе железо в оксидах восстанавливается кремнием, который при этом окисляется и уходит во вторичный шлак. Далее кремний из вторичного шлака восстанавливается алюминием и снова возвращается в процесс для переработки очередной порции концентрата - он является оборотным. Алюминий из вторичного шлака восстанавливает находящиеся в концентрате кремний, титан, ванадий и марганец. Всего алюминий из оксидов каждой тонны концентрата должен отобрать 268,5 кг кислорода. На это потребуется израсходовать порядка 300 кг алюминия и в конечном шлаке тогда будут порядка 570 кг оксида алюминия.In the proposed method, iron in oxides is reduced by silicon, which is oxidized and goes into secondary slag. Then, silicon from secondary slag is reduced by aluminum and returned to the process for processing another portion of the concentrate - it is circulating. Aluminum from secondary slag restores silicon, titanium, vanadium and manganese in the concentrate. In total, aluminum from the oxides of each ton of concentrate should take 268.5 kg of oxygen. This will require about 300 kg of aluminum and then about 570 kg of aluminum oxide will be in the final slag.
Если каждая порция концентрата будут иметь массу 7 тонн, то расход алюминия на каждую порцию составит 2100 кг и тогда в конечном шлаке будет порядка 4000 кг оксида алюминия.If each portion of the concentrate will have a mass of 7 tons, then the consumption of aluminum for each portion will be 2100 kg and then in the final slag there will be about 4000 kg of aluminum oxide.
Из 7 тонн концентрата дополнительно можно получить порядка 110 кг кремния, 111 кг титана, 18,5 кг ванадия и 8 кг марганца.From 7 tons of concentrate you can additionally obtain about 110 kg of silicon, 111 kg of titanium, 18.5 kg of vanadium and 8 kg of manganese.
Процесс плавки позволяет дополнительные металлы перевести в лигатуру с содержанием титана до 50%.The smelting process allows additional metals to be converted into a master alloy with a titanium content of up to 50%.
Положительный или отрицательный эффект от реализации способа сразу может определиться, если подсчитать, сколько потребуется израсходовать на главную затратную продукцию - алюминий, металлический хром, качканарский концентрат, и подсчитать, сколько будет стоить полученная продукция.A positive or negative effect from the implementation of the method can be immediately determined if you calculate how much you will spend on the main costly products - aluminum, metal chrome, Kachkanar concentrate, and calculate how much the resulting product will cost.
За алюминий надо заплатить порядка 3050 долл., т.к. одна тонна алюминия стоит 1400-1500 долл. за тонну. Тонна концентрата стоит не более 70 долл. за тонну. За 7 тонн концентрата надо заплатить 490 долл. Один кг хрома стоит 4,2 долл. За 600 кг хрома надо заплатить 2520 долл. Общие затраты на алюминий, хром и концентрат составят 6060 долл.For aluminum, you need to pay about $ 3050, because one ton of aluminum costs $ 1,400– $ 1,500 per ton. A ton of concentrate costs no more than $ 70 per ton. For $ 7 tons of concentrate, you need to pay $ 490. One kg of chromium costs $ 4.2. For 600 kg of chromium, you need to pay $ 2520. The total cost of aluminum, chromium and concentrate will be $ 6060.
Затраты энергии будут сравнительно незначительными, т.к. реакции восстановления оксидов кремнием и алюминием экзотермические, т.е. с выделением тепла. Его выделяется больше, чем необходимо на ведение процесса. Часть тепла можно отвести от плавильного агрегата и далее израсходовать на производство части электроэнергии, которая подводится к плавильному агрегату.Energy costs will be relatively small, because silicon and aluminum oxide reduction reactions are exothermic, i.e. with the release of heat. It stands out more than is necessary to conduct the process. Part of the heat can be removed from the melting unit and then spent on the production of part of the electricity that is supplied to the melting unit.
Из 5 тонн полученного сплава можно произвести не менее 4,5 нержавеющей прутковой или листовой металлопродукии, например, шестигранника 22-27 мм или листовой прокат толщиной 6-8 мм. Тонна такой продукции стоит не менее 46200 руб. или порядка 1600 долл. [Цена тонны Al, Cr и нержавеющей продукции взяты из журнала "Спрос и предложение" №3, 2004 (Приложение к журналу "Уральский рынок металлов")]. 4,5 тонны такой продукции будут стоить 7200 долл.From 5 tons of the obtained alloy, at least 4.5 stainless bar or sheet metal products can be produced, for example, a 22–27 mm hexagon or 6–8 mm thick sheet metal. A ton of such products costs at least 46,200 rubles. or about $ 1,600. [The price of a ton of Al, Cr and stainless products is taken from the magazine "Demand and Supply" No. 3, 2004 (Appendix to the journal "Ural Metal Market")]. 4.5 tons of such products will cost 7200 dollars.
Следует заметить, что указанная цена 1600 долл. за тонну металлопродукции относится к нержавеющей стали, которая содержит небольшое количество углерода. Предлагаемый к производству сплав углерода практически не имеет, что значительно повышает его качество. Можно предвидеть за такую продукцию и повышение цены.It should be noted that the indicated price of $ 1,600 per ton of metal products refers to stainless steel, which contains a small amount of carbon. The carbon alloy proposed for production has virtually no, which significantly improves its quality. One can foresee for such products and price increases.
Если в лигатуре учтем только стоимость титана, то за титан можно получить порядка 400 долл. Что-то будет стоить и ванадий или в лигатуре или в сплаве. Его стоимость составит порядка 100-150 долл. Всего за металлопродукцию можно получить порядка 7725 долл. Разница меду расходом на алюминий, хром, концентрат и ценой за получаемую металлопродукцию составит 1665 долл. На каждую тонну концентрата - 237,8 долл. Можно полагать, что если учесть все другие расходы на производство продукции, то прибыль от каждой тонны переработанного концентрата составит до 100 долл.If in the ligature we take into account only the cost of titanium, then you can get about $ 400 for titanium. Something will cost vanadium either in the ligature or in the alloy. Its cost will be about $ 100-150. In total, about $ 7,725 can be obtained for metal products. The difference between honey consumption for aluminum, chromium, concentrate and the price for received metal products will be $ 1,665. For each ton of concentrate, $ 237.8. It can be assumed that if you take into account all other costs of production, the profit from each ton of processed concentrate will be up to $ 100.
Но в подсчете прибыли не учтен получаемый неметаллический продукт - плавленый клинкер (ПК), которого будет до 5 тонн (4 тонны оксида алюминия и одна тонна оксида кальция). Из ПК можно получить не менее 4-х тонн цемента ВГЦ-1, который стоит до 800 долл. за тонну. 4 тонны цемента стоят 3200 долл [6]. Доход на каждую тонну концентрата от производства ПК составит до 450 долл. Цемент марки ВГЦ-1 дорогой и его реализация в полном объеме может оказаться затрудненной. В этом случае ПК следует направить на извлечение из него чистого глинозема по хорошо отработанной в России технологии. От производства ПК прибыть также может быть не менее 100 долл.But the profit calculation does not take into account the obtained non-metallic product - fused clinker (PC), which will be up to 5 tons (4 tons of aluminum oxide and one ton of calcium oxide). From PCs you can get at least 4 tons of cement VGC-1, which costs up to $ 800 per ton. 4 tons of cement cost 3200 dollars [6]. The income per tonne of concentrate from PC production will be up to $ 450. VGC-1 brand cement is expensive and its full implementation may be difficult. In this case, the PC should be directed to extracting pure alumina from it according to well-developed technology in Russia. From the production of PC can also come at least $ 100.
В целом от всех продуктов, получаемых от реализации предлагаемого способа, прибыль составит не менее 200 долл. на каждой тонне перерабатываемого концентрата.In general, from all products obtained from the implementation of the proposed method, the profit will be at least $ 200 per ton of processed concentrate.
Для реализации способа рекомендуется применить плавильный агрегат [7], включающий два энергетических узла (тигельный узел для поддержания температуры шлакового расплава до температуры 1800°С и узел МГД-техники для обеспечения вращения расплава в плавильной камере агрегата), и дополнительное устройство к агрегату. В плавильном агрегате и дополнительном устройстве можно осуществить все необходимые операции по заявляемому способу.To implement the method, it is recommended to use a melting unit [7], which includes two energy units (a crucible unit to maintain the temperature of the slag melt to a temperature of 1800 ° C and a MHD technology unit to ensure the rotation of the melt in the unit’s melting chamber), and an additional device to the unit. In the melting unit and the additional device, you can carry out all the necessary operations according to the claimed method.
К плавильному агрегату может быть подведена мощность, которой будет достаточно, чтобы порцию концентрата в 7 тонн переработать в течение часа. Если рабочее время агрегата будет порядка 7000 часов в год, то в год на агрегате можно будет переработать до 50000 концентрата и получить прибыль до 10 млн. долл. Такая прибыль сможет окупить затраты на сооружение агрегата в течение года.Power can be supplied to the melting unit, which will be enough to process a portion of the concentrate of 7 tons within an hour. If the unit’s working time will be about 7000 hours per year, then up to 50,000 concentrate can be processed at the unit and profit up to $ 10 million can be made. Such profit will be able to recoup the costs of building the unit during the year.
Технический результат от применения предлагаемого способа заключается в следующем.The technical result from the application of the proposed method is as follows.
Концентрат безотходно перерабатывается на полезную продукцию, при этом в извлекаемое железо совершенно не допускается проникновение углерода, что делает это железо пригодным для производства безникелевой хромосодержащей металлопродукции с нержавеющими свойствами, не уступающим свойствам хромоникелевой нержавеющей стали.The concentrate is non-waste processed into useful products, while carbon penetration is absolutely not allowed, which makes this iron suitable for the production of nickel-free chromium-containing metal products with stainless properties not inferior to the properties of chromium-nickel stainless steel.
Безуглеродистое железо получается в результате того, что при его получении применяются металлические восстановители, в которых также не допускается присутствие углерода. Повышенная цена металлических восстановителей (кремния и алюминия) с лихвой компенсируется тем, что из безуглеродистого железа при сравнительно небольшой добавке хрома получается нержавеющий металлопродукт повышенной стоимости.Carbon-free iron is obtained as a result of the use of metal reducing agents in its preparation, in which the presence of carbon is also not allowed. The increased price of metal reducing agents (silicon and aluminum) is more than offset by the fact that carbon-free iron with a relatively small addition of chromium produces a stainless metal product of increased cost.
В товарный продукт из концентрата извлекается не только ванадий, но и титан, причем при сравнительно небольшом количестве оксида титана в концентрате в производимой лигатуре содержание титана может быть сравнительно высоким, например до 50%.Not only vanadium, but also titanium is extracted from the concentrate into a marketable product, and with a relatively small amount of titanium oxide in the concentrate in the produced ligature, the titanium content can be relatively high, for example, up to 50%.
Источники информацииInformation sources
1. Шлямнев А. Нержавеющие стали с низким содержанием углерода. Ж. "Национальная металлургия", №6, 2003, с.73-75.1. Shlyamnev A. Stainless steels with a low carbon content. J. "National Metallurgy", No. 6, 2003, pp. 73-75.
2. Поволоцкий Д.Я., Куприн В.А., Вишкарев А.Ф. Внепечная обработка стали. М.: МИСИС, 1995, с.256.2. Povolotsky D.Ya., Kuprin V.A., Vishkarev A.F. Out-of-furnace steel processing. M .: MISIS, 1995, p. 256.
3. Патент Российской Федерации №2165461. «Способ производства чугуна и шлака». /Коршунов Е.А., Смирнов Л.А., Буркин С.П., Тарасов А.Г., Логинов Ю.Н., Сарапулов Ф.Н./. МКИ С 21 В 11/00, приоритет 27.05.99, опубл. 20.04.2001, Бюллетень №11.3. Patent of the Russian Federation No. 21545461. "Method for the production of pig iron and slag." / Korshunov E.A., Smirnov L.A., Burkin S.P., Tarasov A.G., Loginov Yu.N., Sarapulov F.N. MKI C 21 V 11/00, priority 05/27/99, publ. 04/20/2001, Bulletin No. 11.
4. Патент Российской Федерации №2172456. «Агрегат для внепечной обработки металлических и шлаковых расплавов». /Коршунов Е.А., Лисиенко В.Г., Сарапулов Ф.Н., Буркин С.П., Кащеев И.Д., Арагилян О.А., Логинов Ю.Н./ МКИ С 21 В 11/00.4. Patent of the Russian Federation No. 2172456. "Unit for out-of-furnace processing of metal and slag melts." / Korshunov E.A., Lisienko V.G., Sarapulov F.N., Burkin S.P., Kashcheev I.D., Aragilyan O.A., Loginov Yu.N. / MKI C 21 V 11/00 .
5. Леонтьев Л.И., Ватолин Н.А., Шаврин С.В., Шуманов Н.С. Пирометаллургическая переработка комплексных руд. М.: Металлургия, 1997.5. Leontyev L.I., Vatolin N.A., Shavrin S.V., Shumanov N.S. Pyrometallurgical processing of complex ores. M .: Metallurgy, 1997.
6. Прайс-лист Подольского цементного завода «Цементы глиноземистые», 2002.6. Price list of the Podolsky cement plant “Alumina cement”, 2002.
7. Патент Российской Федерации №2207476 «Плавильный агрегат» /Коршунов Е.А., Сарапулов Ф.Н., Буркин С.П. Тарасов А.Г., Арагилян О.А., Третьяков B.C./ МКИ С 21 В 11/00.7. Patent of the Russian Federation No. 2207476 "Smelting unit" / Korshunov EA, Sarapulov F.N., Burkin S.P. Tarasov A.G., Aragilyan O.A., Tretyakov B.C./ MKI C 21 V 11/00.
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004123064/02A RU2276198C2 (en) | 2004-07-27 | 2004-07-27 | Method for waste-free production of alloy of iron -containing charge |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004123064/02A RU2276198C2 (en) | 2004-07-27 | 2004-07-27 | Method for waste-free production of alloy of iron -containing charge |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2004123064A RU2004123064A (en) | 2006-02-27 |
| RU2276198C2 true RU2276198C2 (en) | 2006-05-10 |
Family
ID=36114002
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2004123064/02A RU2276198C2 (en) | 2004-07-27 | 2004-07-27 | Method for waste-free production of alloy of iron -containing charge |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2276198C2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008069696A3 (en) * | 2006-11-20 | 2008-08-07 | Obshhestvo S Ogranichennoi Otv | Method for processing ore concentrates containing iron, titanium and vanadium oxides and a device for carrying out said method |
| RU2432332C1 (en) * | 2010-05-24 | 2011-10-27 | Закрытое акционерное общество "КонсОМ СКС" | Method of producing alumina cement and manganese-aluminium alloy (versions) |
| RU2525394C1 (en) * | 2013-06-26 | 2014-08-10 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии Уральского отделения Российской академии наук (ИМЕТ УрО РАН) | Processing of oxides of iron-bearing materials |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1994017214A1 (en) * | 1993-01-26 | 1994-08-04 | 'holderbank' Financière Glarus Ag | Process for producing pig iron and cement clinker |
| RU2165461C2 (en) * | 1999-05-27 | 2001-04-20 | ОАО "Уральский институт металлов" | Method of pig iron and slag production |
| RU2172456C1 (en) * | 1999-12-23 | 2001-08-20 | Коршунов Евгений Алексеевич | Unit for aftertreatment of metal and slag melts |
-
2004
- 2004-07-27 RU RU2004123064/02A patent/RU2276198C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1994017214A1 (en) * | 1993-01-26 | 1994-08-04 | 'holderbank' Financière Glarus Ag | Process for producing pig iron and cement clinker |
| RU2165461C2 (en) * | 1999-05-27 | 2001-04-20 | ОАО "Уральский институт металлов" | Method of pig iron and slag production |
| RU2172456C1 (en) * | 1999-12-23 | 2001-08-20 | Коршунов Евгений Алексеевич | Unit for aftertreatment of metal and slag melts |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ШЛЯМНЕВ А. Нержавеющие стали с низким содержанием углерода. Ж. «Национальная металлургия». №6, 2003, с.73-75. * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008069696A3 (en) * | 2006-11-20 | 2008-08-07 | Obshhestvo S Ogranichennoi Otv | Method for processing ore concentrates containing iron, titanium and vanadium oxides and a device for carrying out said method |
| RU2350670C2 (en) * | 2006-11-20 | 2009-03-27 | Общество с ограниченной ответственностью Фирма "ДАТА-ЦЕНТР" (ООО Фирма "ДАТА-ЦЕНТР") | Method of concentrates treatment from ore, containing oxides of ferric, titanium and vanadium and facility for its implementation |
| RU2432332C1 (en) * | 2010-05-24 | 2011-10-27 | Закрытое акционерное общество "КонсОМ СКС" | Method of producing alumina cement and manganese-aluminium alloy (versions) |
| RU2525394C1 (en) * | 2013-06-26 | 2014-08-10 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии Уральского отделения Российской академии наук (ИМЕТ УрО РАН) | Processing of oxides of iron-bearing materials |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2004123064A (en) | 2006-02-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN110592494B (en) | Nickel-containing ferrite stainless steel smelted from laterite-nickel ore and preparation method thereof | |
| CN109402510A (en) | A kind of resistance to anti-H that extremely trembles with fear2S corrodes welded tube hot rolled strip and its manufacturing method | |
| CN1302338A (en) | Method for processing steel slags | |
| CN109023041A (en) | 400MPa grades of antidetonation anti-chlorine ion corrosion reinforcing bars and its manufacturing method | |
| CN109023042A (en) | 500MPa grades of antidetonation anti-chlorine ion corrosion reinforcing bars and its manufacturing method | |
| RU2250271C1 (en) | Method of high-titanium-bearing foundry alloy production | |
| CN109881121A (en) | Chloride ion corrosion-resistant high-strength anti-seismic reinforcing steel bar and production method and application thereof | |
| CN109628829A (en) | A kind of spiral and preparation method thereof | |
| CN109234622A (en) | The strain resistant pipe line steel in the deep-sea X80M and smelting process | |
| RU2276198C2 (en) | Method for waste-free production of alloy of iron -containing charge | |
| CN107354262A (en) | A kind of method of vanadium extraction semisteel smelting high phosphorus weathering steel | |
| CN111074037A (en) | Novel process for upgrading manganese-rich slag smelting product structure | |
| CN102978307A (en) | Process for reducing production of pipeline steel | |
| Gasik | Technology of vanadium ferroalloys | |
| RU2295582C1 (en) | Titania-containing slag processing method | |
| RU2641436C1 (en) | Method of recovering vanadium from natural-alloyed vanadium cast iron | |
| CN103146981A (en) | Method for smelting ferritic stainless steel by dephosphorized molten iron | |
| CN109097521A (en) | A kind of low silicon high phosphorus hot metal of the high manganese of converter smelting proposes the preparation method that carbon protects manganese | |
| Steenkamp et al. | Introduction to the production of clean steel | |
| CN108998727A (en) | A kind of wear-resisting, impact-resistant micro-alloyed with Nb and Ti high-carbon alloy steel and its production method by force | |
| RU2145356C1 (en) | Method of converter melting with use of prereduced materials | |
| CN1071708A (en) | Directly alloying process in vanadium slag furnace | |
| Keskinkilic | New trends in basic oxygen furnace dephosphorization | |
| Rick | Refining of charge chrome: a study of some products and applications | |
| Birat J.-P. | Impact of steelmaking and casting technologies on processing and properties of steel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20060728 |
|
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20090828 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20170728 |