RU2255125C1 - Charge for producing agglomerate - Google Patents
Charge for producing agglomerate Download PDFInfo
- Publication number
- RU2255125C1 RU2255125C1 RU2003138210/02A RU2003138210A RU2255125C1 RU 2255125 C1 RU2255125 C1 RU 2255125C1 RU 2003138210/02 A RU2003138210/02 A RU 2003138210/02A RU 2003138210 A RU2003138210 A RU 2003138210A RU 2255125 C1 RU2255125 C1 RU 2255125C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- charge
- sinter
- fuel
- coke
- flux
- Prior art date
Links
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 18
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims abstract description 17
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 15
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims abstract description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 8
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 26
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 25
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 claims description 4
- 239000004094 surface-active agent Substances 0.000 claims description 2
- 239000000571 coke Substances 0.000 abstract description 23
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- 239000013543 active substance Substances 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 238000009856 non-ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N iron(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Fe+3].[Fe+3] LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 2
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 abstract 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 14
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 8
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 6
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 6
- 238000005453 pelletization Methods 0.000 description 5
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 5
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 5
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 4
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 4
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 description 4
- 239000004416 thermosoftening plastic Substances 0.000 description 4
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 4
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 3
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 3
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 2
- 125000000217 alkyl group Chemical group 0.000 description 2
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 2
- 150000003512 tertiary amines Chemical class 0.000 description 2
- RHQQHZQUAMFINJ-GKWSUJDHSA-N 1-[(3s,5s,8s,9s,10s,11s,13s,14s,17s)-3,11-dihydroxy-10,13-dimethyl-2,3,4,5,6,7,8,9,11,12,14,15,16,17-tetradecahydro-1h-cyclopenta[a]phenanthren-17-yl]-2-hydroxyethanone Chemical compound C1[C@@H](O)CC[C@]2(C)[C@H]3[C@@H](O)C[C@](C)([C@H](CC4)C(=O)CO)[C@@H]4[C@@H]3CC[C@H]21 RHQQHZQUAMFINJ-GKWSUJDHSA-N 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 238000004220 aggregation Methods 0.000 description 1
- KCXMKQUNVWSEMD-UHFFFAOYSA-N benzyl chloride Chemical compound ClCC1=CC=CC=C1 KCXMKQUNVWSEMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229940073608 benzyl chloride Drugs 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
- 125000001309 chloro group Chemical group Cl* 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 1
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 1
- 125000004430 oxygen atom Chemical group O* 0.000 description 1
- 150000003856 quaternary ammonium compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии и может быть использовано при производстве агломерата в черной и цветной металлургии, применяемого, в частности, в доменном производстве.The invention relates to metallurgy and can be used in the production of agglomerate in ferrous and non-ferrous metallurgy, used, in particular, in blast furnace production.
Известна шихта для производства агломерата, содержащая рудные материалы, коксовую мелочь и добавки, в качестве которых используют отходы термопластов при следующих соотношениях компонентов, мас.%: отходы термопластов - 1-4; коксовая мелочь - 5-14; рудные материалы - остальное (А.с. СССР №1435632, С 22 В 1/16, 1988 г).Known mixture for the production of sinter, containing ore materials, coke breeze and additives, which use waste thermoplastics in the following ratios of components, wt.%: Waste thermoplastics - 1-4; coke breeze - 5-14; ore materials - the rest (USSR AS No. 1435632, С 22 В 1/16, 1988).
Основным недостатком такой шихты является повышенная крупность отходов термопластов, доходящая до 10 мм. По этой причине в местах расположения частиц отходов термопластов развиваются излишне высокие температуры, что ведет, во-первых, к снижению восстановимости агломерата, во-вторых, к ухудшению удаления серы. Уменьшение расхода коксовой мелочи для недопущения ухудшения этих показателей качества агломерата сопровождается повышением содержания мелочи в нем. Снижение восстановимости агломерата, повышение содержания серы и мелочи ведут к снижению производительности доменной печи и повышению удельного расхода кокса.The main disadvantage of such a charge is the increased fineness of waste thermoplastics, reaching up to 10 mm. For this reason, excessively high temperatures develop in the locations of thermoplastics waste particles, which leads, firstly, to a decrease in the reducibility of the agglomerate, and secondly, to a deterioration of sulfur removal. Reducing the consumption of coke breeze to prevent deterioration of these quality indicators of the sinter is accompanied by an increase in the content of fines in it. Reducing the recoverability of the agglomerate, increasing the content of sulfur and fines lead to a decrease in the productivity of the blast furnace and an increase in the specific consumption of coke.
Наиболее близким аналогом к заявляемому объекту является шихта для производства агломерата, включающая железорудный материал, топливо, флюс и связующее, содержащее органические поверхностно-активные вещества, в качестве которых используют сточные воды фабрик - прачечных в количестве 5-10 мас.% при следующем соотношении остальных ингредиентов, мас.%: флюс 5-10; топливо 5-10; железорудный материал - остальное (а.с. СССР №1770414 А 1, С 22 В 1/244, 1992).The closest analogue to the claimed object is a mixture for the production of sinter, including iron ore material, fuel, flux and a binder containing organic surface-active substances, which use wastewater from laundry factories in an amount of 5-10 wt.% With the following ratio of the rest ingredients, wt.%: flux 5-10; fuel 5-10; iron ore material - the rest (USSR AS No. 1770414 A 1, C 22 V 1/244, 1992).
Недостаток этой шихты - высокий расход сточных вод фабрик-прачечных. Поступающая влага совместно с влагой железорудного концентрата мокрого обогащения, флюса и топлива приводит к переувлажнению шихты, а это ведет к ухудшению окомкования и, как следствие, к снижению производительности агломерационной машины, ухудшению качества агломерата по прочности и содержанию серы. Недостаток агломерата приходится компенсировать расходованием сырой руды. Уменьшение количества агломерата и ухудшение его качества снижают производительность доменной печи и повышают удельный расход кокса.The disadvantage of this mixture is the high consumption of wastewater from factory laundries. The incoming moisture together with the moisture of the iron ore concentrate of wet enrichment, flux and fuel leads to waterlogging of the charge, and this leads to poor pelletizing and, as a result, to a decrease in the productivity of the sintering machine, deterioration of the quality of the sinter in strength and sulfur content. The lack of sinter must be compensated for by the consumption of raw ore. A decrease in the amount of agglomerate and a deterioration in its quality reduce the productivity of the blast furnace and increase the specific consumption of coke.
Технической задачей изобретения является повышение производительности доменной печи и снижение удельного расхода кокса.An object of the invention is to increase the productivity of a blast furnace and reduce the specific consumption of coke.
Поставленная задача решается тем, что в известной шихте для производства агломерата, включающей флюс, топливо, железорудный материал и связующее, содержащее органические поверхностно-активные вещества, в качестве связующего она содержит катамин при следующих соотношениях ингредиентов, мас.%: флюс - 5-10; топливо - 5-10; катамин - 0,01-0,03; железорудный материал - остальное.The problem is solved in that in the known mixture for the production of agglomerate, including flux, fuel, iron ore material and a binder containing organic surfactants, it contains catamine as a binder in the following ratios of ingredients, wt.%: Flux - 5-10 ; fuel - 5-10; catamine - 0.01-0.03; iron ore material - the rest.
Катамин представляет собой четвертичное аммониевое соединение, получаемое путем конденсации алкилдиметиламина и бензилхлорида (ТУ 6-01-816-75), с формулой R(CH3)2NCH2C6H5C1, где R - смесь прямоцепных алкильных остатков С10-C18. Средний молекулярный вес составляет 346-376. Физико-химические свойства водного раствора катамина следующие:Catamine is a quaternary ammonium compound obtained by condensation of alkyldimethylamine and benzyl chloride (TU 6-01-816-75), with the formula R (CH 3 ) 2 NCH 2 C 6 H 5 C 1 , where R is a mixture of straight-chain C 10 alkyl residues -C 18 . The average molecular weight is 346-376. The physicochemical properties of the aqueous solution of catamine are as follows:
внешний вид и цвет - прозрачная жидкость от бесцветного до желтого цветаappearance and color - clear liquid from colorless to yellow
содержание основного вещества R(СН3)2NСН2С6Н5Сl - не менее 48%the content of the main substance R (CH 3 ) 2 NCH 2 C 6 H 5 Cl - not less than 48%
содержание третичного амина RСН3NHСН2С6Н5 - не более 0,6%tertiary amine content RCH 3 NHCH 2 C 6 H 5 - not more than 0.6%
содержание соли третичного амина RСН3NНСН2С6Н5Сl - не более 1,8%the content of the tertiary amine salt RCH 3 NCHH 2 C 6 H 5 Cl - not more than 1.8%
вода - остальноеwater - the rest
величина РН водного раствора - 6-7the pH of the aqueous solution is 6-7
При добавке водного раствора катамина в шихту происходит адсорбция связующего на поверхности железосодержащих материалов за счет взаимодействия атомов хлора с кислородными атомами оксидов железа, имеющих неподеленную пару электронов. За счет алкильных и бензильного радикалов происходит агрегирование отдельных частиц железосодержащих материалов с улучшением окомкования всей шихты.When an aqueous solution of catamine is added to the mixture, the binder is adsorbed on the surface of iron-containing materials due to the interaction of chlorine atoms with oxygen atoms of iron oxides having an unshared pair of electrons. Due to the alkyl and benzyl radicals, aggregation of individual particles of iron-containing materials occurs with an improvement in the pelletizing of the entire charge.
При содержании флюса в агломерационной шихте менее 5% агломерат получается недостаточно офлюсованным. По этой причине приходится вводить флюс в шихту доменной печи. Флюс занимает в печи дополнительный объем, на его разложение приходится расходовать дополнительное топливо. От этого производительность печи снижается, а удельный расход кокса повышается.When the flux content in the sinter mixture is less than 5%, the sinter is not sufficiently fluxed. For this reason, it is necessary to introduce flux into the charge of the blast furnace. Flux occupies an additional volume in the furnace; additional fuel has to be spent on its decomposition. From this, the productivity of the furnace decreases, and the specific consumption of coke increases.
При содержании флюса в агломерационной шихте более 10% агломерат получается избыточно офлюсованным. Применение такого агломерата в доменной плавке приводит к повышению вязкости шлака. Это затрудняет движение шлака в печи чрез коксовую насадку и приводит поэтому к снижению производительность печи и повышению удельного расхода кокса.When the flux content in the sinter mixture is more than 10%, the sinter is excessively fluxed. The use of such an agglomerate in blast furnace smelting leads to an increase in slag viscosity. This complicates the movement of slag in the furnace through the coke nozzle and therefore leads to a decrease in furnace productivity and an increase in the specific consumption of coke.
При содержании топлива в агломерационной шихте менее 5% агломерат получается непропеченным и имеет поэтому повышенное содержание мелочи. Такой агломерат обладает пониженной газопроницаемостью в доменной печи. По этой причине приходится снижать интенсивность по количеству газов, проходящих через шихту в доменной печи. Применение такого агломерата снижает производительность печи и увеличивает удельный расход кокса.When the fuel content in the sinter charge is less than 5%, the sinter is obtained unbaked and therefore has an increased fines content. Such an agglomerate has a reduced gas permeability in a blast furnace. For this reason, it is necessary to reduce the intensity by the number of gases passing through the charge in the blast furnace. The use of such an agglomerate reduces the productivity of the furnace and increases the specific consumption of coke.
При содержании топлива в агломерационной шихте более 10% агломерат имеет низкую восстановимость и имеет повышенное содержание серы. От снижения восстановимости уменьшается скорость восстановления в доменной печи, что ведет к снижению ее производительности и увеличивается расход восстановителя, что ведет к повышению удельного расхода кокса. Для недопущения ухудшения качества чугуна от применения агломерата с повышенным содержанием серы приходится дополнительно увеличивать расход кокса и повышать тем самым нагрев печи. Сокращается доля объема печи, занимаемого сырьем, и увеличивается доля, занимаемая коксом, а это снижает производительность печи. Кроме того, повышение нагрева печи увеличивает объем газов, что затрудняет опускание шихты в печи и ведет также к снижению производительности доменной печи.When the fuel content in the sinter mixture is more than 10%, the sinter has a low reducibility and has a high sulfur content. From the reduction of recoverability, the reduction rate in the blast furnace decreases, which leads to a decrease in its productivity and the consumption of a reducing agent increases, which leads to an increase in the specific consumption of coke. To prevent deterioration in the quality of cast iron from the use of sinter with a high sulfur content, it is necessary to further increase the consumption of coke and thereby increase the heating of the furnace. The fraction of the volume of the furnace occupied by raw materials is reduced, and the share occupied by coke is increased, and this reduces the productivity of the furnace. In addition, increasing the heating of the furnace increases the volume of gases, which complicates the lowering of the charge in the furnace and also leads to a decrease in the productivity of the blast furnace.
Содержание катамина в агломерационной шихте устанавливают в пределах 0,01-0,03% по массе. В этих пределах наиболее полно проявляется улучшение окомкования шихты. При содержании катамина менее 0,01% его недостаточно для достижения оптимальной комкуемости шихты. Использование недостаточно окомкованной шихты снижает качество агломерата по прочности и содержанию серы вследствие снижения газопроницаемости агломерационной шихты, что затрудняет поступление воздуха к топливу. Уменьшается производительность агломерационной машины. Недостаток агломерата по количеству и ухудшение его качества проводят к снижению производительности доменной печи и к увеличению удельного расхода кокса.The catamine content in the sinter charge is set in the range of 0.01-0.03% by weight. Within these limits, the improvement of the pelletizing of the charge is most fully manifested. When the content of catamine is less than 0.01%, it is not enough to achieve optimal lumpiness of the charge. The use of insufficiently pelletized mixture reduces the quality of the sinter in terms of strength and sulfur content due to a decrease in the gas permeability of the sinter mixture, which complicates the flow of air to the fuel. The performance of the sintering machine is reduced. The lack of agglomerate in quantity and the deterioration of its quality lead to a decrease in the productivity of the blast furnace and to an increase in the specific consumption of coke.
При содержании катамина в агломерационной шихте более 0,03% коэффициент комкуемости (К) превышает оптимальную величину, определяемую по формулу Ватюгина В.М., Богма А.С.:When the catamine content in the sinter charge is more than 0.03%, the coefficient of lumpiness (K) exceeds the optimal value determined by the formula of Vatyugin V.M., Bogma A.S .:
где Wммв - максимальная молекулярная влагоемкость шихты,where W mmv is the maximum molecular moisture capacity of the mixture,
wмкв - максимальная капиллярная влагоемкость шихты.w μv - maximum capillary moisture capacity of the charge.
Наилучшим шихтам по результатам испытаний соответствует коэффициент комкуемости, близкий к 7. При меньшей величине коэффициента комкуемости часть шихты остается неокомкованной, гранулы получаются мелкими. Газопроницаемость агломерационной шихты ухудшается, что ведет к снижению производительности доменной печи и к увеличению удельного расхода кокса.According to the test results, the best blends correspond to a clumping coefficient close to 7. At a lower clumping coefficient, part of the charge remains unoccupied, and the granules are small. The gas permeability of the sinter mixture is deteriorating, which leads to a decrease in the productivity of the blast furnace and to an increase in the specific consumption of coke.
При более высокой комкуемости образовавшиеся гранулы разрушаются в зоне сушки по ходу проведения процесса агломерации. От этого также не достигается нужный эффект - от разрушения гранул газопроницаемость агломерационной шихты ухудшается, что ведет к снижению производительности доменной печи и к увеличению удельного расхода кокса.At higher lumpiness, the formed granules are destroyed in the drying zone during the agglomeration process. The desired effect is also not achieved from this - from the destruction of the granules, the gas permeability of the sinter mixture deteriorates, which leads to a decrease in the productivity of the blast furnace and to an increase in the specific consumption of coke.
Заявляемую шихту испытали на полупромышленной чаше РИС ОАО "ММК" диаметром 430 мм, оборудованной эксгаустером со следующими характеристиками:The inventive charge was tested on a semi-industrial bowl RIS OJSC "MMK" with a diameter of 430 mm, equipped with an exhauster with the following characteristics:
скорость вращения ротора, об/мин - 2900rotor rotation speed, rpm - 2900
разряжение на всасе, кПа - 16suction pressure, kPa - 16
производительность, м3/мин - 100productivity, m 3 / min - 100
Хорошую воспроизводимость результатов спекании обеспечивали постоянством от опыта к опыту химического и гранулометрического состава всех компонентов шихты, условий смешивания и окомкования шихты, загрузки ее в чашу и зажигания.Good reproducibility of the sintering results was ensured by the constancy from experience to experience of the chemical and particle size distribution of all components of the charge, the conditions of mixing and pelletizing of the charge, loading it into the bowl and ignition.
Смешивание и окомкование производили в бетономешалке со скоростью вращения 14,3 об/мин. Высота спекаемого слоя составляла 260 мм.Mixing and pelletizing was carried out in a concrete mixer with a rotation speed of 14.3 rpm. The height of the sinter layer was 260 mm.
Для зажигания углерода шихты на ее поверхность равномерно рассыпали коксик крупностью 0-3 мм в количестве 0,22 кг, а сверху насыпали древесную стружку массой 0,45 кг, смоченную в 0,1 л керосина.To ignite the carbon of the charge, coke was uniformly scattered on its surface with a grain size of 0-3 mm in an amount of 0.22 kg, and wood chips weighing 0.45 kg soaked in 0.1 l of kerosene were poured on top.
За начало опыта считали момент полного открытия задвижки перед эксгаустером. Достижение максимальной температуры отходящих газов свидетельствовало об окончании процесса спекания.The beginning of the experiment was considered the moment of full opening of the valve in front of the exhauster. The achievement of the maximum temperature of the exhaust gases indicated the end of the sintering process.
Температуру отходящих газов в вакуум-камере замеряли термопарой, расположенной на расстоянии 50 мм от колосниковой решетки. В ходе спекании фиксировали также разряжение в вакуум-камере.The temperature of the exhaust gases in a vacuum chamber was measured with a thermocouple located at a distance of 50 mm from the grate. During sintering, the vacuum in the vacuum chamber was also recorded.
Компонентный состав железорудной части агломерационной шихты соответствовал данным таблицы 1.The composition of the iron ore part of the sinter charge was consistent with the data in table 1.
В условиях прототипа в качестве связующего использовали сточные воды фабрик-прачечных в количестве 7,5 мас.% при следующем соотношении остальных ингредиентов, мас.%: флюс 7,5; топливо 7,5; железорудный материал - остальное. В условиях заявляемого способа состав шихты был следующим, мас.%: флюс - 7,5; топливо - 7,5; катамин - 0,02; железорудный материал - остальное. Флюсом служил известняк Агаповского месторождения, топливом - коксик, полученный из мелочи кокса фракции 40-0 мм.In the conditions of the prototype as a binder used wastewater from factory laundries in the amount of 7.5 wt.% In the following ratio of the remaining ingredients, wt.%: Flux 7.5; 7.5 fuel; iron ore material - the rest. In the conditions of the proposed method, the composition of the charge was as follows, wt.%: Flux - 7.5; fuel - 7.5; catamine - 0.02; iron ore material - the rest. Limestone of the Agapovskoye deposit served as a flux, and coke obtained from fines of coke fraction of 40-0 mm served as fuel.
Аглоспек спустя 10 мин после выгрузки из чаши разбивали стальной плитой диаметром 400 мм и массой 24,5 кг, сбрасываемой в горизонтальном положении с высоты 1 м. По истечении 20 мин после разрушения агломерат рассеивали с помощью вибрационного грохота и вручную. Использовали сита с размером ячеек 40, 25, 10, 8, 5, 3, 1 и 0,5 мм. Прочность агломерата оценивали по ГОСТ 15137-77.Agglospec 10 minutes after unloading from the bowl was broken with a steel plate with a diameter of 400 mm and a mass of 24.5 kg, discharged in a horizontal position from a height of 1 m. After 20 minutes after breaking, the agglomerate was dispersed using a vibrating screen and manually. Sieves with mesh sizes of 40, 25, 10, 8, 5, 3, 1 and 0.5 mm were used. The strength of the agglomerate was evaluated according to GOST 15137-77.
Полученные результаты на заявляемой шихте и по прототипу представлены в таблице 2.The results obtained on the inventive charge and prototype are presented in table 2.
Как видно из этих данных, на заявляемой шихте качество агломерата улучшилось по сравнению с прототипом, удельный расход топлива снизился, а производительность агломерационной установки увеличилась. Снижение содержания мелочи составило 1,1 абс.%. По справочным данным сокращение содержания мелочи на каждые 1% в пределах 15-10% обеспечивает повышение производительности доменной печи на 2% и снижение удельного расхода кокса на 1,5% (Волков Ю.П., Шпарбер Л.Я., Гусаров А.К. Технолог-доменщик. Справочник. М.: Металлургия, 1986. С.251). Следовательно, использование заявляемой шихты дает прирост производства чугуна на 1,1× 2=2,2% и сокращение удельного расхода кокса на 1,1× 1,5=1,65% по сравнению с прототипом.As can be seen from these data, on the claimed charge, the quality of the sinter improved as compared with the prototype, the specific fuel consumption decreased, and the productivity of the sinter plant increased. The reduction in fines amounted to 1.1 abs.%. According to the reference data, a reduction in the fines content for every 1% within 15-10% provides an increase in the productivity of the blast furnace by 2% and a decrease in the specific consumption of coke by 1.5% (Volkov Yu.P., Shparber L.Ya., Gusarov A. K. Technologist-Domenshnik (Handbook), Moscow: Metallurgy, 1986. P.251). Therefore, the use of the inventive charge gives an increase in the production of pig iron by 1.1 × 2 = 2.2% and a reduction in the specific consumption of coke by 1.1 × 1.5 = 1.65% compared with the prototype.
Результаты доменной плавки, получающиеся при различном содержании катамина в агломерационной шихте, представлены в таблице 3. По этим данным отклонение от заявляемого состава агломерационной шихты ухудшает результаты доменной плавки.The results of blast furnace smelting, obtained at different contents of catamine in the sinter mixture, are presented in table 3. According to these data, a deviation from the claimed composition of the sinter mixture degrades the results of blast furnace smelting.
По этим данным отклонение от заявляемого состава агломерационной шихты ухудшает результаты доменной плавки.According to these data, a deviation from the claimed composition of the sinter mixture impairs the results of blast furnace smelting.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003138210/02A RU2255125C1 (en) | 2003-12-31 | 2003-12-31 | Charge for producing agglomerate |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003138210/02A RU2255125C1 (en) | 2003-12-31 | 2003-12-31 | Charge for producing agglomerate |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2255125C1 true RU2255125C1 (en) | 2005-06-27 |
Family
ID=35836635
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2003138210/02A RU2255125C1 (en) | 2003-12-31 | 2003-12-31 | Charge for producing agglomerate |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2255125C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2304626C1 (en) * | 2005-11-16 | 2007-08-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Charge for production of the agglomerate |
| RU2467079C1 (en) * | 2011-05-10 | 2012-11-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Санкт-Петербургский государственный горный университет" | Method of metal-bearing ore agglomeration |
| RU2590034C1 (en) * | 2015-01-12 | 2016-07-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное внедренческое предприятие ТОРЭКС" | Method of intensifying processes of agglomeration of iron ore materials |
| RU2793684C1 (en) * | 2022-12-27 | 2023-04-04 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" | Furnace charge for sinter production |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3489549A (en) * | 1965-12-29 | 1970-01-13 | Fuji Iron & Steel Co Ltd | Sintering material from iron-containing dry dust and preparing method thereof |
| RU2149907C1 (en) * | 1999-06-29 | 2000-05-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of producing fluxed iron-ore sinter |
-
2003
- 2003-12-31 RU RU2003138210/02A patent/RU2255125C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3489549A (en) * | 1965-12-29 | 1970-01-13 | Fuji Iron & Steel Co Ltd | Sintering material from iron-containing dry dust and preparing method thereof |
| RU2149907C1 (en) * | 1999-06-29 | 2000-05-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of producing fluxed iron-ore sinter |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2304626C1 (en) * | 2005-11-16 | 2007-08-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Charge for production of the agglomerate |
| RU2467079C1 (en) * | 2011-05-10 | 2012-11-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Санкт-Петербургский государственный горный университет" | Method of metal-bearing ore agglomeration |
| RU2590034C1 (en) * | 2015-01-12 | 2016-07-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное внедренческое предприятие ТОРЭКС" | Method of intensifying processes of agglomeration of iron ore materials |
| RU2793684C1 (en) * | 2022-12-27 | 2023-04-04 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" | Furnace charge for sinter production |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU736200B2 (en) | Process for producing sintered ore and the sintered ore | |
| RU2255125C1 (en) | Charge for producing agglomerate | |
| CN103038370B (en) | Method for producing starting material for sintering | |
| JP3397091B2 (en) | Sinter production method | |
| JP2012046828A (en) | Method for producing sintered ore | |
| JP5168802B2 (en) | Method for producing sintered ore | |
| JP3952988B2 (en) | Method for producing low SiO2 sintered ore | |
| US2357198A (en) | Sintering | |
| JP4767388B2 (en) | Method for producing sintered ore with excellent high-temperature properties | |
| JP3675105B2 (en) | Sintering raw material processing method | |
| JP4356929B2 (en) | Method for producing sintered ore | |
| RU2464329C2 (en) | Pellet manufacturing charge | |
| RU2254384C1 (en) | Method of production of flushing agglomerate | |
| JP4725230B2 (en) | Method for producing sintered ore | |
| JP3888981B2 (en) | Method for producing sintered ore | |
| JP2009185315A (en) | Method for granulating raw material to be sintered | |
| JP7754374B1 (en) | Sinter manufacturing method | |
| US6863710B1 (en) | Sinter mix enhancer | |
| RU2550445C1 (en) | Iron-ore materials agglomerating method | |
| RU1790617C (en) | Method of iron-ore materials agglomeration | |
| RU2677578C1 (en) | Method of agglomeration of ore materials | |
| CN1088990A (en) | Mineral processing | |
| JPH07278684A (en) | Sintered ore manufacturing method | |
| RU2590034C1 (en) | Method of intensifying processes of agglomeration of iron ore materials | |
| RU2023033C1 (en) | Pelletizing mixture |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20130101 |