RU2114060C1 - Fluxed chrome-ore agglomerate - Google Patents
Fluxed chrome-ore agglomerate Download PDFInfo
- Publication number
- RU2114060C1 RU2114060C1 RU97107375A RU97107375A RU2114060C1 RU 2114060 C1 RU2114060 C1 RU 2114060C1 RU 97107375 A RU97107375 A RU 97107375A RU 97107375 A RU97107375 A RU 97107375A RU 2114060 C1 RU2114060 C1 RU 2114060C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- ore
- chrome
- ferrochrome
- chromium
- agglomerate
- Prior art date
Links
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 21
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims abstract description 10
- 229910052839 forsterite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- HCWCAKKEBCNQJP-UHFFFAOYSA-N magnesium orthosilicate Chemical compound [Mg+2].[Mg+2].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] HCWCAKKEBCNQJP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 7
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 48
- 229910000604 Ferrochrome Inorganic materials 0.000 abstract description 38
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 abstract description 19
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 10
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 abstract description 5
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 28
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N Magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 27
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 26
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 26
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 14
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 description 13
- 230000008569 process Effects 0.000 description 11
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 9
- WYTGDNHDOZPMIW-RCBQFDQVSA-N alstonine Natural products C1=CC2=C3C=CC=CC3=NC2=C2N1C[C@H]1[C@H](C)OC=C(C(=O)OC)[C@H]1C2 WYTGDNHDOZPMIW-RCBQFDQVSA-N 0.000 description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 6
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 6
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000006004 Quartz sand Substances 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 3
- 229910052566 spinel group Inorganic materials 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000440 bentonite Substances 0.000 description 2
- 229910000278 bentonite Inorganic materials 0.000 description 2
- SVPXDRXYRYOSEX-UHFFFAOYSA-N bentoquatam Chemical compound O.O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O SVPXDRXYRYOSEX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- 229910000519 Ferrosilicon Inorganic materials 0.000 description 1
- MTCFGRXMJLQNBG-UHFFFAOYSA-N Serine Natural products OCC(N)C(O)=O MTCFGRXMJLQNBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000011874 heated mixture Substances 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 239000011044 quartzite Substances 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 229910052596 spinel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011029 spinel Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к производству ферросплавов, а именно к материалам для получения феррохрома. The invention relates to the production of ferroalloys, and in particular to materials for producing ferrochrome.
В настоящее время для получения феррохрома всех марок (высокоуглеродистый, среднеуглеродистый и низкоуглеродистый) применяют природную хромовую руду, добытую в рудном карьере или подвергнутую дроблению и сепарации, к которой перед загрузкой в плавильную печь подшихтовывают восстановитель (кокс, ферросиликохром, ферросилиций и т.д.) и флюс (кварцит, известь). At present, to produce ferrochrome of all grades (high-carbon, medium-carbon, and low-carbon), natural chrome ore mined in an ore quarry or crushed and separated is used, to which a reducing agent (coke, ferrosilicochrome, ferrosilicon, etc.) is blended before being loaded into the smelter. ) and flux (quartzite, lime).
Выбор видов применяемых восстановителей и флюсов зависит от марки получаемого феррохрома. (Рысс М.А. Производство ферросплавов. М.: Металлургия, 1985, с. 199-212). The choice of types of reducing agents and fluxes used depends on the brand of ferrochrome obtained. (Ryss M.A. Production of ferroalloys. M .: Metallurgy, 1985, p. 199-212).
Недостатками хромовой руды, используемой в качестве основного рудного компонента в составе шихты для выплавки феррохрома, являются:
1. Низкая скорость шлакообразования в процессе выплавки феррохрома вследствие того, что в хромовой руде пустая порода содержится в виде серпентина, содержащего 40-50% MgO и обладающего высокой температурой плавления. Таким образом, наряду с тугоплавкими хромшпинелидами в руде содержится тугоплавкий серпентин, который затрудняет образование жидкой фазы, из которой происходит восстановление хрома.The disadvantages of chrome ore used as the main ore component in the composition of the mixture for smelting ferrochrome are:
1. The low rate of slag formation in the process of smelting ferrochrome due to the fact that in the chrome ore the gangue is contained in the form of serpentine containing 40-50% MgO and having a high melting point. Thus, along with refractory chrome spinels, the ore also contains refractory serpentine, which complicates the formation of the liquid phase from which chromium is reduced.
2. Низкая скорость процесса восстановления хрома из магнезиальной хромовой руды, содержащей более 20% MgO, в ходе выплавки феррохрома в электродуговых и рудовосстановительных печах, что приводит к повышению продолжительности плавки и увеличению удельного расхода электроэнергии для получения феррохрома. В процессе выплавки высокоуглеродистого феррохрома это связано с тем, что кусковая хромовая руда непроницаема для газа CO, который проходит из нижних горизонтов ванны печи через слой шихты. В ходе силикотермического восстановления хрома это связано с тем, что тугоплавкая руда плохо растворяется в шлаковом расплаве и медленно реагирует с восстановителем. 2. The low speed of the process of chromium reduction from magnesia chromium ore containing more than 20% MgO during the smelting of ferrochrome in electric arc and ore reduction furnaces, which leads to an increase in the duration of smelting and an increase in the specific energy consumption for producing ferrochrome. In the process of smelting high-carbon ferrochrome, this is due to the fact that lumpy chrome ore is impermeable to CO gas, which passes from the lower horizons of the furnace bath through the charge layer. During silicothermal reduction of chromium, this is due to the fact that refractory ore is poorly soluble in slag melt and slowly reacts with a reducing agent.
3. Наличие в руде большого количества (более 20%) мелкой фракции (-20 мм) делает шихту непроницаемой для отходящего газообразного монооксида углерода и даже при небольшом содержании влаги (до 4%) процесс плавки сопровождается сильными обвалами около электродов и выбросами значительного количества шихты из ванны печи. 3. The presence in the ore of a large amount (more than 20%) of a fine fraction (-20 mm) makes the charge impervious to the outgoing gaseous carbon monoxide and even with a small moisture content (up to 4%), the smelting process is accompanied by strong landslides near the electrodes and emissions of a significant amount of charge from the bath tub.
Известны следующие хроморудные материалы для получения феррохрома. The following chromium-ore materials for producing ferrochrome are known.
1. Брикеты, состоящие из мелкой хромовой руды, бентонита и воды, диаметром 20 мм (Брикеты для получения высокоуглеродистого феррохрома с низким содержанием серы и высоким содержанием кремния. Японский патент, кл. 10J61, N 49-32165, заявл. 24.01.70, опубл. РЖ "Металлургия", 1975, реф. 5В198 П). 1. Briquettes, consisting of fine chrome ore, bentonite and water, with a diameter of 20 mm (Briquettes for high-carbon ferrochrome with low sulfur and high silicon content. Japanese patent, CL 10J61, N 49-32165, declared. 24.01.70, publ. RZ "Metallurgy", 1975, ref. 5B198 P).
2. Окатыши, состоящие из хромовой руды коксика и бентонита. (Производство окатышей из хромовой руды. Японский патент 10G1, N 49-23448, заявл. 24.07.69, опубл. РЖ "Металлургия", 1975, реф. 3В132 П). 2. Pellets consisting of chrome ore coke and bentonite. (Production of pellets from chrome ore. Japanese patent 10G1, N 49-23448, application. 24.07.69, publ. RZ "Metallurgy", 1975, ref. 3B132 P).
3. Окатыши, состоящие из хромовой руды и углеродистого восстановителя. (Способ получения высокоуглеродистого феррохрома. Патент США, кл. 75-3, N 3849114, заявл. 14.09.73. Опубл. РЖ "Металлургия", 1975, реф. 8В241 П)
4. Полувосстановленные брикеты, состоящие из хромовой руды со степенью восстановления более 30% (Способ получения высокоуглеродистого феррохрома. Японский патент кл. J10177, N 3-2933, опубл. Бюллетень "Изобретения за рубежом", 1992, 1 - 48).3. Pellets consisting of chrome ore and carbon reducing agent. (A method of obtaining high-carbon ferrochrome. US patent, CL 75-3, N 3849114, decl. 09/14/73. Publ. RZ "Metallurgy", 1975, ref. 8B241 P)
4. Semi-restored briquettes consisting of chrome ore with a degree of reduction of more than 30% (Method for producing high-carbon ferrochrome. Japanese patent CL J10177, N 3-2933, publ. Bulletin "Inventions Abroad", 1992, 1 - 48).
В качестве прототипа принят агломерат, состоящий из хромовой руды. (Способ производства феррохрома в доменной печи. Патент США, кл. 75/130.5, N 4106929, заявл. 6.12.77, опубл. РЖ "Металлургия", 1979, реф. 5 В227 П). As a prototype adopted agglomerate consisting of chromium ore. (Method for the production of ferrochrome in a blast furnace. US patent,
Недостатки состава агломерата, представленного в качестве прототипа:
1. Агломерат, состоящий из хромовой руды, обладает низкой скоростью шлакообразования в процессе выплавки феррохрома в рудовосстановительных печах вследствие того, что в агломерате, изготовленном из хромовой руды, пустая порода находится в виде серпентина, содержащего 40-50% MgO и обладающего высокой температурой плавления, т.е. наряду с тугоплавкими хромшпинелидами в агломерате содержится тугоплавкий серпентин, который затрудняет образование жидкой фазы, из которой происходит восстановление хрома.The disadvantages of the composition of the agglomerate, presented as a prototype:
1. Agglomerate, consisting of chromium ore, has a low slag formation rate in the process of smelting ferrochrome in ore reduction furnaces due to the fact that in the agglomerate made of chromium ore, the gangue is in the form of serpentine containing 40-50% MgO and having a high melting point , i.e. Along with refractory chrome spinels, the agglomerate contains refractory serpentine, which makes it difficult to form a liquid phase from which chromium is reduced.
2. Низкая скорость процесса восстановления хрома из агломерата, изготовленного из магнезиальной хромовой руды, содержащей более 20% MgO. В ходе выплавки феррохрома из такого агломерата в рудовосстановительных печах это обстоятельство приводит к повышению продолжительности плавки и увеличению удельного расхода электроэнергии для получения феррохрома, так как в процессе выплавки высокоуглеродистого феррохрома частицы хромовой руды непроницаемы для газа CO, который проходит из нижних горизонтов ванны печи через слой шихты. 2. The low speed of the recovery process of chromium from agglomerate made from magnesia chromium ore containing more than 20% MgO. In the process of smelting ferrochrome from such an agglomerate in ore reduction furnaces, this circumstance leads to an increase in the duration of smelting and an increase in the specific energy consumption for producing ferrochrome, since in the process of smelting high-carbon ferrochrome, chrome ore particles are impermeable to CO gas, which passes from the lower horizons of the furnace bath through a layer charge.
Сущность изобретения заключается в том, что офлюсованный хроморудный агломерат содержит хромшпинелид, шлаковую связку и дополнительно форстерит при следующем соотношении компонентов, мас.%: шлаковая связка 20-30; форстерит 5-10; металловключения 0,5-0,9; хромшпинелид - остальное. The essence of the invention lies in the fact that the fluxed chrome ore sinter contains chrome spinelide, a slag binder and additionally forsterite in the following ratio of components, wt.%: Slag binder 20-30; forsterite 5-10; metal inclusions 0.5-0.9; chrome spinelide - the rest.
Агломерат обладает открытой и закрытой пористостью, равной 15-25% при соотношении объемов открытой и закрытой пористости 1: (0,1-0,2). Agglomerate has an open and closed porosity equal to 15-25% with a ratio of open and closed porosity of 1: (0.1-0.2).
Офлюсованный хроморудный агломерат получают нагревом до температуры 1500-1600oC смеси измельченной хромовой руды, с повышенным содержанием оксида магния (более 20%), мелкого коксика класса крупности не более 5 мм, кварцевого песка, а также мелких фракций отвального шлака высокоуглеродистого феррохрома класса крупности не более 5 мм, содержащего корольки высокоуглеродистого феррохрома. При нагреве смеси происходит взаимодействие серентина, входящего в состав хромовой руды, с кремнеземом и компонентами шлака высокоуглеродистого феррохрома с образованием жидкой фазы, из которой при охлаждении кристаллизуются следующие структурные составляющие: шлаковая связка, форстерит. Хромшпинелид хромовой руды переходит в жидкую фазу и при охлаждении в виде самостоятельной фазы распределен в объеме шлаковой связки и форстерита.Fluxed chrome ore sinter is obtained by heating to a temperature of 1500-1600 o C a mixture of crushed chrome ore, with a high content of magnesium oxide (more than 20%), fine coke of a particle size class of not more than 5 mm, quartz sand, and also fine fractions of dump slag of high-carbon ferrochrome of a particle size class no more than 5 mm containing kings of high-carbon ferrochrome. When the mixture is heated, the serine, which is part of the chromium ore, reacts with silica and components of the slag of high-carbon ferrochrome to form a liquid phase, from which the following structural components crystallize upon cooling: slag binder, forsterite. Chromium spinel of chromium ore passes into the liquid phase and, when cooled as an independent phase, is distributed in the volume of slag binder and forsterite.
Открытая и закрытая пористость образуется вследствие взаимодействия углерода коксика и карбидов высокоуглеродистого феррохрома, входящего в состав шлака высокоуглеродистого феррохрома, с оксидом железа серпентина и выделения газообразного диоксида углерода (CO2), который частично выходит за пределы и частично остается в объеме нагретой смеси до полного затвердевания смеси.Open and closed porosity is formed due to the interaction of coke carbon and carbides of high-carbon ferrochrome, which is part of the slag of high-carbon ferrochrome, with serpentine iron oxide and the release of gaseous carbon dioxide (CO 2 ), which partially goes beyond and partially remains in the volume of the heated mixture until it completely solidifies mixtures.
Обезуглероженные металловключения остаются в агломерате и в процессе выплавки феррохрома усваиваются металлом. Carburized metal inclusions remain in the sinter and are absorbed by the metal during the smelting of ferrochrome.
В процессе применения офлюсованного хроморудного агломерата для получения высокоуглеродистого феррохрома повышается скорость процесса восстановления хрома из агломерата, изготовленного из магнезиальной хромовой руды, содержащей более 20% MgO. В ходе выплавки феррохрома из такого агломерата в рудовосстановительных печах снижаются продолжительность плавки и удельный расход электроэнергии для получения феррохрома. В процессе выплавки высокоуглеродистого феррохрома частицы агломерата, обладающие открытой пористостью, проницаемы для газа CO, который проходит из нижних горизонтов ванны печи через слой шихты. Нагретый до высокой температуры CO восстанавливает железо и хром из оксидов, входящих в состав агломерата, за счет чего увеличивается степень и скорость косвенного восстановления. In the process of using fluxed chromic ore sinter to obtain high-carbon ferrochrome, the rate of chromium reduction from agglomerate made from magnesia chromium ore containing more than 20% MgO increases. During the smelting of ferrochrome from such an agglomerate in ore-reducing furnaces, the melting time and the specific energy consumption for producing ferrochrome are reduced. In the process of smelting high-carbon ferrochrome, agglomerate particles with open porosity are permeable to CO gas, which passes from the lower horizons of the furnace bath through the charge layer. Heated to a high temperature, CO reduces iron and chromium from the oxides that make up the agglomerate, thereby increasing the degree and rate of indirect reduction.
Закрытая пористость снижает плотность шихты и, как следствие, улучшает теплообмен за счет сокращения потерь тепла через колошник печи и поглощения тепла нагретого отходящего газа без снижения прочностных характеристик агломерата в слое, находящегося в ванне рудовосстановительной печи. Closed porosity reduces the charge density and, as a result, improves heat transfer by reducing heat loss through the furnace top and absorbing heat from the heated exhaust gas without reducing the strength characteristics of the sinter in the layer located in the bath of the ore reduction furnace.
Шлаковая связка 20-30% и форстерит 5-10% в верхних горизонтах ванны печи при температуре 1500-1600oC переходят в жидкое состояние. В жидкой фазе хромшпинелид растворяется, что ускоряет массоперенос при взаимодействии оксидов хрома и железа хромшпинелида с твердым углеродом. Процесс восстановления хрома и железа начинается в верхних слоях ванны печи.Slag binder 20-30% and forsterite 5-10% in the upper horizons of the furnace bath at a temperature of 1500-1600 o C go into a liquid state. In the liquid phase, chrome spinelide dissolves, which accelerates mass transfer during the interaction of chromium and iron oxides of chrome spinelide with solid carbon. The process of chromium and iron reduction begins in the upper layers of the furnace bath.
Таким образом, агломерат предложенного состава обладает высокими скоростями шлакообразования в процессе выплавки феррохрома в рудовосстановительных печах и процесса восстановления хрома из агломерата, изготовленного из магнезиальной хромовой руды, содержащей более 20% MgO. В ходе выплавки феррохрома из такого агломерата в рудовосстановительных печах снижаются продолжительность плавки и удельный расход электроэнергии. Thus, the agglomerate of the proposed composition has high rates of slag formation during the smelting of ferrochrome in ore reduction furnaces and the process of reducing chromium from an agglomerate made from magnesia chromium ore containing more than 20% MgO. During the smelting of ferrochrome from such an agglomerate in ore reduction furnaces, the duration of smelting and the specific energy consumption are reduced.
Если шлаковой связки менее 20%, то уменьшается прочность агломерата и скорость восстановления хрома твердым углеродом. If the slag binder is less than 20%, then the strength of the agglomerate and the rate of reduction of chromium by solid carbon are reduced.
Если шлаковой связки более 30%, то происходит расплавление агломерата с образованием большого количества жидкой фазы, из-за чего снижается массоперенос углерода к хромитам. If the slag binder is more than 30%, then the agglomerate melts to form a large amount of the liquid phase, which reduces the mass transfer of carbon to chromites.
Если форстерита менее 5% или более 10%, то увеличивается температура плавления шлаковой составляющей и процесс восстановления затягивается. If forsterite is less than 5% or more than 10%, the melting point of the slag component increases and the recovery process is delayed.
Промышленное осуществление офлюсованного хроморудного агломерата провели в условиях ОАО "ЧЭМК" на рудовосстановительной печи мощностью 16,5 МВА при выплавке высокоуглеродистого феррохрома. The industrial implementation of the fluxed chrome ore sinter was carried out under the conditions of OAO "ChEMK" on an ore reduction furnace with a capacity of 16.5 MVA in the smelting of high-carbon ferrochrome.
Для осуществления использовали офлюсованный хроморудный агломерат, приготовленный по трем вариантам из хромовой руды, содержащей 50% Cr2O3 и состоящей из 79,5% хромовых шпинелей и 20,5% серпентина (30% SiO2, 45% MgO), коксика (86% углерода), кварцевого песка (98% SiO2 и шлака высокоуглеродистого феррохрома (30% SiO2, 38% MgO, 15% Al2O, 15% металлических включений высокоуглеродистого феррохрома) путем спекания на агломерационной ленте.For implementation, we used fluxed chromic ore sinter, prepared in three variants from chrome ore containing 50% Cr 2 O 3 and consisting of 79.5% chromium spinels and 20.5% serpentine (30% SiO 2 , 45% MgO), coke ( 86% carbon), quartz sand (98% SiO 2 and slag of high-carbon ferrochrome (30% SiO 2 , 38% MgO, 15% Al 2 O, 15% metal inclusions of high-carbon ferrochrome) by sintering on sinter tape.
Количество кварцевого песка составляло 10-15% от массы хромовой руды из расчета на получение в смеси с серпентином содержания MgO в пределах 35-40%. Кварцевый песок на 50% заменяли шлаком высокоуглеродистого феррохрома. Содержание компонентов в офлюсованном агломерате по данным петрографического анализа приводится в табл. 1. The amount of quartz sand was 10-15% of the mass of chromium ore based on obtaining in a mixture with serpentine MgO content in the range of 35-40%. Quartz sand was replaced by 50% slag of high-carbon ferrochrome. The content of the components in the fluxed agglomerate according to the petrographic analysis is given in table. one.
Выплавку высокоуглеродистого феррохрома проводили на шихте следующего состава в расчете на одну колошу: офлюсованный хроморудный агломерат 700 кг, коксик 150 кг, возвраты собственного производства 120 кг. Smelting of high-carbon ferrochrome was carried out on a charge of the following composition per one spike: fluxed chromium sinter ore 700 kg, coke 150 kg, returns of own production 120 kg.
Показатели производства высокоуглеродистого феррохрома приводятся в табл. 2. The production indicators of high-carbon ferrochrome are given in table. 2.
Из приведенных данных следует возможность промышленного осуществления использования офлюсованного хроморудного агломерата с улучшением технических показателей производства высокоуглеродистого феррохрома. From the given data, the possibility of industrial implementation of the use of fluxed chromium sinter ore with the improvement of technical indicators of the production of high-carbon ferrochrome follows.
Claims (1)
Шлаковая связка - 20 - 30
Форстерит - 5 - 10
Металловключения - 0,5 - 1
Хромшпинелид - ОстальноеиFluxed chrome ore sinter containing chrome spinelide and a slag binder, characterized in that it additionally contains fosterite and metal inclusions in the following ratio of components, wt.%:
Slag bunch - 20 - 30
Forsterite - 5 - 10
Metal inclusions - 0.5 - 1
Chromspinelid - Rest
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97107375A RU2114060C1 (en) | 1997-05-06 | 1997-05-06 | Fluxed chrome-ore agglomerate |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97107375A RU2114060C1 (en) | 1997-05-06 | 1997-05-06 | Fluxed chrome-ore agglomerate |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2114060C1 true RU2114060C1 (en) | 1998-06-27 |
| RU97107375A RU97107375A (en) | 1998-11-20 |
Family
ID=20192671
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU97107375A RU2114060C1 (en) | 1997-05-06 | 1997-05-06 | Fluxed chrome-ore agglomerate |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2114060C1 (en) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4106929A (en) * | 1976-12-10 | 1978-08-15 | Showa Denko Kabushiki Kaisha | Process for preparing a ferrochromium by using a blast furnace |
-
1997
- 1997-05-06 RU RU97107375A patent/RU2114060C1/en active
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4106929A (en) * | 1976-12-10 | 1978-08-15 | Showa Denko Kabushiki Kaisha | Process for preparing a ferrochromium by using a blast furnace |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU99112490A (en) | METHOD FOR PROCESSING STEEL-MELTING SLAGS AND IRON CARRIERS FOR PRODUCING IRON AND ECOLOGICAL SLAGS | |
| US4731112A (en) | Method of producing ferro-alloys | |
| KR920004674B1 (en) | Process for continuously melting of steel | |
| RU2518837C2 (en) | Production of expanded slag on melt of stainless steel at converter | |
| RU2067998C1 (en) | Method of blast furnace washing | |
| KR20020032464A (en) | Deoxidating material for manufacturing alloy steel | |
| CN104164530A (en) | Method for producing cast iron by adopting electric furnace blowing smelting and purification | |
| CA1321075C (en) | Additive for promoting slag formation in steel refining ladle | |
| RU2114060C1 (en) | Fluxed chrome-ore agglomerate | |
| SU1069632A3 (en) | Method for making ferromanganese or ferrosilicon-manganese | |
| RU2186856C1 (en) | Composite blend for smelting alloyed steels | |
| RU2203329C1 (en) | Method of making steel in oxygen converter | |
| KR100257213B1 (en) | Melt Reduction Method of Chromium Ore | |
| US4790872A (en) | Additive for promoting slag formation in steel refining ladle | |
| RU2269577C1 (en) | Steel producing method in electric arc steel melting furnace | |
| RU2124566C1 (en) | Briquetted mixture for inoculation of gray iron | |
| RU2241046C2 (en) | Method for recrement foaming in steel manufacturing by using calcium nitrate | |
| RU2059014C1 (en) | Method to produce briquets for direct steel alloying and deoxidizing with manganese | |
| RU2364632C2 (en) | Steel production method | |
| Yamagishi et al. | A comprehensive analysis of the furnace interior for high-carbon ferrochromium | |
| RU2139938C1 (en) | Method of processing of iron-manganese raw material | |
| RU2087545C1 (en) | Method of melting of low-carbon steel | |
| RU2118375C1 (en) | Low-manganese cast iron conversion process in converter | |
| RU2203328C1 (en) | Method of making steel in oxygen converter | |
| RU2144089C1 (en) | Method of making vanadium-containing steels and alloys |