RU2194079C2 - Method of melting steel in converter - Google Patents
Method of melting steel in converter Download PDFInfo
- Publication number
- RU2194079C2 RU2194079C2 RU2000128598A RU2000128598A RU2194079C2 RU 2194079 C2 RU2194079 C2 RU 2194079C2 RU 2000128598 A RU2000128598 A RU 2000128598A RU 2000128598 A RU2000128598 A RU 2000128598A RU 2194079 C2 RU2194079 C2 RU 2194079C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- converter
- slag
- vanadium
- intermediate product
- oxides
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к выплавке стали в кислородных конвертерах. The invention relates to the field of metallurgy, in particular to steelmaking in oxygen converters.
Известен способ конвертерного процесса с использованием в плавке в качестве флюса обожженного доломита [1]. Способ характеризуется насыщением конвертерного шлака оксидами MgO и СаО в течение всей продувки плавки, в результате чего снижается окислительное воздействие шлака на футеровку конвертера. Данный способ используется при продувке передельного чугуна, имеющего в своем составе кремний и марганец. Поэтому для насыщения шлака оксидами магния и поддержания необходимой основности расход обожженного доломита регулируют в зависимости от содержания кремния и марганца в чугуне. A known method of the converter process using in the smelting as a flux of calcined dolomite [1]. The method is characterized by the saturation of the converter slag with MgO and CaO oxides during the entire purge purge, as a result of which the oxidative effect of the slag on the converter lining is reduced. This method is used when blowing pig iron, which contains silicon and manganese. Therefore, to saturate the slag with magnesium oxides and maintain the necessary basicity, the consumption of calcined dolomite is regulated depending on the content of silicon and manganese in cast iron.
Недостатком вышеназванного способа является то, что он неприемлем при продувке полупродукта, получаемого из ванадиевого чугуна дуплекс-процессом. Основной цель продувки ванадиевого чугуна в конвертере является получение ванадиевого шлака и полупродукта, содержащего в среднем 3,0% углерода, 0,04% ванадия, в сумме 0,05% серы и фосфора и содержащего следы кремния и марганца. Поэтому при переделе в конвертере на второй стадии дуплекс-процесса ванадиевого полупродукта до получения стали, регулирование насыщенного шлака оксидами MgO и СаО в зависимости от содержания кремния в полупродукте при присадках обожженного доломита невозможно. The disadvantage of the above method is that it is unacceptable when purging the intermediate product obtained from vanadium cast iron by the duplex process. The main purpose of purging vanadium cast iron in the converter is to produce vanadium slag and an intermediate product containing on average 3.0% carbon, 0.04% vanadium, in the amount of 0.05% sulfur and phosphorus and containing traces of silicon and manganese. Therefore, when redistributing the vanadium intermediate in the second stage of the duplex process to steel, it is impossible to control saturated slag with MgO and CaO oxides depending on the silicon content in the intermediate with additives of calcined dolomite.
Наиболее близким по технической сущности к достигаемому результату к заявленному способу является способ выплавки стали в конвертере из ванадиевого полупродукта [2], заключающийся в том, что в качестве шлакообразующих материалов используется известь, плавиковый шпат и необожженный сырой доломит. Недостаток этого способа и заключается в том, что несмотря на использование извести, приводящее к насыщению шлака оксидами СаО, насыщение шлака оксидами MgO вследствие присадок сырого доломита не происходит. Присадки сырого доломита приводят к сильному охлаждению металла и шлака и тем самым к увеличению вязкости шлака. Ухудшение шлакообразования и снижение теплосодержания конвертерной плавки не позволяет повысить в шлаке содержание оксидов MgO до пределов его насыщения, что отрицательно сказывается на стойкости футеровки конвертера. Присадки плавикового шпата так же отрицательно сказываются на стойкости огнеупоров. The closest in technical essence to the achieved result to the claimed method is a method of steel smelting in a converter from a vanadium intermediate [2], which consists in the fact that lime, fluorspar and unbaked raw dolomite are used as slag-forming materials. The disadvantage of this method is that despite the use of lime, which leads to saturation of the slag with CaO oxides, saturation of the slag with MgO oxides due to additives of crude dolomite does not occur. Additives of crude dolomite lead to strong cooling of the metal and slag and thereby increase the viscosity of the slag. The deterioration of slag formation and a decrease in the heat content of converter smelting do not allow increasing the content of MgO oxides in the slag to its saturation limits, which negatively affects the durability of the converter lining. Additives of fluorspar also adversely affect the resistance of refractories.
Техническим результатом является достижение насыщения конвертерных шлаков оксидами MgO с одновременным улучшением шлакообразования плавки, снижение реакционной способности шлака к окислению огнеупоров кладки и тем самым повышение стойкости футеровки конвертера, повышение содержания ванадия стали. The technical result is to achieve saturation of the converter slag with MgO oxides while improving slag formation of the smelter, reducing the reactivity of the slag to oxidize the masonry refractories, and thereby increasing the resistance of the converter lining and increasing the content of steel vanadium.
Это достигается тем, что в известном способе выплавки стали, включающем заливку в конвертер полученного из ванадиевого чугуна полупродукта, содержащего ванадий, продувку его кислородом, присадку извести, плавикового шпата и сырого доломита в качестве шлакообразующих материалов и выпуск металла из конвертера, по изобретению в конвертер дополнительно присаживают ожелезненный известково-магнезиальный флюс, полученный путем спекания железосодержащего и известково-магнезиального сырья, в количестве 200-600 кг на каждый 0,01% ванадия, содержащегося в полупродукте, при этом отношение MgO:FeO в шлаке по окончании продувки кислородом поддерживают в пределах 0,2-1,25. This is achieved by the fact that in the known method of steel smelting, comprising pouring a semi-product obtained from vanadium cast iron containing vanadium into a converter, purging it with oxygen, adding lime, fluorspar and raw dolomite as slag-forming materials and releasing the metal from the converter according to the invention into a converter an additional ferruginous calcareous-magnesian flux obtained by sintering iron and calcareous-magnesian raw materials in an amount of 200-600 kg for each 0.01% vanadium is additionally planted Gosia a precursor wherein the ratio MgO: FeO in the slag after the end of oxygen blowing is maintained in the range 0,2-1,25.
Кроме того, ожелезненный известково-магнезиальный флюс присаживают на залитый в конвертер полупродукт перед началом продувки кислородом и/или в начале продувки кислородом до 6 минут ее длительности, и/или на оставшийся шлак после выпуска металла. In addition, the fermented lime-magnesia flux is deposited on the intermediate product poured into the converter before purging with oxygen and / or at the beginning of purging with oxygen for up to 6 minutes of its duration, and / or on the remaining slag after metal is discharged.
Сущность способа заключается в том, что при присадке в конвертер ожелезненного известко-магнезиального флюса образующиеся оксиды MgO снижают активность V2О5. Оксиды ванадия являются сильным окислителем по отношению к периклаз-углеродистой футеровке конвертера при температурах 1520-1540oС вследствие прохождения реакций взаимодействия углерода футеровки с оксидами ванадия. Оксиды V2О5 поступают в шлак полупродукта в результате слива этого полупродукта в ковш на первой стадии дуплекс-процесса при продувке ванадиевого чугуна и заливки его во второй конвертер на второй стадии передела. Содержащийся в полупродукте ванадий, находясь в равновесном состоянии с оксидами ванадия в шлаке, определяет его активность в шлаке. Чем выше содержание ванадия в полупродукте, тем большее количество оксидов ванадия содержится в шлаке, тем больше они оказывают негативное влияние на футеровку. Учитывая, что увеличение в шлаке оксидов MgO снижает активность оксидов ванадия в шлаке, можно количественно регулировать как содержание оксидов V2О5 в шлаке, так и количество ванадия в продуваемом полупродукте. В этом случае оптимальным количеством вводимого в конвертер ожелезненного известково-магнезиального флюса является 200-600 кг на каждый 0,01% ванадия в полупродукте, заливаемого в конвертер.The essence of the method lies in the fact that when an ironized lime-magnesian flux is added to the converter, the resulting MgO oxides reduce the activity of V 2 O 5 . Vanadium oxides are a strong oxidizing agent with respect to the periclase-carbon lining of the converter at temperatures of 1520-1540 o C due to the reaction of the interaction of the lining carbon with vanadium oxides. Oxides V 2 O 5 enter the slag of the intermediate product by pouring this intermediate into the ladle at the first stage of the duplex process by blowing vanadium cast iron and pouring it into the second converter at the second stage of redistribution. Vanadium contained in the intermediate, being in equilibrium with vanadium oxides in the slag, determines its activity in the slag. The higher the vanadium content in the intermediate, the greater the amount of vanadium oxides in the slag, the more they negatively affect the lining. Considering that an increase in MgO oxide in the slag decreases the activity of vanadium oxides in the slag, it is possible to quantitatively control both the content of V 2 O 5 oxides in the slag and the amount of vanadium in the blown intermediate. In this case, the optimal amount of ironized lime-magnesia flux introduced into the converter is 200-600 kg for each 0.01% vanadium in the intermediate product, which is poured into the converter.
Существенное влияние на реакционную способность шлака оказывает содержание в шлаке оксидов железа. Особенно это влияние ощутимо при высоких содержаниях в шлаке оксидов железа на конечной стадии продувки полупродукта. Развитие высоких температур в последний период плавки порядка 1650-1700oС с одновременным снижением содержания углерода в металле, особенно при выплавке низкоуглеродистых сталей, в конечных шлаках образуется высокое содержание оксидов железа, которые отрицательно влияют на огнеупоры кладки конвертера. При присадках флюса в количестве, определяющем предел насыщения шлака оксидами MgO, активность оксидов железа понижается.A significant effect on the reactivity of the slag is provided by the content of iron oxides in the slag. This effect is especially noticeable at high levels of iron oxides in the slag at the final stage of purging the intermediate. The development of high temperatures in the last melting period of the order of 1650-1700 o С with a simultaneous decrease in the carbon content in the metal, especially during the smelting of low-carbon steels, high content of iron oxides is formed in the final slags, which negatively affect the refractory masonry of the converter. With flux additives in an amount that determines the saturation limit of the slag with MgO oxides, the activity of iron oxides decreases.
Имея определенное соотношение в конечном шлаке между оксидами магния и железа, можно установить минимальное окислительное воздействие шлака на футеровку конвертера. Такое оптимальное соотношение MgO:FeO в шлаках должно находиться в пределах 0,2-1,25. Having a certain ratio in the final slag between the oxides of magnesium and iron, you can set the minimum oxidative effect of the slag on the lining of the Converter. This optimal ratio of MgO: FeO in the slag should be in the range of 0.2-1.25.
Присадка ожелезненного известкового флюса, как показывают расчетные данные по опытным плавкам, имеют незначительный охлаждающий эффект - 6oС на 1 т присадки. В связи с этим изменение вязкости шлака в результате охлаждающего действия присадки флюса оказывается незначительным. Содержащиеся во флюсе оксиды железа образуют в шлаке легкоплавкие ферриты кальция и магния. Поэтому присадка в конвертер ожелезненного известково-магнезиального флюса приводит к улучшению шлакообразования плавки при продувке ванадиевого полупродукта.The additive of ferruginous calcareous flux, as shown by the calculated data for the experimental melts, has an insignificant cooling effect - 6 o C per 1 ton of additive. In this regard, the change in slag viscosity as a result of the cooling effect of the flux additive is insignificant. The iron oxides contained in the flux form low-melting calcium and magnesium ferrites in the slag. Therefore, the additive in the converter ferruginous lime-magnesia flux leads to an improvement in the slag formation of the smelting when purging the vanadium intermediate.
Таким образом, ввод в конвертер оптимального количества ожелезненного известково-магнезиального флюса, определяющего изменение оксидов ванадия в шлаке и тем самым повышение ванадия в металле с одновременным улучшением шлакообразования плавки и поддержание оптимального соотношения между оксидами магния и железа в шлаке снижающим реакционную способность шлака по отношению к огнеупорной кладке конвертера, определяет неочевидность заявляемого способа выплавки стали из ванадиевого полупродукта. Thus, introducing into the converter the optimal amount of iron-lime-magnesia flux, which determines the change in vanadium oxides in the slag and thereby the increase in vanadium in the metal, while simultaneously improving the slag formation of the smelting and maintaining the optimal ratio between magnesium and iron oxides in the slag, which reduces the slag reactivity with respect to the refractory masonry of the converter, determines the non-obviousness of the proposed method for smelting steel from a vanadium intermediate.
При сопоставлении заявленного технического решения и способа, взятого за прототип, видно, что предлагаемые количественные параметры ввода в конвертер ожелезненного известково-магнезиального флюса и тем самым насыщение шлака оксидами магния зависят от содержания ванадия в полупродукте определяющего агрессивность оксидов ванадия в шлаке по отношению к футеровке конвертера. Так же зависит реакционная способность шлака от указанного соотношения оксидов магния и железа в конечных шлаках. Таким образом, предложенное техническое решение соответствует критерию "новизна". When comparing the claimed technical solution and the method taken as a prototype, it is seen that the proposed quantitative parameters for introducing a ferrous lime-magnesia flux into the converter and thereby saturating the slag with magnesium oxides depend on the vanadium content in the intermediate that determines the aggressiveness of vanadium oxides in the slag with respect to the converter lining . The slag reactivity also depends on the specified ratio of magnesium and iron oxides in the final slag. Thus, the proposed technical solution meets the criterion of "novelty."
Анализ патентов и научно-технической информации не выявил использование новых существенных признаков, используемых в предлагаемом решении, по их функциональному назначению. Следовательно, предлагаемое изобретение соответствует критерию "изобретательский уровень". The analysis of patents and scientific and technical information did not reveal the use of new significant features used in the proposed solution for their functional purpose. Therefore, the present invention meets the criterion of "inventive step".
Для повышения стойкости футеровки конвертера и повышения содержания ванадия в стали присадку флюса в конвертер следует производить в определенные периоды плавки. To increase the resistance of the converter lining and increase the vanadium content in the steel, the flux additive in the converter should be made at certain melting periods.
Ввод флюса на залитый в конвертер полупродукт совместно с ванадиевым шлаком до начала продувки позволяет повысить в шлаке содержание оксидов магния и тем самым снизить активность оксидов железа и ванадия. Агрессивное воздействие этих оксидов на футеровку конвертера будет ослаблено. Снижение активности оксидов ванадия в шлаках за счет высокого содержания в полупродукте углерода (3,0-3,2%) способствует перераспределению ванадия из шлака в металл. The introduction of flux onto the intermediate product filled into the converter together with vanadium slag prior to purging allows to increase the content of magnesium oxides in the slag and thereby reduce the activity of iron and vanadium oxides. The aggressive effect of these oxides on the lining of the converter will be weakened. A decrease in the activity of vanadium oxides in slags due to the high content of carbon in the intermediate product (3.0-3.2%) contributes to the redistribution of vanadium from slag to metal.
Аналогичное действие на оксиды железа и ванадия в шлаке оказывает присадка флюса в начале продувки металла до 6 минуты ее длительности. В этот период шлак имеет низкую основность и, вследствие окисления железа кислородом дутья, в шлаке возрастает содержание оксидов железа и ванадия. Поэтому ввод оксидов магния в шлак из флюса снижает активность оксидов железа и ванадия. В результате увеличивается в металле содержание ванадия и уменьшается взаимодействие этих оксидов с углеродом периклазуглеродистых огнеупоров. Повышенное содержание в шлаке оксидов магния уменьшает переход этих оксидов в шлак из футеровки конвертера. A similar effect on the iron and vanadium oxides in the slag is exerted by the addition of flux at the beginning of the metal purge up to 6 minutes of its duration. During this period, the slag has a low basicity and, due to oxidation of iron by oxygen in the blast, the content of iron and vanadium oxides in the slag increases. Therefore, the introduction of magnesium oxides into flux slag reduces the activity of iron and vanadium oxides. As a result, the vanadium content in the metal increases and the interaction of these oxides with the carbon of periclase-carbon refractories decreases. The increased content of magnesium oxides in the slag reduces the transfer of these oxides to the slag from the converter lining.
После 6 минут продувки при увеличении температуры металла возрастает скорость окисления углерода. В этот период присадка флюса оказывает негативное влияние на скорость обезуглероживания металла, так как в шлаке снижается количество оксидов железа, взаимодействующих в основном с углеродом полупродукта. Присадка в этот момент флюса снижает скорость окисления углерода, в результате чего увеличивается время продувки. Кроме этого, ухудшается шлакообразование плавки, шлак становится вязким, окомковывается, снижается покровность шлака, что приводит к повышению разъедания огнеупоров и снижению стойкости футеровки. After 6 minutes of purging, increasing the temperature of the metal increases the rate of carbon oxidation. During this period, the addition of flux has a negative effect on the rate of decarburization of the metal, since the amount of iron oxides in the slag, which interact mainly with the intermediate carbon, is reduced. The addition of flux at this point reduces the rate of carbon oxidation, resulting in increased purge time. In addition, the slag formation of the smelter is worsened, the slag becomes viscous, pelletized, and the slag cover is reduced, which leads to an increase in corrosion resistance of refractories and a decrease in the lining resistance.
После выпуска металла из конвертера шлак в конвертере оставляют с целью нанесения шлакового гарниссажа на стенки конвертера. Гарниссаж наносят путем раздува шлака азотом высокого давления, причем данная операция занимает малое количество времени (не более 3 минут). Присадка на оставшийся шлак ожелезненного известково-магнезиального флюса, вследствие низкой его температуры плавления, позволяет быстро раствориться ему в шлаке. В результате повышается в шлаке содержание оксидов магния, которые при нанесении шлакового гарниссажа на стенки конвертера способствуют повышению стойкости футеровки. After the metal is released from the converter, the slag in the converter is left for the purpose of applying a slag skull on the walls of the converter. The skull is applied by blowing the slag with high pressure nitrogen, and this operation takes a small amount of time (no more than 3 minutes). Additive to the remaining slag of a ferruginous lime-magnesian flux, due to its low melting point, allows it to quickly dissolve in the slag. As a result, the content of magnesium oxides in the slag increases, which, when a slag skull is applied to the converter walls, increases the lining resistance.
Параметры предлагаемого способа выплавки стали в конвертере установлены экспериментальным путем. Плавки проводили по способу, взятому за прототип, и по предлагаемой технологии в конвертере емкостью 160 т. The parameters of the proposed method of steelmaking in the converter are established experimentally. The melts were carried out according to the method taken as a prototype, and according to the proposed technology in a converter with a capacity of 160 tons
После продувки ванадиевого чугуна в первом конвертере образующийся полупродукт, содержащий 3,2-3,4% углерода, 0,04-0,07% ванадия, 0,01-0,02% кремния, 0,02-0,04% марганца, при температуре 1410-1430oС заливали во второй конвертер и продували его до содержания углерода в металле 0,06-0,1%. Температура металла по окончании продувки полупродукта 1660-1860oС. В процессе плавки использовали шлакообразующие материалы: известь, плавиковый шпат, сырой доломит, ожелезненный известково-магнезиальный флюс. Флюс вводили на залитый в конвертер полупродукт после начала продувки металла кислородом до 6 минуты продувки и на оставшийся шлак после слива метала из конвертера. Футеровка конвертера состояла из периклазуглеродистых огнеупоров. Толщину футеровки по окончании плавик замеряли методом сканирования. Уменьшение или увеличение содержания ванадия в полупродукте за период продувки металла (ΔV) определяли как разницу между содержанием ванадия в заливаемом в конвертер полупродукте (V1) и содержанием ванадия в полупродукте по окончании продувки (V2).After purging vanadium cast iron in the first converter, the resulting intermediate product containing 3.2-3.4% carbon, 0.04-0.07% vanadium, 0.01-0.02% silicon, 0.02-0.04% manganese , at a temperature of 1410-1430 o With poured into the second Converter and purged it to a carbon content in the metal of 0.06-0.1%. The temperature of the metal at the end of the purge of the intermediate 1660-1860 o C. In the smelting process used slag-forming materials: lime, fluorspar, raw dolomite, iron-lime-magnesia flux. The flux was introduced into the intermediate product poured into the converter after the metal was purged with oxygen up to 6 minutes of purge and to the remaining slag after the metal was drained from the converter. Converter lining consisted of periclase-carbon refractories. The thickness of the lining at the end of the melt was measured by scanning. A decrease or increase in the vanadium content in the intermediate during the metal purge period (ΔV) was determined as the difference between the vanadium content in the intermediate product poured into the converter (V1) and the vanadium content in the intermediate at the end of the purge (V2).
Полученные данные плавок представлены в таблице, из которой видно, что использование ожелезненного известково-магнезиального флюса в конвертере при продувке полупродукта в количестве 200÷600 кг на каждые 0,01% ванадия в полупродукте и поддержания в конечных шлаках отношения MgO:FeO в пределах 0,2-1,25 позволяет повысить содержание ванадия в металле по окончании продувки на 0,04-0,012% и увеличить толщину футеровки до 2,5-3,5 мм за плавку (варианты 3,4). The obtained melting data is presented in the table, from which it can be seen that the use of ironized lime-magnesia flux in the converter when purging the intermediate in the amount of 200–600 kg for every 0.01% vanadium in the intermediate and maintaining the MgO: FeO ratio in the final slag within 0 , 2-1.25 allows to increase the vanadium content in the metal at the end of the purge by 0.04-0.012% and increase the thickness of the lining to 2.5-3.5 mm per melt (options 3.4).
Если количество введенного в конвертер флюса составит менее 200 кг на 0,01% ванадия в заливаемом полупродукте ( вариант 2), то содержание ванадия в полупродукте за период продувки снижается и количество его становится меньше, чем в способе, взятом за прототип (вариант 1). Объясняется это малым количеством введенного в конвертер флюса. Так же снижается содержание ванадия в полупродукте в случае присадки флюса в конвертер в количестве более 600 кг на 0,01% ванадия в заливаемом полупродукте (вариант 5). Связано это с тем, что значительные присадки флюса приводят к повышенному содержанию оксидов магния в шлаке, что влечет за собой увеличение вязкости шлака вплоть до его "сворачивания" и тем самым снижается восстановление оксидов ванадия из шлака в металл. If the amount of flux introduced into the converter is less than 200 kg per 0.01% vanadium in the poured intermediate (option 2), then the content of vanadium in the intermediate during the purge period decreases and its amount becomes less than in the method taken as a prototype (option 1) . This is explained by the small amount of flux introduced into the converter. The vanadium content in the intermediate is also reduced if flux is added to the converter in an amount of more than 600 kg per 0.01% vanadium in the filled intermediate (option 5). This is due to the fact that significant flux additives lead to an increased content of magnesium oxides in the slag, which entails an increase in the viscosity of the slag up to its "folding" and thereby reduces the reduction of vanadium oxides from slag to metal.
Влияет на конечные результаты при использовании ожелезненного известково-магнезиального флюса и поддержание оптимального отношения MgO:FeО в конечных шлаках (варианты 7, 8). В случае поддержания в конечных шлаках отношения MgO: FeО менее 0,2, то есть при повышенной окисленности конечного шлака и низкого содержания в нем оксидов магния шлак становится агрессивным по отношению к футеровке конвертора. В результате уменьшается толщина футеровки за плавку в большой степени, чем при способе, взятом за прототип (вариант 6). При соотношении в конечных шлаках MgO:FeО более 1,25 шлаки, имеющие низкое содержание FeO, становятся густыми, ошлаковываются и не взаимодействуют с металлом и футеровкой конвертера, что приводит к разрушению футеровки за счет кислородных струй и "оголенного" металла (вариант 9). It affects the final results when using the ferruginous calc-magnesian flux and maintaining the optimal MgO: FeO ratio in the final slags (
Таким образом, при рассмотрении плавок, выплавленных с использованием предлагаемого способа в условиях заявляемых параметров, видно, что способ позволяет повысить содержание ванадия в стали после продувки полупродукта с одновременным увеличением толщины футеровки и тем самым повышением ее стойкости. Thus, when considering the swimming trunks smelted using the proposed method under the conditions of the claimed parameters, it can be seen that the method allows to increase the vanadium content in the steel after purging the intermediate with a simultaneous increase in the thickness of the lining and thereby increasing its durability.
Источники информации, принятые во внимание
1. Процесс ЛД с применением доломита, разработанный фирмой "Штальверке Пайне-Зальцгитнер" - Черные металлы, 1984, 2, с. 23.Sources of information taken into account
1. The process of LD using dolomite, developed by the company "Stahlwerke Payne-Salzgitner" - Ferrous metals, 1984, 2, p. 23.
2. Производство ванадиевого шлака и стали в конвертерах. Технологическая инструкция 102-СТ, КК-66-95, ОАО "НТМК", г. Н. Тагил, с. 27-42. 2. Production of vanadium slag and steel in converters. Technological instruction 102-ST, KK-66-95, OJSC NTMK, N. Tagil, p. 27-42.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000128598A RU2194079C2 (en) | 2000-11-15 | 2000-11-15 | Method of melting steel in converter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000128598A RU2194079C2 (en) | 2000-11-15 | 2000-11-15 | Method of melting steel in converter |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2000128598A RU2000128598A (en) | 2002-11-10 |
| RU2194079C2 true RU2194079C2 (en) | 2002-12-10 |
Family
ID=20242195
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000128598A RU2194079C2 (en) | 2000-11-15 | 2000-11-15 | Method of melting steel in converter |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2194079C2 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2255982C1 (en) * | 2004-05-25 | 2005-07-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of making steel in oxygen converter |
| RU2418073C2 (en) * | 2007-01-04 | 2011-05-10 | Смс Симаг Акциенгезельшафт | Procedure and installation for production of steel |
| RU2426797C1 (en) * | 2010-04-20 | 2011-08-20 | Открытое акционерное общество "Нижнетагильский металлургический комбинат" (ОАО "НТМК") | Procedure for melting steel in converter |
| RU2556660C2 (en) * | 2011-02-23 | 2015-07-10 | Сгл Карбон Се | Method of processing of spent carbon containing material of cathode |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3726665A (en) * | 1969-10-15 | 1973-04-10 | C & W Corson H Inc | Slagging in basic steel-making process |
| SU503912A1 (en) * | 1972-12-25 | 1976-02-25 | Институт Металлургии Уральского Научного Центра | The method of redistribution of vanadium-containing cast iron |
| GB2027058B (en) * | 1978-06-30 | 1982-10-13 | Nippon Kokan Kk | Process for recovering and utilizing useful substances frommolten metal produced during reduction treatment of slag from an oxygen converter |
| WO1987001136A1 (en) * | 1985-08-22 | 1987-02-26 | Uralsky Nauchno-Issledovatelsky Institut Chernykh | Vanadium slag and method for obtaining it |
| SU1330169A1 (en) * | 1985-07-18 | 1987-08-15 | Уральский научно-исследовательский институт черных металлов | Method of producing vanadium slag |
| RU2136764C1 (en) * | 1998-07-29 | 1999-09-10 | Открытое акционерное общество Нижнетагильский металлургический комбинат | Method of conversion of vanadium iron in converter |
-
2000
- 2000-11-15 RU RU2000128598A patent/RU2194079C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3726665A (en) * | 1969-10-15 | 1973-04-10 | C & W Corson H Inc | Slagging in basic steel-making process |
| SU503912A1 (en) * | 1972-12-25 | 1976-02-25 | Институт Металлургии Уральского Научного Центра | The method of redistribution of vanadium-containing cast iron |
| GB2027058B (en) * | 1978-06-30 | 1982-10-13 | Nippon Kokan Kk | Process for recovering and utilizing useful substances frommolten metal produced during reduction treatment of slag from an oxygen converter |
| SU1330169A1 (en) * | 1985-07-18 | 1987-08-15 | Уральский научно-исследовательский институт черных металлов | Method of producing vanadium slag |
| WO1987001136A1 (en) * | 1985-08-22 | 1987-02-26 | Uralsky Nauchno-Issledovatelsky Institut Chernykh | Vanadium slag and method for obtaining it |
| RU2136764C1 (en) * | 1998-07-29 | 1999-09-10 | Открытое акционерное общество Нижнетагильский металлургический комбинат | Method of conversion of vanadium iron in converter |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Производство ванадиевого шлака и стали в конвертерах. Технологическая инструкция 102-СТ, КК-66-95. ОАО "Нижнетагильский металлургический комбинат". - Н.Тагил, 1995, с. 27-42. * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2255982C1 (en) * | 2004-05-25 | 2005-07-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of making steel in oxygen converter |
| RU2418073C2 (en) * | 2007-01-04 | 2011-05-10 | Смс Симаг Акциенгезельшафт | Procedure and installation for production of steel |
| RU2426797C1 (en) * | 2010-04-20 | 2011-08-20 | Открытое акционерное общество "Нижнетагильский металлургический комбинат" (ОАО "НТМК") | Procedure for melting steel in converter |
| RU2556660C2 (en) * | 2011-02-23 | 2015-07-10 | Сгл Карбон Се | Method of processing of spent carbon containing material of cathode |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2164952C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| RU2023726C1 (en) | Lime-vanadium slag and process for manufacturing same | |
| RU2194079C2 (en) | Method of melting steel in converter | |
| US4604138A (en) | Process for refining hot metal | |
| RU2196181C1 (en) | Process for melting steel in converter | |
| JP3470858B2 (en) | How to extend the life of converter body | |
| JP2958848B2 (en) | Hot metal dephosphorization method | |
| RU2136764C1 (en) | Method of conversion of vanadium iron in converter | |
| RU2203329C1 (en) | Method of making steel in oxygen converter | |
| JP3458890B2 (en) | Hot metal refining method | |
| JP3531467B2 (en) | Dephosphorization refining method of hot metal in converter | |
| JP2003105418A (en) | Hot metal pretreatment method and refining method | |
| JP3486886B2 (en) | Steelmaking method using two or more converters | |
| RU2845595C1 (en) | Method of steel making in converter | |
| SU1189883A1 (en) | Method of steel melting | |
| RU2289630C2 (en) | Melt metal bath metallurgical processing method | |
| RU2203328C1 (en) | Method of making steel in oxygen converter | |
| JP2000212623A (en) | Hot metal dephosphorization method with little quick lime | |
| SU1712424A1 (en) | Method of making high-carbon steel for high-strength wire | |
| SU1313879A1 (en) | Method for melting steel | |
| JPH0557327B2 (en) | ||
| JP2002275521A (en) | Dephosphorization refining method of high carbon molten steel | |
| JP2000087125A (en) | Hot metal dephosphorization refining method | |
| SU819181A1 (en) | Method of steel production | |
| JPH03122210A (en) | Two step counterflow refined steelmaking method using duplex converters |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20091116 |