RU2187408C2 - Method for continuous casting of ingots for making railway road rails - Google Patents
Method for continuous casting of ingots for making railway road rails Download PDFInfo
- Publication number
- RU2187408C2 RU2187408C2 RU2000113649/02A RU2000113649A RU2187408C2 RU 2187408 C2 RU2187408 C2 RU 2187408C2 RU 2000113649/02 A RU2000113649/02 A RU 2000113649/02A RU 2000113649 A RU2000113649 A RU 2000113649A RU 2187408 C2 RU2187408 C2 RU 2187408C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- ingot
- ingots
- cooling
- steel
- zone
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 title claims abstract description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 35
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 21
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 7
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 7
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims abstract description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 4
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 4
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 claims description 4
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 claims description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 239000002826 coolant Substances 0.000 abstract 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, конкретнее, к непрерывной разливке слитков, предназначенных для производства из них железнодорожных рельсов. The invention relates to metallurgy, and more particularly, to the continuous casting of ingots intended for the production of railway rails from them.
Наиболее близким по технической сущности является способ непрерывной разливки слитков для производства железнодорожных рельсов, включающий подачу металла в кристаллизатор прямоугольного сечения из промежуточного ковша, вытягивание из него слитка с переменной скоростью, его охлаждение охладителем, распыливаемым форсунками, изменение интенсивности охлаждения, резку слитков на мерные заготовки, их нагрев и прокатку (см. Технологическую инструкцию ТИ 102-СТ. КК-320-97 "Непрерывная разливка стали на МНЛЗ 1", ОАО "Нижнетагильский металлургический комбинат", г.Н. Тагил, 1997, с.1-26). The closest in technical essence is the method of continuous casting of ingots for the production of railway rails, including supplying metal to a rectangular mold from an intermediate ladle, pulling an ingot from it at a variable speed, cooling it with a cooler, sprayed nozzles, changing the cooling intensity, cutting ingots into measured billets , their heating and rolling (see Technological instruction TI 102-ST. KK-320-97 "Continuous casting of steel at CCM 1", OJSC Nizhny Tagil Metallurgical Iy combine ", N. Tagil, 1997, p.1-26).
Недостатком известного способа является неудовлетворительное качество непрерывно-литых слитков, предназначенных для производства железнодорожных рельсов. Это объясняется плохим качеством макроструктуры поперечного сечения слитка, большим развитием центральной пористости и осевой ликвации, ликвационных полосок, осевых трещин и т.д. Сказанное является следствием отсутствия обеспечения необходимых режимов вторичного охлаждения слитков в зависимости от скорости вытягивания слитков, их сечения, химического состава разливаемой рельсовой стали и ее температуры в промежуточном ковше, что приводит к браку рельсов, прокатанных из непрерывно-литых слитков, отлитых по известному способу. The disadvantage of this method is the unsatisfactory quality of continuously cast ingots intended for the production of railway rails. This is explained by the poor quality of the macrostructure of the cross section of the ingot, the large development of central porosity and axial segregation, segregation strips, axial cracks, etc. The aforementioned is a consequence of the lack of the necessary regimes of secondary cooling of ingots depending on the speed of drawing the ingots, their cross section, the chemical composition of the cast rail steel and its temperature in the intermediate ladle, which leads to the rejection of rails rolled from continuously cast ingots cast according to the known method.
Технический эффект при использовании изобретения заключается в повышении качества непрерывно-литых слитков и повышении выхода годных рельсов за счет улучшения качества макроструктуры слитков. The technical effect when using the invention is to improve the quality of continuously cast ingots and increase the yield of rails by improving the quality of the macrostructure of the ingots.
Указанный технический эффект достигают тем, что способ непрерывной разливки слитков для производства железнодорожных рельсов включает подачу из промежуточного ковша стали, содержащей углерод, марганец, хром и ванадий, в кристаллизатор прямоугольного сечения, вытягивание из него слитка с переменной скоростью, подачу распыливаемого форсунками охладителя в зону вторичного охлаждения слитка с изменением интенсивности его охлаждения, резку слитков на мерные заготовки, их нагрев и прокатку. The specified technical effect is achieved by the fact that the method of continuous casting of ingots for the production of railway rails includes feeding steel containing carbon, manganese, chromium and vanadium from an intermediate ladle into a rectangular mold, drawing a variable-speed ingot from it, feeding the cooler sprayed by nozzles into the zone secondary cooling of the ingot with a change in the intensity of its cooling, cutting of ingots into measured billets, their heating and rolling.
Средний расход охладителя по длине зоны вторичного охлаждения слитка устанавливают по следующей зависимости:
Q•l=K1(A•B•V•t)/(C•Mn•Cr•V),
где Q - средний расход охладителя по длине зоны охлаждения слитка, м3/м2•ч;
l - длина зоны охлаждения слитка под кристаллизатором, м;
А, В - размеры поперечного сечения слитка, м;
V - скорость вытягивания слитка, м/мин;
t - температура стали в промежуточном ковше, oС;
С, Мn, Сr, V - содержание в стали соответственно углерода, марганца, хрома и ванадия, мас.%;
K1 - эмпирический коэффициент, характеризующий теплофизические закономерности кристаллизации непрерывно-литых слитков из рельсовой стали и формирования их осевой зоны, равный 0,00009-0,04 мин(%)4/ч•oC•м;
при этом l=К2•Q, где К2 - эмпирический коэффициент, характеризующий теплофизические закономерности охлаждения граней слитка по его длине, равный 1,5-6,3, ч.The average flow rate of the cooler along the length of the secondary cooling zone of the ingot is set according to the following relationship:
Q • l = K 1 (A • B • V • t) / (C • Mn • Cr • V),
where Q is the average flow rate of the cooler along the length of the ingot cooling zone, m 3 / m 2 • h;
l is the length of the cooling zone of the ingot under the mold, m;
A, B - dimensions of the cross section of the ingot, m;
V is the speed of drawing the ingot, m / min;
t is the temperature of the steel in the intermediate ladle, o C;
C, Mn, Cr, V — carbon content in the steel, respectively, of manganese, chromium and vanadium, wt.%;
K 1 - empirical coefficient characterizing the thermophysical laws of crystallization of continuously cast ingots from rail steel and the formation of their axial zone, equal to 0.00009-0.04 min (%) 4 / h • o C • m;
wherein l = K 2 • Q, where K 2 is an empirical coefficient characterizing the thermophysical laws of cooling of the faces of the ingot along its length, equal to 1.5-6.3, hours
Повышение качества непрерывно-литых слитков и улучшение их макроструктуры будет происходить вследствие установления необходимой интенсивности вторичного охлаждения и длины зоны охлаждения в необходимых пределах в зависимости от габаритов слитка, скорости его вытягивания, температуры стали в промежуточном ковше и химического состава рельсовой стали. При этом снижается по сечению слитка площадь осевой неоднородности слитка, уменьшаются осевая пористость и ликвация, количество осевых трещин и т.д. Improving the quality of continuously cast ingots and improving their macrostructure will occur due to the establishment of the necessary intensity of secondary cooling and the length of the cooling zone within the necessary limits, depending on the dimensions of the ingot, the speed of its drawing, the temperature of the steel in the intermediate ladle and the chemical composition of the rail steel. At the same time, the area of the axial inhomogeneity of the ingot decreases over the cross section of the ingot, the axial porosity and segregation, the number of axial cracks, etc. decrease.
Диапазон значений эмпирического коэффициента К1 в пределах 0,00009-0,04 объясняется теплофизическими закономерностями кристаллизации непрерывно-литых слитков прямоугольного сечения и формирования их осевой зоны. При меньших и больших значениях не будет обеспечиваться необходимая интенсивность охлаждения слитков.The range of values of the empirical coefficient K 1 within the limits of 0.00009-0.04 is explained by the thermophysical laws of crystallization of continuously cast ingots of rectangular cross section and the formation of their axial zone. At lower and higher values, the required cooling rate of the ingots will not be provided.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от габаритов слитка и в обратной зависимости от скорости вытягивания слитков. The specified range is set in direct proportion to the dimensions of the ingot and inversely to the speed of drawing the ingots.
Диапазон значений эмпирического коэффициента К2 в пределах 1,5-6,3 объясняется теплофизическими закономерностям охлаждения граней слитка квадратного и блюмового сечения по его длине. При меньших значениях будет происходить разогрев поверхности cлитка в конце жидкой фазы сверх допустимых значений. При больших значениях будет происходить переохлаждение слитка в конце жидкой фазы сверх допустимых значений.The range of values of the empirical coefficient K 2 in the range of 1.5-6.3 is explained by the thermophysical laws of cooling the faces of an ingot of square and bloom sections along its length. At lower values, the ingot surface will be heated at the end of the liquid phase in excess of the permissible values. At large values, the ingot will supercool at the end of the liquid phase in excess of the permissible values.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от габаритов слитка и в обратной зависимости от скорости вытягивания слитков. The specified range is set in direct proportion to the dimensions of the ingot and inversely to the speed of drawing the ingots.
Анализ научно-технической и патентной литературы показывает отсутствие совпадения отличительных признаков заявляемого способа с признаками известных технических решений. На основании этого делается вывод о соответствии заявляемого технического решения критерию "изобретательский уровень". The analysis of scientific, technical and patent literature shows the lack of coincidence of the distinguishing features of the proposed method with the signs of known technical solutions. Based on this, it is concluded that the claimed technical solution meets the criterion of "inventive step".
Ниже дан вариант осуществления изобретения, не исключающий другие варианты в пределах формулы изобретения. The following is an embodiment of the invention that does not exclude other variations within the scope of the claims.
Способ непрерывной разливки слитков для производства железнодорожных рельсов осуществляют следующим образом. The method of continuous casting of ingots for the production of railway rails is as follows.
Пример. В процессе непрерывной разливки рельсовой стали марки, например, 75ХГСВ ее подают из сталеразливочного ковша в промежуточный ковш и далее в кристаллизаторы прямоугольного сечения. Из кристаллизаторов вытягивают слитки с переменной скоростью. Под кристаллизатором слиток охлаждают охладителем, распыливаемым форсунками, сгруппированными в форсуночные секции. В качестве охладителя может применяться вода или водовоздушная смесь. Расход охладителя и длину зоны охлаждения слитка изменяют в зависимости от скорости вытягивания. Example. In the process of continuous casting of rail steel of the brand, for example, 75KhGSV, it is fed from a steel pouring ladle to an intermediate ladle and then to rectangular molds. Variable speed ingots are drawn from the crystallizers. Under the mold, the ingot is cooled by a cooler sprayed by nozzles grouped into nozzle sections. As a cooler, water or a water-air mixture may be used. The flow rate of the cooler and the length of the ingot cooling zone vary depending on the drawing speed.
Средний расход охладителя по длине зоны вторичного охлаждения слитка устанавливают по следующей зависимости:
Q•l=K1(A•B•V•t)/(C•Mn•Cr•V),
где Q - средний расход охладителя по длине зоны охлаждения слитка, м3/м2•ч;
l - длина зоны охлаждения слитка под кристаллизатором, м;
А, В - размеры поперечного сечения слитка, м;
V - скорость вытягивания слитка, м/мин;
t - температура стали в промежуточном ковше, oС;
С, Мn, Сr, V - содержание в стали соответственно углерода, марганца, хрома и ванадия, мас.%;
К1 - эмпирический коэффициент, характеризующий теплофизические закономерности кристаллизации непрерывно-литых слитков из рельсовой стали и формирования их осевой зоны, равный 0,00009-0,04 мин(%)4/ч•oС•м;
при этом l=К2•Q, где К2 - эмпирический коэффициент, характеризующий теплофизические закономерности охлаждения граней слитка по его длине, равный 1,5-6,3, ч.The average flow rate of the cooler along the length of the secondary cooling zone of the ingot is set according to the following relationship:
Q • l = K 1 (A • B • V • t) / (C • Mn • Cr • V),
where Q is the average flow rate of the cooler along the length of the ingot cooling zone, m 3 / m 2 • h;
l is the length of the cooling zone of the ingot under the mold, m;
A, B - dimensions of the cross section of the ingot, m;
V is the speed of drawing the ingot, m / min;
t is the temperature of the steel in the intermediate ladle, o C;
C, Mn, Cr, V — carbon content in the steel, respectively, of manganese, chromium and vanadium, wt.%;
K 1 - empirical coefficient characterizing the thermophysical laws of crystallization of continuously cast ingots from rail steel and the formation of their axial zone, equal to 0.00009-0.04 min (%) 4 / h • o С • m;
wherein l = K 2 • Q, where K 2 is an empirical coefficient characterizing the thermophysical laws of cooling of the faces of the ingot along its length, equal to 1.5-6.3, hours
После разливки слитки режут на мерные заготовки длиной 8-12 м, нагревают их и прокатывают из них железнодорожные рельсы. After casting, the ingots are cut into measuring workpieces 8-12 m long, heated and rolled from them railway rails.
В общем случае разливку непрерывно-литых слитков производят на установках прямолинейного и криволинейного типов. Расходы охладителя по длине слитка изменяют по экспоненциальному закону от максимального значения под кристаллизатором до минимального значения в конце зоны охлаждения, выдерживая при этом среднее значение расхода охладителя Q. In the general case, the casting of continuously cast ingots is carried out on plants of the rectilinear and curvilinear types. The flow rate of the cooler along the length of the ingot varies exponentially from the maximum value under the mold to the minimum value at the end of the cooling zone, while maintaining the average value of the flow rate of the cooler Q.
В таблице приведены примеры осуществления способа с различными технологическими параметрами. The table shows examples of the method with various technological parameters.
В первом примере вследствие малой длины зоны охлаждения слитка и расхода охладителя происходит разогрев поверхности слитка, что приводит к ухудшению качества макроструктуры слитка. In the first example, due to the small length of the ingot cooling zone and the flow rate of the cooler, the ingot surface is heated, which leads to a deterioration in the quality of the ingot macrostructure.
В пятом примере вследствие большой интенсивности охлаждения слитка и большой длины зоны охлаждения происходит переохлаждение поверхности слитка, что приводит к ухудшению качества макроструктуры непрерывно-литых слитков и к их браку по внутренним и наружным трещинам. In the fifth example, due to the large intensity of the ingot cooling and the large length of the cooling zone, the surface of the ingot is supercooled, which leads to a deterioration in the quality of the macrostructure of continuously cast ingots and to their marriage by internal and external cracks.
В оптимальных примерах 2-4 вследствие обеспечения необходимых значений расходов охладителя и длины зоны охлаждения слитков обеспечивается улучшение качества непрерывно-литых слитков из рельсовой стали на 15-20%, а также выход годных рельсов из них повышается на 8-10%. In the optimal examples 2-4, due to the provision of the necessary values of the cooler costs and the length of the ingot cooling zone, the quality of continuously cast ingots from rail steel is improved by 15-20%, and the yield of rails from them increases by 8-10%.
Claims (1)
Q•l=К1(A•B•V•t)/(C•Mn•Cr•V),
где Q - средний расход охладителя по длине зоны охлаждения слитка, м3/м2•ч;
l - длина зоны охлаждения слитка под кристаллизатором, м;
А, В - размеры поперечного сечения слитка, м;
V - скорость вытягивания слитка, м/мин;
t - температура стали в промежуточном ковше, oС;
С, Мn, Сr, V - содержание в стали соответственно углерода, марганца, хрома и ванадия, мас.%;
К1 - эмпирический коэффициент, характеризующий теплофизические закономерности кристаллизации непрерывно-литых слитков из рельсовой стали и формирования их осевой зоны, равный 0,00009-0,04 мин(%)4/ч•oС•м;
при этом l=К2•Q, где К2 - эмпирический коэффициент, характеризующий теплофизические закономерности охлаждения граней слитка по его длине, равный 1,5-6,3, ч.A method of continuous casting of ingots for the production of railway rails, including feeding steel containing carbon, manganese, chromium and vanadium from an intermediate ladle into a rectangular mold, drawing an ingot from it at a variable speed, feeding the cooler sprayed by nozzles into the secondary cooling zone of the ingot with a change in intensity its cooling, cutting of ingots into measured billets, their heating and rolling, characterized in that the average flow rate of the cooler along the length of the secondary cooling zone of the ingot is anavlivayut by the following relationship:
Q • l = K 1 (A • B • V • t) / (C • Mn • Cr • V),
where Q is the average flow rate of the cooler along the length of the ingot cooling zone, m 3 / m 2 • h;
l is the length of the cooling zone of the ingot under the mold, m;
A, B - dimensions of the cross section of the ingot, m;
V is the speed of drawing the ingot, m / min;
t is the temperature of the steel in the intermediate ladle, o C;
C, Mn, Cr, V — carbon content in the steel, respectively, of manganese, chromium and vanadium, wt.%;
K 1 - empirical coefficient characterizing the thermophysical laws of crystallization of continuously cast ingots from rail steel and the formation of their axial zone, equal to 0.00009-0.04 min (%) 4 / h • o С • m;
wherein l = K 2 • Q, where K 2 is an empirical coefficient characterizing the thermophysical laws of cooling of the faces of the ingot along its length, equal to 1.5-6.3, hours
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000113649/02A RU2187408C2 (en) | 2000-05-30 | 2000-05-30 | Method for continuous casting of ingots for making railway road rails |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000113649/02A RU2187408C2 (en) | 2000-05-30 | 2000-05-30 | Method for continuous casting of ingots for making railway road rails |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2000113649A RU2000113649A (en) | 2002-04-10 |
| RU2187408C2 true RU2187408C2 (en) | 2002-08-20 |
Family
ID=20235458
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000113649/02A RU2187408C2 (en) | 2000-05-30 | 2000-05-30 | Method for continuous casting of ingots for making railway road rails |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2187408C2 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2223162C1 (en) * | 2002-10-21 | 2004-02-10 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for continuous casting of steel |
| RU2229956C1 (en) * | 2003-07-08 | 2004-06-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method for continuous casting of billets in curvilinear type continuous ca sting machines |
| RU2232665C1 (en) * | 2003-07-22 | 2004-07-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method for continuous casting of metallic rectangular cross-section billets and apparatus for performing the same |
| RU2675880C2 (en) * | 2014-03-27 | 2018-12-25 | Прайметалз Текнолоджиз Аустриа ГмбХ | Semi-continuous casting of a steel strip |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU472745A1 (en) * | 1974-01-28 | 1975-06-05 | Донецкий Научно-Исследовательский Институт Черной Металлургии Усср | Method of casting metals and alloys |
| RU2000167C1 (en) * | 1992-02-11 | 1993-09-07 | Днепровский металлургический комбинат им.Ф.Э.Дзержинского | Continuously cast ingot secondary cooling method |
| RU2043832C1 (en) * | 1992-12-17 | 1995-09-20 | Производственное объединение "Южуралмаш" | Method of continuous casting of metal |
| RU2147262C1 (en) * | 1995-11-03 | 2000-04-10 | Маннесманн Аг | Method for guiding continuous billets in continuous casting plant and apparatus for its embodiment |
-
2000
- 2000-05-30 RU RU2000113649/02A patent/RU2187408C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU472745A1 (en) * | 1974-01-28 | 1975-06-05 | Донецкий Научно-Исследовательский Институт Черной Металлургии Усср | Method of casting metals and alloys |
| RU2000167C1 (en) * | 1992-02-11 | 1993-09-07 | Днепровский металлургический комбинат им.Ф.Э.Дзержинского | Continuously cast ingot secondary cooling method |
| RU2043832C1 (en) * | 1992-12-17 | 1995-09-20 | Производственное объединение "Южуралмаш" | Method of continuous casting of metal |
| RU2147262C1 (en) * | 1995-11-03 | 2000-04-10 | Маннесманн Аг | Method for guiding continuous billets in continuous casting plant and apparatus for its embodiment |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Непрерывная разливка стали на МНЛЗ №1. Технологическая инструкция ТИ 102-СТ.КК-320-97. ОАО "Нижнетагильский металлургический комбинат". - Н. Тагил, 1997, с.1-25. * |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2223162C1 (en) * | 2002-10-21 | 2004-02-10 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for continuous casting of steel |
| RU2229956C1 (en) * | 2003-07-08 | 2004-06-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method for continuous casting of billets in curvilinear type continuous ca sting machines |
| RU2232665C1 (en) * | 2003-07-22 | 2004-07-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method for continuous casting of metallic rectangular cross-section billets and apparatus for performing the same |
| RU2675880C2 (en) * | 2014-03-27 | 2018-12-25 | Прайметалз Текнолоджиз Аустриа ГмбХ | Semi-continuous casting of a steel strip |
| US10307819B2 (en) | 2014-03-27 | 2019-06-04 | Primetals Technologies Austria GmbH | Semi-continuous casting of a steel strip |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101333629B (en) | A production method of medium-high carbon high-strength steel based on thin slab technology | |
| RU2187408C2 (en) | Method for continuous casting of ingots for making railway road rails | |
| KR101400046B1 (en) | Manufacture method for high strength casting of ultra low carbon steel | |
| RU1819188C (en) | Method and apparatus for cooling steel ingots at continuous casting | |
| RU2173604C2 (en) | Method for continuous casting of billets in curvilinear type casting machines | |
| RU2027540C1 (en) | Method for continuous casting of metals by a machine of curvilinear type | |
| RU2763951C1 (en) | Method for obtaining continuous cast slabs of rectangular cross-section from high-carbon steel | |
| RU2000113649A (en) | METHOD FOR CONTINUOUS BOTTING OF INGOTS FOR THE PRODUCTION OF RAILWAY RAILS | |
| RU2169635C2 (en) | Process for manufacturing high quality continuously cast round billet | |
| CN117428158A (en) | Continuous casting method for improving carbon segregation of rectangular spring steel blank | |
| RU2228236C1 (en) | Method for continuous casting of rectangular cross section ingots | |
| JP2002346710A (en) | Continuous casting and rolling method | |
| US3934638A (en) | Continuous casting process | |
| RU2349413C2 (en) | Steel continuous casting method | |
| GB2040197A (en) | Continuous cast steel product having reduced microsegregation | |
| CN117206483B (en) | Continuous casting method for improving carbon segregation of rectangular spring steel blank | |
| RU2179906C1 (en) | Method for continuous casting of steel | |
| RU2492021C1 (en) | Method of steel continuous casting | |
| SU1103937A1 (en) | Method of cooling continuously cast ingot | |
| CA1152723A (en) | Process for continuous casting of a slightly deoxidized steel slab | |
| RU2048965C1 (en) | Method of manufacturing square bars | |
| SU774063A1 (en) | Slab continous caster mould | |
| SU398326A1 (en) | METHOD OF CONTINUOUS CASTING OF EMPTY CUTS | |
| SU971562A1 (en) | Method for continuously casting metals | |
| RU2184009C1 (en) | Steel continuous casting method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20050531 |