RU2027540C1 - Method for continuous casting of metals by a machine of curvilinear type - Google Patents
Method for continuous casting of metals by a machine of curvilinear type Download PDFInfo
- Publication number
- RU2027540C1 RU2027540C1 RU92005144A RU92005144A RU2027540C1 RU 2027540 C1 RU2027540 C1 RU 2027540C1 RU 92005144 A RU92005144 A RU 92005144A RU 92005144 A RU92005144 A RU 92005144A RU 2027540 C1 RU2027540 C1 RU 2027540C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- ingot
- section
- flow rates
- cooler
- along
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims description 9
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims description 9
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 title abstract description 10
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 title description 5
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims abstract description 20
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 13
- 239000007921 spray Substances 0.000 claims description 3
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 abstract description 10
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 abstract description 9
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 abstract description 2
- 239000002826 coolant Substances 0.000 abstract 6
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 6
- 238000005058 metal casting Methods 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000004781 supercooling Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, а именно к охлаждению слитков в условиях разливки на установках криволинейного типа с прямолинейным начальным, радиальным и криволинейным участками технологической оси. The invention relates to metallurgy, namely, to cooling ingots under casting conditions in curvilinear plants with straight-line initial, radial and curved sections of the technological axis.
Известен способ непрерывной разливки металлов, включающий подачу металла в кристаллизатор, вытягивание из него слитка с переменной скоростью, охлаждение поверхности слитка охладителем, распыливаемыми форсунками и изменение удельных расходов охладителя по длине слитка [1]. Разливку металла производят на установке с криволинейной технологической осью, которая сначала расположена по радиусу, а затем - по кривой. При этом в процессе охлаждения удельные расходы охладителя по большему и малому радиусам технологической оси устанавливают различными. Разницу удельных расходов охладителя постепенно увеличивают от минимального значения под кристаллизатором до максимального значения на выходе слитка на горизонтальный участок технологической оси. Величину разницы в удельных расходах охладителя устанавливают по длине слитка в прямо пропорциональной зависимости от значения косинуса угла между нормалью к поверхности грани слитка и нормалью. На горизонтальном участке удельные расходы охладителя по нижней грани слитка устанавливают в 1,8-2 раза больше, чем по верхней. A known method of continuous casting of metals, including feeding metal into the mold, pulling the ingot from it at a variable speed, cooling the surface of the ingot with a cooler, spray nozzles and changing the specific consumption of the cooler along the length of the ingot [1]. Metal casting is carried out on a plant with a curved technological axis, which is first located along the radius, and then along the curve. At the same time, in the process of cooling, the specific costs of the cooler are set different along the larger and smaller radii of the technological axis. The difference in the specific costs of the cooler is gradually increased from the minimum value under the mold to the maximum value at the ingot output to the horizontal section of the technological axis. The difference in the specific costs of the cooler is set along the length of the ingot in direct proportion to the cosine of the angle between the normal to the surface of the face of the ingot and the normal. In the horizontal section, the specific costs of the cooler along the lower face of the ingot are 1.8–2 times greater than those on the upper.
Недостатком этого способа является неудовлетворительное качество слитков при разливке на установке криволинейного типа с прямолинейным начальным участком технологической оси. Это объясняется тем, что на начальном прямолинейном участке под кристаллизатором грани слитка необходимо охлаждать с одинаковой интенсивностью или с одинаковыми удельными расходами. Кроме того, на участке перехода от вертикального положения к радиальному необходимо изменять разницу в удельных расходах охладителя по противоположным граням по специальной зависимости, отличной от известной. В результате в оболочке слитка по противоположным граням возникают температурные градиенты и термические напряжения, превосходящие допустимые значения, что приводит к образованию внутренних и наружных трещин. The disadvantage of this method is the unsatisfactory quality of the ingots during casting at the installation of a curvilinear type with a rectilinear initial section of the technological axis. This is explained by the fact that in the initial rectilinear section under the mold, the faces of the ingot must be cooled with the same intensity or with the same specific costs. In addition, at the transition from vertical to radial position, it is necessary to change the difference in the specific flow rates of the cooler along opposite sides in a special relationship that is different from the known one. As a result, temperature gradients and thermal stresses exceeding permissible values arise in the shell of the ingot along opposite faces, which leads to the formation of internal and external cracks.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому является способ непрерывной разливки металлов, включающий подачу металла в кристаллизатор, вытягивание из него слитка с переменной скоростью, охлаждение поверхности слитка охладителем, распыливаемым форсунками, изменение удельных расходов охладителя по длине слитка и измерение температуры поверхности слитка [2] . Разливку металла производят на установке с криволинейной технологической осью, включающей радиальный участок и зону постепенного разгиба слитка в горизонтальное положение. При этом на радиальном участке, составляющем 0,3-0,4 длины слитка, грань по малому радиусу охлаждают интенсивнее, чем грань по большому радиусу до разницы температур поверхности этих граней, температуру поверхности грани по малому радиусу сохраняют постоянной. Грань же по большому радиусу продолжают охлаждать до выравнивания температур по граням. The closest in technical essence to the proposed one is a method of continuous casting of metals, including feeding metal into the mold, drawing an ingot from it at a variable speed, cooling the surface of the ingot with a cooler sprayed by nozzles, changing the specific consumption of the cooler along the length of the ingot and measuring the surface temperature of the ingot [2] . Metal casting is carried out in a plant with a curved technological axis, including a radial section and a zone of gradual extension of the ingot to a horizontal position. At the same time, on a radial section of 0.3-0.4 of the length of the ingot, the small radius face is cooled more intensively than the large radius face to the surface temperature difference of these faces, and the surface temperature of the face along the small radius is kept constant. The face is continued to cool along a large radius until the temperatures equalize along the faces.
Недостатком указанного способа является неудовлетворительное качество слитков при разливке на установках с технологической осью, включающей прямолинейный участок, зону pазгиба слитка, радиальный участок, зону разгиба и горизонтальный участок. Это объясняется тем, что не выдерживается необходимая закономерность изменения охлаждения противоположных граней слитка в зоне загиба слитка при переходе от вертикального участка технологической оси к радиальному участку и от радиального к криволинейному участку. В условиях деформации загиба слитка при неправильном распределении температуры поверхности противоположных граней слитка в его оболочке возникают температурные градиенты, термические и изгибные напряжения, превосходящие допустимые значения, что вызывает брак слитков по внутренним и наружным трещинам. The disadvantage of this method is the unsatisfactory quality of the ingots during casting at plants with a technological axis, including a straight section, an expansion zone of the ingot, a radial section, an extension zone and a horizontal section. This is because the necessary regularity of the change in cooling of the opposite faces of the ingot in the area of the bend of the ingot during the transition from the vertical section of the technological axis to the radial section and from the radial to curved section is not maintained. Under the conditions of deformation of the bend of the ingot with improper distribution of the surface temperature of the opposite faces of the ingot, temperature gradients, thermal and bending stresses exceeding permissible values arise in its shell, which causes the ingot to be rejected by internal and external cracks.
Технический эффект при использовании изобретения заключается в улучшении качества непрерывно-литых слитков в условиях разливки на установках криволинейного типа с прямолинейным начальным, радиальным и криволинейным участками. The technical effect when using the invention is to improve the quality of continuously cast ingots in casting conditions on curvilinear plants with a straight initial, radial and curved sections.
Для этого в кристаллизатор подают металл, вытягивают из него слиток с переменной скоростью, охлаждают поверхность слитка охладителем, распыливаемым форсунками, изменяют удельные расходы охладителя по противоположным граням по длине слитка, производят деформацию загиба слитка после начального прямолинейного участка перед радиальным участком технологической оси и деформацию разгиба слитка из радиального положения в горизонтальное положение на криволинейном участке. To do this, metal is fed into the crystallizer, the ingot is pulled out at a variable speed, the surface of the ingot is cooled with a cooler sprayed by nozzles, the specific charge of the cooler is changed along opposite sides along the length of the ingot, the bend of the ingot is deformed after the initial straight section in front of the radial section of the technological axis and the bend deformation ingot from a radial position to a horizontal position on a curved section.
В процессе непрерывной разливки на прямолинейном участке удельные расходы охладителя по противоположным граням слитка устанавливают одинаковыми; на участке загиба слитка удельные расходы охладителя по грани, расположенной по малому радиусу, увеличивают по прямолинейному закону до 5-30% в конце участка от удельных расходов охладителя по грани, расположенной по большему радиусу; на радиальном участке уменьшают эту разницу по прямолинейному закону до выравнивания удельных расходов охладителя по противоположным граням слитка в начале криволинейного участка; на криволинейном участке увеличивают удельные расходы охладителя по прямолинейному закону по грани, расположенной по большому радиусу, до 10-40% в конце этого участка от расходов охладителя по грани, расположенной по малому радиусу. In the process of continuous casting in a straight section, the specific costs of the cooler along the opposite faces of the ingot are set equal; in the section of the bend of the ingot, the specific expenses of the cooler along the face located along the small radius increase according to the straightforward law to 5-30% at the end of the section from the specific expenses of the cooler along the face located along the larger radius; on the radial section, this difference is reduced according to a straightforward law until the specific costs of the cooler are equalized on opposite faces of the ingot at the beginning of the curved section; in a curvilinear section, the specific costs of the cooler are increased according to a straightforward law along a face located over a large radius to 10-40% of the costs of the cooler along a face located along a small radius.
Улучшение качества непрерывно-литых слитков происходит вследствие изменения удельных расходов охладителя по противоположным граням на участках загиба, радиальном и разгиба слитка. При этом в оболочке слитка по противоположным граням возникают одинаковые по величине температурные градиенты и термические напряжения, не превосходящие допустимых значений, и выравниваются изгибные напряжения по граням слитка. В этих условиях в отливаемом слитке не возникает внутренних и наружных трещин. Improving the quality of continuously cast ingots occurs due to changes in the specific costs of the cooler along opposite sides in the areas of bending, radial and bending of the ingot. At the same time, in the shell of the ingot along the opposite faces, temperature gradients and thermal stresses of the same magnitude do not exceed acceptable values, and the bending stresses are aligned along the faces of the ingot. Under these conditions, no internal or external cracks occur in the cast ingot.
Диапазон значения увеличения удельных расходов охладителя на участке загиба в пределах 5-30% по грани, расположенной по малому радиусу, по сравнению с удельными расходами по грани, расположенной по большему радиусу, объясняется закономерностями деформации изгиба слитка из прямолинейного положения в радиальное положение. В этих условиях увеличение удельных расходов охладителя по грани, расположенной по малому радиусу, способствует изгибу слитка, что снижает значение возникающих в оболочке слитка изгибных напряжений. В то же время термические напряжения и температурные градиенты не превышают допустимых значений. The range of the increase in the specific costs of the cooler in the bend area within 5-30% along the face located along the small radius, compared with the specific costs on the face located along the larger radius, is explained by the patterns of bending of the ingot from a straight position to a radial position. Under these conditions, an increase in the specific costs of the cooler along a face located along a small radius contributes to the bending of the ingot, which reduces the value of the bending stresses arising in the shell of the ingot. At the same time, thermal stresses and temperature gradients do not exceed permissible values.
При меньших значениях изгибные напряжения превосходят допустимые значения, что вызывает брак слитков по внутренним и наружным трещинам. При больших значениях в оболочке слитка по грани, расположенной по малому радиусу, возникают температурные градиенты и термические напряжения, превосходящие допустимые значения, что приводит к браку слитков по внутренним и наружным трещинам. At lower values, bending stresses exceed the permissible values, which causes the ingot to be rejected by internal and external cracks. At large values in the shell of the ingot along a face located along a small radius, temperature gradients and thermal stresses exceed the permissible values, which leads to the rejection of the ingots by internal and external cracks.
Указанный диапазон устанавливают в прямо пропорциональной зависимости от величины удельных расходов охладителя по граням в конце прямолинейного участка технологической оси отливаемого слитка. The specified range is set in direct proportion to the specific costs of the cooler along the faces at the end of a straight section of the technological axis of the cast ingot.
Диапазон увеличения удельных расходов охладителя до 10-40% в конце криволинейного участка технологической оси от расходов охладителя по грани, расположенной по малому радиусу, объясняется закономерностями деформации разгиба слитка из радиального положения в горизонтальное. При этом в оболочке слитка не возникают изгибочные напряжения, превосходящие допустимые значения. Разница в значениях удельных расходов охладителя способствует разгибу слитка. В то же время в оболочке слитка не возникают температурные градиенты и термические напряжения, превосходящие допустимые значения. The range of increase in specific costs of the cooler up to 10-40% at the end of the curved section of the technological axis from the costs of the cooler along a face located along a small radius is explained by the laws of the deformation of the extension of the ingot from radial to horizontal. In this case, bending stresses exceeding the permissible values do not occur in the shell of the ingot. The difference in the values of the specific costs of the cooler contributes to the extension of the ingot. At the same time, temperature gradients and thermal stresses exceeding permissible values do not appear in the shell of the ingot.
При больших значениях в оболочке слитка по грани, расположенной по большому радиусу, возникают температурные градиенты и термические напряжения, превосходящие допустимые значения, что вызывает брак слитков по внутренним и наружным трещинам. При меньших значениях изгибные напряжения, возникающие в оболочке слитка при его разгибе, превышают допустимые значения, что ведет к браку слитков по внутренним и наружным трещинам. At large values in the shell of the ingot along a face located over a large radius, temperature gradients and thermal stresses exceed the permissible values, which causes the marriage of the ingots along internal and external cracks. At lower values, the bending stresses arising in the shell of the ingot during its extension exceed the permissible values, which leads to the rejection of the ingots along internal and external cracks.
Указанный диапазон устанавливают в прямо пропорциональной зависимости от величины удельных расходов охладителя в начале криволинейного участка технологической оси отливки слитка. The specified range is set in direct proportion to the specific costs of the cooler at the beginning of the curved section of the technological axis of the ingot casting.
Прямолинейный закон изменения разницы в удельных расходах охладителя по противоположным граням слитка по длине участков технологической оси отливки слитка объясняется закономерностями теплоотвода от грани слитка. При других закономерностях в оболочке возникают температурные градиенты и термические напряжения, превосходящие допустимые значения, что вызывает брак слитков по внутренним и наружным трещинам. The straightforward law of variation in the difference in the specific costs of the cooler along opposite sides of the ingot along the length of the sections of the technological axis of the ingot casting is explained by the laws of heat removal from the face of the ingot. With other regularities, temperature gradients and thermal stresses occur in the shell, exceeding the permissible values, which causes the ingot to be rejected by internal and external cracks.
Способ непрерывной разливки металлов осуществляют следующим образом. The method of continuous casting of metals is as follows.
П р и м е р. В процессе непрерывной разливки в кристаллизатор подают сталь марки 3 сп и вытягивают из него слиток с переменной скоростью. В зоне вторичного охлаждения слиток поддерживают и направляют при помощи роликов, охлаждают водой, распыливаемой форсунками, установленными между роликами. Удельные расходы воды изменяют по граням по длине слитка от максимального значения под кристаллизатором до минимального значения в конце зоны охлаждения. Технологическая ось отливаемого слитка состоит из начального прямолинейного вертикального участка, участка загиба слитка из прямолинейного положения в радиальное положение, радиального участка, криволинейного участка разгиба слитка из радиального положения в горизонтальное и горизонтального участка. PRI me R. In the process of continuous casting, 3 cn grade steel is fed into the mold and the ingot is pulled from it at a variable speed. In the secondary cooling zone, the ingot is supported and guided by means of rollers, cooled by water sprayed by nozzles installed between the rollers. The specific consumption of water varies along the edges along the length of the ingot from the maximum value under the mold to the minimum value at the end of the cooling zone. The technological axis of the cast ingot consists of an initial rectilinear vertical section, a section for bending an ingot from a rectilinear position to a radial position, a radial section, a curved section for extending an ingot from a radial position to a horizontal and horizontal section.
В процессе непреpывной разливки на прямолинейном участке удельные расходы воды по противоположным граням слитка устанавливают одинаковыми. На участке загиба слитка удельные расходы воды по грани, расположенной по малому радиусу, увеличивают по прямолинейному закону до 5-30% в конце участка от удельных расходов воды по грани, расположенной по большому радиусу. На радиальном участке уменьшают эту разницу по прямолинейному закону до выравнивания удельных расходов воды по противоположным граням слитка в начале криволинейного участка. На криволинейном участке увеличивают удельные расходы воды по прямолинейному закону по грани, расположенной по большему радиусу, до 10-40% в конце этого участка от расходов охладителя по грани, расположенной по малому радиусу. In the process of continuous casting in a straight section, the specific flow rates of water on the opposite faces of the ingot are set equal. In the section of the bend of the ingot, the specific consumption of water along a face located along a small radius increases in a straightforward law to 5-30% at the end of the section from the specific consumption of water along a face located along a large radius. In the radial section, this difference is reduced according to a straightforward law until the specific water flow rates are aligned with the opposite faces of the ingot at the beginning of the curved section. In a curved section, the specific water consumption is increased according to a straightforward law along a face located over a larger radius, to 10-40% at the end of this section from the costs of the cooler along a face located along a small radius.
В общем случае в качестве охладителя может применяться воздушная смесь. Длина зоны водяного охлаждения слитка может распространяться далее окончания криволинейного участка. В этом случае охлаждение противоположных граней слитка в начале горизонтального участка производится с удельными расходами, равными удельным расходам в конце криволинейного участка. In general, an air mixture may be used as a cooler. The length of the water cooling zone of the ingot may extend beyond the end of the curved section. In this case, the cooling of the opposite faces of the ingot at the beginning of the horizontal section is carried out with specific costs equal to the specific costs at the end of the curved section.
В таблице приведены примеры осуществления способа непрерывной разливки металлов с различными технологическими параметрами. The table shows examples of the method of continuous casting of metals with various technological parameters.
В примере 1 происходит переохлаждение грани, расположенной по малому радиусу, на участках загиба и разгиба слитка, а также на радиальном участке вследствие значительного увеличения удельных расходов воды. В этих условиях в оболочке слитка возникают температурные градиенты и термические напряжения, превосходящие допустимые значения, что приводит к браку слитков по внутренним и наружным трещинам. In example 1, there is a supercooling of a face located along a small radius in the sections of the bend and bend of the ingot, as well as in the radial section due to a significant increase in the specific consumption of water. Under these conditions, temperature gradients and thermal stresses occur in the shell of the ingot, exceeding the permissible values, which leads to the rejection of the ingots by internal and external cracks.
В примере 5 на участках загиба и разгиба слитка возникают изгибочные напряжения, превосходящие допустимые значения вследствие недостаточного увеличения удельных расходов воды. В этих условиях в оболочке слитка возникают внутренние и наружные трещины, что приводит к браку слитков. In Example 5, bending stresses occur in the sections of the bend and bend of the ingot, exceeding the permissible values due to the insufficient increase in the specific water consumption. Under these conditions, internal and external cracks occur in the shell of the ingot, which leads to the rejection of the ingots.
В примере 6 (прототип) на участках загиба и разгиба слитка появляются изгибные напряжения, превосходящие допустимые значения, вследствие отсутствия рассогласования значений удельных расходов воды на участках загиба и разгиба слитка по граням, расположенным по малому и большому радиусу. В этих условиях в слитках возникают внутренние и наружные трещины, что приводит к их браку. In example 6 (prototype), bending stresses exceeding the allowable values appear in the sections of the bend and bend of the ingot, due to the lack of mismatch in the values of the specific flow rates of the bend and bending of the ingot along the faces located along the small and large radius. Under these conditions, ingots have internal and external cracks, which leads to their marriage.
В примерах 2-4 в слитках не возникают температурные ингредиенты, термические и изгибочные напряжения, превосходящие допустимые значения, вследствие создания разницы в удельных расходах воды по противоположным граням на участках загиба, а также на радиальном участке. In examples 2-4, temperature ingredients, thermal and bending stresses exceeding the permissible values do not occur in the ingots, due to the difference in the specific flow rates of water along opposite sides in the bend areas, as well as in the radial section.
Изобретение предпочтительно для применения при непрерывной разливке слитков прямоугольного сечения или слябов. The invention is preferred for use in the continuous casting of rectangular ingots or slabs.
Применение предлагаемого способа позволяет снизить брак слитков по внутренним и наружным трещинам на 1,4%. The application of the proposed method allows to reduce the marriage of ingots for internal and external cracks by 1.4%.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU92005144A RU2027540C1 (en) | 1992-11-11 | 1992-11-11 | Method for continuous casting of metals by a machine of curvilinear type |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU92005144A RU2027540C1 (en) | 1992-11-11 | 1992-11-11 | Method for continuous casting of metals by a machine of curvilinear type |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2027540C1 true RU2027540C1 (en) | 1995-01-27 |
| RU92005144A RU92005144A (en) | 1996-11-20 |
Family
ID=20131733
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU92005144A RU2027540C1 (en) | 1992-11-11 | 1992-11-11 | Method for continuous casting of metals by a machine of curvilinear type |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2027540C1 (en) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2173604C2 (en) * | 1999-10-04 | 2001-09-20 | ЗАО "Техномаг" | Method for continuous casting of billets in curvilinear type casting machines |
| RU2198058C2 (en) * | 2000-09-13 | 2003-02-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method for continuous casting of billets in curvilinear type machines |
| RU2223162C1 (en) * | 2002-10-21 | 2004-02-10 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for continuous casting of steel |
| RU2228236C1 (en) * | 2002-11-18 | 2004-05-10 | Закрытое акционерное общество "Патентные услуги" | Method for continuous casting of rectangular cross section ingots |
| RU2229958C1 (en) * | 2002-11-18 | 2004-06-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method for cooling slab in secondary cooling zone of curvilinear type cont inuous casting machine |
| RU2232666C1 (en) * | 2003-07-24 | 2004-07-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method for dynamic control of slab cooling in machine for continuous casting of billets |
| RU2286863C2 (en) * | 2004-12-07 | 2006-11-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method to control secondary cooling of slab in continuous-casting machines at stationary and transient casting conditions |
-
1992
- 1992-11-11 RU RU92005144A patent/RU2027540C1/en active
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 1. Авторское свидетельство СССР N 786135, кл. B 22D 11/00, 1980. * |
| 2. Авторское свидетельство СССР N 563215, кл. B 22D 11/00, 1977. * |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2173604C2 (en) * | 1999-10-04 | 2001-09-20 | ЗАО "Техномаг" | Method for continuous casting of billets in curvilinear type casting machines |
| RU2198058C2 (en) * | 2000-09-13 | 2003-02-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method for continuous casting of billets in curvilinear type machines |
| RU2223162C1 (en) * | 2002-10-21 | 2004-02-10 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for continuous casting of steel |
| RU2228236C1 (en) * | 2002-11-18 | 2004-05-10 | Закрытое акционерное общество "Патентные услуги" | Method for continuous casting of rectangular cross section ingots |
| RU2229958C1 (en) * | 2002-11-18 | 2004-06-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method for cooling slab in secondary cooling zone of curvilinear type cont inuous casting machine |
| RU2232666C1 (en) * | 2003-07-24 | 2004-07-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method for dynamic control of slab cooling in machine for continuous casting of billets |
| RU2286863C2 (en) * | 2004-12-07 | 2006-11-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method to control secondary cooling of slab in continuous-casting machines at stationary and transient casting conditions |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2027540C1 (en) | Method for continuous casting of metals by a machine of curvilinear type | |
| RU2138345C1 (en) | Method of operation of continuous casting plant and plant for continuous casting | |
| US6044676A (en) | Method for making hollow workpieces | |
| RU2173604C2 (en) | Method for continuous casting of billets in curvilinear type casting machines | |
| RU92005144A (en) | METHOD FOR CONTINUOUS METAL Pouring | |
| RU2320453C2 (en) | Mold for continuous casting of melt metals such as steels at high casting rate for producing polygonal bars, rough billets and billets desigtned for rolling in blooming mill | |
| RU2043832C1 (en) | Method of continuous casting of metal | |
| EP0686444B1 (en) | Downstream mould portion with thin sidewalls for continuous casting | |
| RU2048960C1 (en) | Method of continuous casting of metals | |
| RU2082541C1 (en) | Multiple-pass crystallizer for continuous horizontal casting of bars | |
| RU2048962C1 (en) | Method of continuous casting of metals | |
| RU2000167C1 (en) | Continuously cast ingot secondary cooling method | |
| RU2048961C1 (en) | Method of continuous casting of metals | |
| SU703228A1 (en) | Method of continuous casting of metals | |
| SU1715474A1 (en) | Method of producing flat continuously cast ingots | |
| SU1242295A1 (en) | Method of cooling ingot on curvilinear continuous casting machine | |
| SU971562A1 (en) | Method for continuously casting metals | |
| RU2048964C1 (en) | Method of continuous casting of metals | |
| RU2032491C1 (en) | Method of continuous casting of metals | |
| JPS649106B2 (en) | ||
| SU1178534A1 (en) | Method of secondary cooling of continuously cast billets | |
| RU2055681C1 (en) | Metal continuous casting mold | |
| RU2041012C1 (en) | Method of continuous casting of slabs | |
| RU2015807C1 (en) | Method of continuous casting of metals | |
| RU2066586C1 (en) | Method of continuous casting of metal |