RU2180356C1 - Method for making cold rolled electrical anisotropic steel - Google Patents
Method for making cold rolled electrical anisotropic steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2180356C1 RU2180356C1 RU2001118568A RU2001118568A RU2180356C1 RU 2180356 C1 RU2180356 C1 RU 2180356C1 RU 2001118568 A RU2001118568 A RU 2001118568A RU 2001118568 A RU2001118568 A RU 2001118568A RU 2180356 C1 RU2180356 C1 RU 2180356C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- annealing
- cold rolling
- steel
- texture
- phase
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 29
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 29
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 30
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims abstract description 22
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 12
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 claims abstract description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 14
- 238000005121 nitriding Methods 0.000 claims description 7
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 claims description 5
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 8
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 9
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 7
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 5
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001224 Grain-oriented electrical steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 2
- 238000010606 normalization Methods 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052581 Si3N4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- -1 aluminum nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- XWHPIFXRKKHEKR-UHFFFAOYSA-N iron silicon Chemical compound [Si].[Fe] XWHPIFXRKKHEKR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 description 1
- VCTOKJRTAUILIH-UHFFFAOYSA-N manganese(2+);sulfide Chemical class [S-2].[Mn+2] VCTOKJRTAUILIH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N silicon nitride Chemical compound N12[Si]34N5[Si]62N3[Si]51N64 HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002210 silicon-based material Substances 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 239000000161 steel melt Substances 0.000 description 1
- 238000012549 training Methods 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии и может быть использовано при производстве электротехнических анизотропных сталей с ребровой текстурой (110) [001]. The invention relates to ferrous metallurgy and can be used in the production of electrical anisotropic steels with a rib texture (110) [001].
К электротехнической анизотропной стали (ЭАС) предъявляются следующие основные требования, связанные с условиями ее эксплуатации: высокая магнитная проницаемость, минимальные потери при перемагничивании, высокая магнитная индукция. The following basic requirements are imposed on electrical anisotropic steel (EAS) related to its operating conditions: high magnetic permeability, minimal losses during magnetization reversal, high magnetic induction.
Эти требования выполняются только при условии формирования в стали совершенной структуры (110) [001] (ребровая текстура, текстура Госса), которая образуется в ходе вторичной рекристаллизации (ВР) на завершающих этапах термообработки. These requirements are met only if a perfect structure (110) [001] is formed in the steel (rib texture, Goss texture), which is formed during secondary recrystallization (HR) at the final stages of heat treatment.
Основными условиями прохождения в стали ВР с формированием острой ориентировки (110) [001] являются:
стабилизация зеренной структуры дисперсными включениями второй (ингибиторной) фазы (наиболее часто в этой роли выступают сильфиды марганца и/или нитриды алюминия); наличие в текстуре матрицы наибольшего числа достаточно совершенных зерен (110) [001], являющихся центрами вторичной рекристаллизации и выраженной компоненты {111}<112>, легко поглощаемой ребровыми зернами.The main conditions for the passage in BP steel with the formation of a sharp orientation (110) [001] are:
stabilization of the grain structure by dispersed inclusions of the second (inhibitory) phase (most often manganese sulfides and / or aluminum nitrides play this role); the presence in the matrix texture of the largest number of sufficiently perfect (110) [001] grains, which are centers of secondary recrystallization and the pronounced component {111} <112>, which is easily absorbed by rib grains.
Заметим, что в зависимости от текстурной ситуации существенно изменяются и требования ко второй фазе. В частности, при уменьшении отношения (110) [001] /{ 111} <112> стабилизирующая функция второй фазы должна усиливаться. Получение необходимой кристаллографической текстуры в электротехнической анизотропной стали достигается посредством реализации механизма структурной наследственности. Note that, depending on the texture situation, the requirements for the second phase also change significantly. In particular, when the ratio (110) [001] / {111} <112> decreases, the stabilizing function of the second phase should be strengthened. Obtaining the necessary crystallographic texture in electrical anisotropic steel is achieved through the implementation of the structural heredity mechanism.
Для протекания вторичной рекристаллизации необходимо создание уже при горячей прокатке стали определенной структурной и текстурной неоднородности. For secondary recrystallization to occur, it is necessary to create a certain structural and textural heterogeneity already during hot rolling of steel.
Текстурное состояние железокремистых материалов перед холодной деформацией относится к числу важнейших элементов структуры, определяющих особенности развития процесса текстурообразования при последующих прокатках и рекристаллизациях. До холодной деформации закладываются основные структурные параметры, влияющие на процессы текстурообразования и в итоге на магнитные свойства готовой ЭАС. Влияние на структурo- и текстурообразование проявляется в наследовании особенностей исходной структуры подката по технологическим переделам сквозного цикла производства анизотропных сталей. The texture state of iron-silicon materials before cold deformation is one of the most important structural elements that determine the features of the development of texture formation during subsequent rolling and recrystallization. Before cold deformation, the basic structural parameters are laid that affect the texture formation processes and, as a result, the magnetic properties of the finished EAS. The effect on structural and texturing is manifested in the inheritance of the features of the initial structure of the tackle according to the technological redistribution of the end-to-end cycle of production of anisotropic steels.
Существенное улучшение магнитных свойств ЭАС при ее производстве может быть достигнуто за счет увеличения величины деформации при последней (чаще всего второй) холодной прокатке до 80... 88%. В этих случаях в структуре металла при первичной рекристаллизации, предшествующей аномальному росту зерен, формируются кристаллиты (зародыши вторичной рекристаллизации) с минимальными отклонениями от ребровой ориентировки. Однако данным приемом улучшения магнитных свойств следует пользоваться осторожно, поскольку повышение величины деформации неизбежно приводит к диспергированию структуры первичной рекристаллизации, существенному уменьшению количества совершенных ребровых зерен в структуре и соответственно требует повышенной плотности и дисперсности ингибиторной фазы для реализации процесса аномального роста зерна. A significant improvement in the magnetic properties of EAS during its production can be achieved by increasing the strain during the last (most often second) cold rolling to 80 ... 88%. In these cases, crystallites (nuclei of secondary recrystallization) with minimal deviations from the edge orientation are formed in the metal structure during primary recrystallization preceding an abnormal grain growth. However, this method of improving magnetic properties should be used carefully, since an increase in the strain inevitably leads to dispersion of the primary recrystallization structure, a significant decrease in the number of perfect rib grains in the structure and, accordingly, requires an increased density and dispersion of the inhibitory phase for the implementation of an abnormal grain growth process.
Только применение нитридной фазы (A1N) в качестве ингибитора нормального роста зерен в стали позволило наиболее полно использовать потенциал холодной прокатки с большими значениями деформаций (80-88%) и соответственно создать схемы производства ЭАС, отличающейся повышенным уровнем магнитных свойств (B800>1,88 Тл). Обязательной операцией при производстве ЭАС со столь высоким уровнем магнитных свойств, ответственной за диспергирование ингибиторной фазы, является нормализационный отжиг горячекатаной полосы, который проводится в проходной печи в температурном интервале 1120...1150oС, причем отличается достаточно сложным, жестко регламентированным законом охлаждения металла. Следует отметить, что наличие при нормализационном отжиге в структуре стали некоторого количества аустенита (до 30%), формирующегося за счет сравнительно высокой концентрации углерода (0,04-0,06 мас.%), оказывая положительное влияние на процесс формирования мелкодисперсной нитридной фазы за счет фазовой перекристаллизации (α→γ→α), существенно ухудшает текстуру подката (заменяя (110) [001] в подповерхностном слое на ориентировки (110) [112] . . . [113] ). Структурная неоднородность полосы после отжига (наличие мест распада γ-фазы) затрудняет действие механизма текстурной наследственности. Это приводит к уменьшению числа зародышей ВР, имеющих острую ребровую ориентировку, и соответственно в ряде случаев может приводить к ухудшению свойств готовой ЭАС за счет формирования в ее структуре участков срыва ВР, областей с плохо ориентированными кристаллитами (с текстурой (110) [112]...[113] ) или очень крупнозернистой структурой.Only the use of the nitride phase (A1N) as an inhibitor of normal grain growth in steel made it possible to fully utilize the potential of cold rolling with high strain values (80-88%) and, accordingly, create EAS production schemes characterized by an increased level of magnetic properties (B 800 > 1, 88 T.). Mandatory operation in the production of EAS with such a high level of magnetic properties, responsible for the dispersion of the inhibitor phase, is the normalization annealing of the hot-rolled strip, which is carried out in a continuous furnace in the temperature range 1120 ... 1150 o С, and differs in a rather complex, strictly regulated metal cooling law . It should be noted that the presence of a certain amount of austenite (up to 30%) during normalization annealing in the steel structure formed due to a relatively high carbon concentration (0.04-0.06 mass%), having a positive effect on the formation of a finely dispersed nitride phase during due to phase recrystallization (α → γ → α), significantly worsens the tackle texture (replacing (110) [001] in the subsurface layer with orientations (110) [112].. [113]). The structural heterogeneity of the strip after annealing (the presence of decay sites of the γ phase) complicates the action of the mechanism of texture heredity. This leads to a decrease in the number of VR nuclei with a sharp edge orientation, and, accordingly, in some cases it can lead to a deterioration in the properties of the finished EAS due to the formation of regions of VR collapse in its structure and regions with poorly oriented crystallites (with texture (110) [112]. .. [113]) or a very coarse-grained structure.
Таким образом одновременное управление текстурой и ингибиторной фазой при производстве ЭАС представляет собой достаточно сложную технологическую задачу. Thus, the simultaneous control of the texture and inhibitory phase in the production of EAS is a rather complex technological task.
Многочисленные лабораторные и промышленные исследования, проведенные на Верх-Исетском металлургическом заводе, показали, что механизм текстурной наследственности в электротехнических сталях работает существенно лучше (гарантирует повышенные магнитные свойства готовой ЭАС) в случае, если перед холодной деформацией подкат имеет более крупнозернистую структуру. Качество готовой стали улучшается еще сильнее, если в подкате в приповерхностной области размер кристаллитов больше, чем величина зерен в средних слоях. Наличие подобной структуры в подкате можно обеспечить проведением специальной обработки горячекатаного подката. Однако ее побочным результатом является существенное ухудшение характеристик (дисперсности и плотности) ингибиторной фазы. Numerous laboratory and industrial studies carried out at the Verkh-Isetsky Metallurgical Plant showed that the texture inheritance mechanism in electrical steels works much better (guarantees enhanced magnetic properties of the finished EAS) if the tackle has a larger grain structure before cold deformation. The quality of the finished steel improves even more if the size of the crystallites in the tackle in the near-surface region is larger than the grain size in the middle layers. The presence of a similar structure in the tackle can be ensured by a special treatment of the hot-rolled tackle. However, its by-product is a significant deterioration in the characteristics (dispersion and density) of the inhibitory phase.
В настоящее время разработаны новые способы производства ЭАС, характерной отличительной чертой которых является создание ингибиторной фазы не на начальных этапах технологической цепочки, а на промежуточных, что позволяет значительно упростить и сделать более экономичным изготовление стали. Новые технологические схемы производства ЭАС, активно разрабатываемые с конца 80-х гг. 20 века [1, 2, 3], основаны на введении в сталь одного из фазобразующих элементов (азота) после обезуглероживающего отжига и формирование ингибиторной фазы в структуре металла непосредственно при высокотемпературном отжиге. Currently, new methods have been developed for the production of EAS, a characteristic distinguishing feature of which is the creation of an inhibitory phase, not at the initial stages of the technological chain, but at the intermediate ones, which can significantly simplify and make more economical the manufacture of steel. New technological schemes for the production of EAS, actively developed since the end of the 80s. 20th century [1, 2, 3], are based on the introduction of one of the phase forming elements (nitrogen) into the steel after decarburization annealing and the formation of an inhibitory phase in the metal structure directly during high-temperature annealing.
Наиболее близким аналогом к заявленному изобретению является известный способ производства холоднокатаной электротехнической анизотропной стали с фазой (A1N) в качестве ингибитора нормального роста зерна, включающий выплавку стали, разливку, горячую прокатку, одну или две холодные прокатки, обезуглероживающий отжиг, азотирование, высокотемпературный и выпрямляющий отжиги (см., SU 1520116)[1]. The closest analogue to the claimed invention is a known method for the production of cold rolled electrical anisotropic steel with a phase (A1N) as an inhibitor of normal grain growth, including steel smelting, casting, hot rolling, one or two cold rolling, decarburizing annealing, nitriding, high temperature and straightening annealing (see, SU 1520116) [1].
Технической задачей изобретения является получение стабильных высоких магнитных свойств электротехнической анизотропной стали за счет оптимального сочетания технологических процессов, ответственных за формирование текстуры и ингибиторной фазы. An object of the invention is to obtain stable high magnetic properties of electrical anisotropic steel due to the optimal combination of technological processes responsible for the formation of texture and inhibitory phase.
Для достижения указанного технического результата в известном способе производства холоднокатаной электротехнической анизотропной стали с A1N-фазой в качестве ингибитора нормального роста зерна, включающем выплавку стали, разливку, горячую прокатку, одну или две холодные прокатки, обезуглероживающий отжиг, азотирование, высокотемпературный и выпрямляющий отжиги, после горячей или холодной прокатки осуществляют дополнительный отжиг в колпаковой печи при 750-900oС.To achieve the specified technical result in the known method for the production of cold rolled electrical anisotropic steel with the A1N phase as an inhibitor of normal grain growth, including steel smelting, casting, hot rolling, one or two cold rolling, decarburization annealing, nitriding, high temperature and straightening annealing, after hot or cold rolling carry out additional annealing in a bell furnace at 750-900 o C.
Дополнительный отжиг проводят после одной холодной прокатки со степенью деформации 1-10%. Additional annealing is carried out after one cold rolling with a degree of deformation of 1-10%.
Дополнительный отжиг проводят после одной холодной прокатки со степенью деформации 10-36%. Additional annealing is carried out after one cold rolling with a degree of deformation of 10-36%.
Дополнительный отжиг проводят после одной холодной прокатки со степенью деформации 1-5. Additional annealing is carried out after one cold rolling with a degree of deformation of 1-5.
Вышеуказанные приемы изобретения способа обеспечивают существенное укрупнение структуры стали перед окончательной холодной прокаткой, достижение необходимого структурного контраста, и соответственно гарантируют для случая производства электротехнической анизотропной стали с использованием азотирования стабильное получение высоких магнитных свойств. The above methods of the invention of the method provide a significant enlargement of the steel structure before the final cold rolling, the achievement of the necessary structural contrast, and accordingly guarantee for the case of production of electrical anisotropic steel using nitriding, the stable receipt of high magnetic properties.
Дополнительный отжиг после горячей прокатки обеспечивает стабильность протекания процесса вторичной рекристаллизации, но не гарантирует получения максимально высоких магнитных свойств. Дополнительный отжиг после холодной прокатки со степенью деформации 1-10% позволяет получить максимальные магнитные свойства после высокотемпературного отжига. Однако подобная операция требует специализированного оборудования. Отжиг после холодной прокатки со степенью деформации 1-5% обеспечивает максимальное укрупнение зерен перед основной прокаткой. Additional annealing after hot rolling ensures the stability of the secondary recrystallization process, but does not guarantee the highest magnetic properties. Additional annealing after cold rolling with a deformation degree of 1-10% allows one to obtain maximum magnetic properties after high-temperature annealing. However, such an operation requires specialized equipment. Annealing after cold rolling with a degree of deformation of 1-5% ensures maximum coarsening of grains before the main rolling.
Холодная деформация с обжатиями, значительно превышающими критические, горячекатаной полосы в сочетании с последующим отжигом позволяет легко реализовать оптимальную величину последующей холодной прокатки (80...88%) и тем самым гарантировать высокую однородность магнитных свойств стали. Cold deformation with reductions significantly exceeding the critical values of the hot-rolled strip in combination with subsequent annealing makes it easy to realize the optimal value of subsequent cold rolling (80 ... 88%) and thereby guarantee high uniformity of the magnetic properties of steel.
Сущность изобретения иллюстрируется следующими примерами. The invention is illustrated by the following examples.
Сталь для исследований выплавляли конверторным методом, разливали на МНЛЗ в слябы. Затем слябы прокатывали на стане горячей прокатки в полосы толщиной 2,4 мм. Химический состав плавок стали приведен в табл. 1. Steel for research was smelted using the converter method, cast on continuous casting machines in slabs. Then, the slabs were rolled in a hot rolling mill into strips 2.4 mm thick. The chemical composition of steel melts is given in table. 1.
Горячую прокатку слябов осуществляли на непрерывном широкополосном стане после их нагрева в печах с шагающими балками до температуры 1280oС. Температура смотки полос составляла 560oС.Hot rolling of the slabs was carried out on a continuous broadband mill after heating them in furnaces with walking beams to a temperature of 1280 o C. The temperature of the strip winding was 560 o C.
ПРИМЕР 1. EXAMPLE 1
После горячей прокатки рулоны плавки 1 разбили на три партии, две из которых перед окончательной холодной прокаткой прошли дополнительную обработку (табл. 2). Затем следовала холодная прокатка на толщину 0,30 мм, обезуглероживающий и высокотемпературный отжиги. Азотирование стали происходило в процессе высокотемпературного отжига за счет добавленного в антисварочное покрытие (MgO) нитрида кремния (Si3 N4). После завершающей обработки производили измерения магнитных свойств полученной ЭАС. Результаты измерений и параметры обработки приведены в табл. 2.After hot rolling, the
ПРИМЕР 2. EXAMPLE 2
После горячей прокатки рулоны плавку 2 разбили на две партии, одна из которых дополнительно была подвергнута дрессировке и отжигу (табл. 3). Затем следовала холодная прокатка на толщину 0,27 мм, обезуглероживающий отжиг, азотирование в азотоводородной смеси, содержащей аммиак, высокотемпературный отжиг. После завершающей обработки производили измерения магнитных свойств полученной ЭАС. Результаты измерений и параметры обработки приведены в табл. 3. After hot rolling, the rolls of
Результаты измерений магнитный свойств показывают высокую эффективность приемов изобретения. The measurement results of the magnetic properties show the high efficiency of the methods of the invention.
Источники информации
1. Днепренко К.В. и др. Способ термической обработки анизотропной электротехнической стали. Авт. св. СССР 1520116, заявл. 19.02.1988 г., опубл. 7.11.1989 г.Sources of information
1. Dneprenko K.V. et al. Method for heat treatment of anisotropic electrical steel. Auth. St. USSR 1520116, declared. 02/19/1988, publ. November 7, 1989
2. Process for Preparation of Grain-Oriented electrical steel sheet comprising a nitriding treatment. H. Kobayashi, K. Kuroki, M. Minakuchi et. al. United States Patent 4979996, Dec. 25,1990. 2. Process for Preparation of Grain-Oriented electrical steel sheet containing a nitriding treatment. H. Kobayashi, K. Kuroki, M. Minakuchi et. al. United States Patent 4979996, Dec. 25.1990.
3. Process for Production of Grain Oriented electrical steel sheet having density. Takahashi, Nobuyuki, Suga et.al. United States Patent 4938807. July 3,1990. 3. Process for Production of Grain Oriented electrical steel sheet having density. Takahashi, Nobuyuki, Suga et.al. United States Patent 4938807. July 3,1990.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001118568A RU2180356C1 (en) | 2001-07-06 | 2001-07-06 | Method for making cold rolled electrical anisotropic steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001118568A RU2180356C1 (en) | 2001-07-06 | 2001-07-06 | Method for making cold rolled electrical anisotropic steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2180356C1 true RU2180356C1 (en) | 2002-03-10 |
Family
ID=20251422
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001118568A RU2180356C1 (en) | 2001-07-06 | 2001-07-06 | Method for making cold rolled electrical anisotropic steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2180356C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2237729C1 (en) * | 2003-03-03 | 2004-10-10 | Институт физики металлов Уральского отделения РАН | Method of making anisotropic electrical-sheet steel |
| RU2348704C2 (en) * | 2006-10-10 | 2009-03-10 | Общество с ограниченной ответственностью "ВИЗ-Сталь" | Method of electrotechnical anisotropic steel production with increased conductivity |
| RU2597446C2 (en) * | 2014-11-20 | 2016-09-10 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина" | Method for production of superfine electric anisotropic steel |
| CN114891978A (en) * | 2022-06-20 | 2022-08-12 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | Production method of high-grade non-oriented silicon steel after one-step cold rolling and strip breaking |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1275053A1 (en) * | 1985-03-20 | 1986-12-07 | Новолипецкий Ордена Ленина Металлургический Комбинат | Method of producing cold-rolled anisotropic electrical steel |
| SU1520116A1 (en) * | 1988-02-19 | 1989-11-07 | Институт газа АН УССР | Method of heat treatment of cold-rolled anisotropic electrical steel |
| DE4311151C1 (en) * | 1993-04-05 | 1994-07-28 | Thyssen Stahl Ag | Grain-orientated electro-steel sheets with good properties |
-
2001
- 2001-07-06 RU RU2001118568A patent/RU2180356C1/en active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1275053A1 (en) * | 1985-03-20 | 1986-12-07 | Новолипецкий Ордена Ленина Металлургический Комбинат | Method of producing cold-rolled anisotropic electrical steel |
| SU1520116A1 (en) * | 1988-02-19 | 1989-11-07 | Институт газа АН УССР | Method of heat treatment of cold-rolled anisotropic electrical steel |
| DE4311151C1 (en) * | 1993-04-05 | 1994-07-28 | Thyssen Stahl Ag | Grain-orientated electro-steel sheets with good properties |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2237729C1 (en) * | 2003-03-03 | 2004-10-10 | Институт физики металлов Уральского отделения РАН | Method of making anisotropic electrical-sheet steel |
| RU2348704C2 (en) * | 2006-10-10 | 2009-03-10 | Общество с ограниченной ответственностью "ВИЗ-Сталь" | Method of electrotechnical anisotropic steel production with increased conductivity |
| RU2597446C2 (en) * | 2014-11-20 | 2016-09-10 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина" | Method for production of superfine electric anisotropic steel |
| CN114891978A (en) * | 2022-06-20 | 2022-08-12 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | Production method of high-grade non-oriented silicon steel after one-step cold rolling and strip breaking |
| CN114891978B (en) * | 2022-06-20 | 2024-01-16 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | A production method for high-grade non-oriented silicon steel after strip breakage after one-time cold rolling |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3018221B1 (en) | Method of production of grain-oriented electrical steel sheet with high magnetic flux density | |
| RU2126452C1 (en) | Method of producing electrical-sheet steel | |
| US6153019A (en) | Process for producing a grain-orientated electrical steel sheet | |
| EP1356126B1 (en) | Process for the production of grain oriented electrical steel strips | |
| JP5332134B2 (en) | Manufacturing method of high magnetic flux density grain-oriented electrical steel sheet | |
| US4439252A (en) | Method of producing grain-oriented silicon steel sheets having excellent magnetic properties | |
| RU2180356C1 (en) | Method for making cold rolled electrical anisotropic steel | |
| RU2142020C1 (en) | Method of production of antisotropic electrical steel | |
| JP5005873B2 (en) | Method for producing directional electromagnetic steel strip | |
| JPS5813605B2 (en) | Manufacturing method of magnetic silicon steel | |
| RU2637848C1 (en) | Method for producing high-permeability anisotropic electrical steel | |
| JPH0717953B2 (en) | Manufacturing method of grain-oriented electrical steel sheet with excellent magnetic properties | |
| RU2216601C1 (en) | Method for producing electrical steel with high magnetic density | |
| RU2094487C1 (en) | Method of manufacturing textured electric steel | |
| US12331370B2 (en) | Grain-oriented electrical steel sheet and manufacturing method therefor | |
| JPH06100937A (en) | Manufacturing method of silicon steel sheet with excellent iron loss without glass coating | |
| JP3056970B2 (en) | Manufacturing method of unidirectional electrical steel sheet with excellent magnetic properties | |
| RU2180357C1 (en) | Method for making cold rolled strip of electrical anisotropic steel | |
| RU2199594C1 (en) | Method for making anisotropic electrical steel | |
| RU2095433C1 (en) | Method of producing anisotropic electrical steel | |
| RU2182181C1 (en) | Method for making electrical anizotropic steel | |
| RU2175985C1 (en) | Method of making electrical-sheet anisotropic steel | |
| JPH05320769A (en) | Production of silicon steel sheet excellent in magnetism and film property | |
| KR100940720B1 (en) | Manufacturing method of oriented electrical steel sheet with excellent magnetic properties | |
| RU2237729C1 (en) | Method of making anisotropic electrical-sheet steel |