RU2158776C1 - Method of reduction of nickel protoxide - Google Patents
Method of reduction of nickel protoxide Download PDFInfo
- Publication number
- RU2158776C1 RU2158776C1 RU2000103986A RU2000103986A RU2158776C1 RU 2158776 C1 RU2158776 C1 RU 2158776C1 RU 2000103986 A RU2000103986 A RU 2000103986A RU 2000103986 A RU2000103986 A RU 2000103986A RU 2158776 C1 RU2158776 C1 RU 2158776C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- nickel oxide
- fuel
- nickel
- reducing agent
- furnace
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 230000009467 reduction Effects 0.000 title claims abstract description 12
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract description 38
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 title abstract description 17
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 29
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 claims abstract description 21
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 13
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000003570 air Substances 0.000 claims abstract description 3
- 229910000480 nickel oxide Inorganic materials 0.000 claims description 39
- GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N oxonickel Chemical compound [Ni]=O GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 37
- -1 loading nickel oxide Chemical compound 0.000 claims description 8
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 10
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 10
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 abstract description 7
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract description 5
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 5
- 238000012545 processing Methods 0.000 abstract description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 4
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 abstract description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 4
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 abstract description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 abstract description 3
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 abstract description 3
- 238000009856 non-ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 11
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 11
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 11
- 239000000047 product Substances 0.000 description 10
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 9
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 8
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 7
- 238000001465 metallisation Methods 0.000 description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 5
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000003818 cinder Substances 0.000 description 4
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 3
- 239000012084 conversion product Substances 0.000 description 3
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 2
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 2
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 238000009736 wetting Methods 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 1
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 239000002283 diesel fuel Substances 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 239000000543 intermediate Substances 0.000 description 1
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000010310 metallurgical process Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- GQPLMRYTRLFLPF-UHFFFAOYSA-N nitrous oxide Inorganic materials [O-][N+]#N GQPLMRYTRLFLPF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000012216 screening Methods 0.000 description 1
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VXRDAMSNTXUHFX-CEAXSRTFSA-N zolpidem tartrate Chemical compound OC(=O)[C@H](O)[C@@H](O)C(O)=O.N1=C2C=CC(C)=CN2C(CC(=O)N(C)C)=C1C1=CC=C(C)C=C1.N1=C2C=CC(C)=CN2C(CC(=O)N(C)C)=C1C1=CC=C(C)C=C1 VXRDAMSNTXUHFX-CEAXSRTFSA-N 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии цветных металлов, в частности к производству порошкообразного металлизированного сплава на основе никеля, и может быть использовано для восстановления оксидов металлов. The invention relates to the metallurgy of non-ferrous metals, in particular to the production of a powdered metallized alloy based on Nickel, and can be used to restore metal oxides.
Известен способ (Данилов М.П., Гладков А.С., Назмутдинов Ш.Г. и др. Получение активного никелевого порошка в трубчатой вращающейся печи. Цветные металлы, N 10-11, 1998, с. 40-43) восстановления закиси никеля с получением активного никелевого порошка с химической активностью ~80%, включающий загрузку горячей (1020-1050oC) закиси никеля (технической) и твердого углеродистого восстановителя (угольной крошки), подачу через торцевую газовую горелку природного газа и воздуха в соотношении, обеспечивающем в газовой фазе печи коэффициент избытка воздуха 0,8 - 0,9, смешение природного газа и воздуха, сжигание газовоздушной смеси для поддержания рабочей температуры и восстановительных условий для перевода оксидов никеля и сопутствующих металлов в металлизированную форму.The known method (Danilov MP, Gladkov AS, Nazmutdinov Sh.G. and others. Getting active Nickel powder in a tubular rotary kiln. Non-ferrous metals, N 10-11, 1998, S. 40-43) recovery of nitrous nickel to produce active nickel powder with a chemical activity of ~ 80%, including the loading of hot (1020-1050 o C) nickel oxide (technical) and solid carbon reducing agent (coal chips), supplying natural gas and air through the end gas burner in a ratio that ensures in the gas phase of the furnace, the coefficient of excess air is 0.8 - 0.9, cm ix natural gas and air, the combustion gas mixture to maintain the operating temperature and reducing conditions to convert the nickel oxide and related metals in metallized form.
Получаемый продукт весьма неоднороден по крупности, классы по крупности различаются показателями качества (химической активности), что обуславливает необходимость проведения дополнительной технологической операции рассева, дополнительные затраты на переработку полученных оборотных продуктов, потери при этом цветных металлов. The resulting product is very heterogeneous in size, size classes differ in terms of quality (chemical activity), which necessitates an additional technological screening operation, additional costs for processing the resulting recycled products, and the loss of non-ferrous metals.
Известен способ (а. с. N 494416 СССР, МКИ C 22 B 23/02) восстановления закиси никеля в печи кипящего слоя, включающий загрузку в печь закиси никеля, подачу в нижнюю часть печи углеводородного топлива и окислителя (воздуха и/или кислорода) в смеси с водяным паром для поддержания реакционного слоя твердого материала в псевдоожиженном состоянии, взаимодействия компонентов дутья с образованием конверсией газообразных реагентов-восстановителей (оксида углерода и водорода) в соотношении, обеспечивающем в газовой фазе печи коэффициент избытка воздуха в пределах 0,1 - 0,7, восстановление оксидов никеля и сопутствующих металлов продуктами конверсии при температуре 750 - 1000oC.A known method (and.with. N 494416 USSR, MKI C 22 B 23/02) recovery of nickel oxide in a fluidized bed furnace, comprising loading nickel oxide in the furnace, supplying hydrocarbon fuel and an oxidizing agent (air and / or oxygen) to the lower part of the furnace mixed with water vapor to maintain the reaction layer of solid material in a fluidized state, the interaction of the components of the blast with the formation of the conversion of gaseous reducing agents (carbon monoxide and hydrogen) in a ratio that provides in the gas phase of the furnace the coefficient of excess air in Roedel 0.1 - 0.7, the recovery of nickel and associated metal oxides conversion products at a temperature of 750 - 1000 o C.
Продукт процесса - никелевый порошок печи кипящего слоя характеризуется степенью металлизации более 85% и химической активностью ~85%. The product of the process is nickel powder of a fluidized bed furnace characterized by a metallization degree of more than 85% and a chemical activity of ~ 85%.
Основным недостатком способа является использование в качестве основного реагента (топлива и восстановителя) дорогостоящего жидкого углеводородного топлива (дизельного топлива или керосина) при значительном удельном расходе его (10 - 20% от массы исходной закиси никеля), а также высокий пылевынос твердого материала из печи (до 50%), что приводит к дополнительным потерям цветных металлов и к дополнительным затратам на переработку пылей. The main disadvantage of this method is the use of expensive liquid hydrocarbon fuel (diesel fuel or kerosene) as a main reagent (fuel and reducing agent) with a significant specific consumption of it (10 - 20% by weight of the initial nickel oxide), as well as high dust removal of solid material from the furnace ( up to 50%), which leads to additional losses of non-ferrous metals and to additional costs for processing dust.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому изобретению является способ (Астафьев А.Ф., Алексеев Ю.В., Переработка в кипящем слое полупродуктов никелевого производства, М. : Металлургия, 1991, с. 202) восстановления закиси никеля, включающий загрузку в прямоточную вращающуюся печь закиси никеля и твердого углеродистого восстановителя, подачу через торцевую форсунку топлива (углеводородного или углеродистого) и окислителя (воздуха и/или кислорода) для его сжигания, сжигание топлива для поддержания рабочей температуры в реакционной зоне печи и восстановление оксидов никеля и сопутствующих металлов в металлизированное состояние при температуре 1100 - 1250oC.Closest to the technical nature of the present invention is a method (Astafiev A.F., Alekseev Yu.V., Fluidized bed processing of nickel production intermediates, M.: Metallurgy, 1991, p. 202) recovery of nickel oxide, including loading into direct-flow a rotary kiln of nickel oxide and a solid carbon reducing agent, supplying fuel (hydrocarbon or carbon) and an oxidizing agent (air and / or oxygen) through the end nozzle to burn it, burning fuel to maintain the working temperature in the reaction th zone of the furnace and the restoration of nickel oxides and related metals in a metallized state at a temperature of 1100 - 1250 o C.
Основной продукт способа (частично восстановленная закись никеля) имеет степень металлизации 40 - 65% и химическую активность 40 - 65%, что отрицательно влияет на технико-экономические показатели последующих металлургических переделов:
- значительный расход дорогостоящих электродов и огнеупоров, электроэнергии, восстановительных реагентов при электроплавке на никелевые аноды;
- значительные затраты на реагенты и энергоносители при гидрометаллургическом растворении, повышенный выход при этом оборотных пролдуктов, дополнительные потери цветных металлов при переработке образующихся оборотов.The main product of the method (partially reduced nickel oxide) has a metallization degree of 40 - 65% and a chemical activity of 40 - 65%, which negatively affects the technical and economic indicators of the following metallurgical processes:
- significant consumption of expensive electrodes and refractories, electricity, reducing reagents during electric smelting on nickel anodes;
- significant costs for reagents and energy carriers during hydrometallurgical dissolution, increased yield of circulating products, additional losses of non-ferrous metals during processing of the resulting revolutions.
Предложен способ восстановления закиси никеля, включающий загрузку в реакционную печь закиси никеля, восстановителя, топлива и воздуха на его сжигание, восстановление оксидов металлов закиси никеля до металлического состояния, отличающийся от прототипа тем, что часть топлива подают в головную часть реакционной печи на слой закиси никеля и восстановителя в количестве 1 - 5% от массы закиси никеля, и процесс восстановления ведут при коэффициенте избытка воздуха и газовой фазе печи 0,6 - 0,8. В качестве топлива, подаваемого на слой закиси никеля и восстановителя, используют продукты переработки нефти. A method is proposed for reducing nickel oxide, including loading nickel oxide, a reducing agent, fuel and air into the reaction furnace for its combustion, reducing nickel oxide metal oxides to a metallic state, which differs from the prototype in that part of the fuel is supplied to the head of the reaction furnace to a nickel oxide layer and a reducing agent in an amount of 1 to 5% by weight of nickel oxide, and the reduction process is carried out with a coefficient of excess air and a gas phase of the furnace of 0.6 - 0.8. As the fuel supplied to the layer of nickel oxide and a reducing agent, oil products are used.
Подача жидкого углеводородного топлива на слой закиси никеля и восстановителя обеспечивает перемешивание топлива с исходным твердым материалом, его смачивание и обволакивание жидким углеводородным топливом частиц закиси никеля и восстановителя, конверсию составляющих его компонентов с образованием высокоактивных газов-восстановителей (водорода и оксида углерода) и начало реакций восстановления оксидов металлов закиси никеля при более низких температурах процесса в головной части печи. Металлизированный сплав, образующийся при восстановлении закиси никеля водородом, является катализатором процесса восстановления. Это приводит к увеличению массовой скорости восстановления и повышению степени прохождения восстановительных превращений, улучшению качества (степени металлизации) получаемого продукта. The supply of liquid hydrocarbon fuel to the nickel oxide and reducing agent layer provides mixing of the fuel with the starting solid material, its wetting and enveloping the particles of nickel oxide and reducing agent with liquid hydrocarbon fuel, the conversion of its constituent components to form highly active reducing gases (hydrogen and carbon monoxide) and the beginning of reactions reduction of metal oxides of nickel oxide at lower process temperatures in the furnace head. The metallized alloy formed during the reduction of nickel oxide with hydrogen is a catalyst for the reduction process. This leads to an increase in the mass recovery rate and an increase in the degree of passage of the reduction transformations, to an improvement in the quality (degree of metallization) of the obtained product.
Процесс восстановления ведут при коэффициенте избытка воздуха в газовой фазе печи 0,6 - 0,8. При коэффициенте избытка воздуха более 0,8 происходит недостаточно полное восстановление закиси никеля из-за низкого содержания продуктов конверсии углеводородного топлива в газовой фазе печи (водорода и окиси углерода). При коэффициенте избытка воздуха менее 0,6 происходит распад продуктов конверсии с образованием малоактивного сажистого углерода и снижением содержания газов-восстановителей в атмосфере печи, а также недостаточно полным восстановлением закиси никеля (менее 80 отн.%). The recovery process is carried out with a coefficient of excess air in the gas phase of the furnace 0.6 - 0.8. When the coefficient of excess air is more than 0.8, nickel oxide is not completely restored due to the low content of hydrocarbon fuel conversion products in the gas phase of the furnace (hydrogen and carbon monoxide). When the coefficient of excess air is less than 0.6, the conversion products decompose with the formation of inactive soot carbon and a decrease in the content of reducing gases in the furnace atmosphere, as well as insufficiently complete reduction of nickel oxide (less than 80 rel.%).
Расход топлива на слой закиси никеля и восстановителя регулируют в количестве 1 - 5% от массы закиси никеля. При расходе топлива менее 1% и более 5% от массы закиси никеля величина коэффициента избытка воздуха, соответственно, составит более 0,8 или менее 0,6, что приведет к последствиям, указанным выше. Fuel consumption for a layer of nickel oxide and a reducing agent is regulated in an amount of 1 - 5% by weight of nickel oxide. When the fuel consumption is less than 1% and more than 5% by weight of nickel oxide, the coefficient of excess air, respectively, will be more than 0.8 or less than 0.6, which will lead to the consequences indicated above.
Способ реализуется следующим образом. The method is implemented as follows.
В прямоточную вращающуюся трубчатую печь для восстановительного обжига закиси никеля (огарка печей окислительного обжига сульфидного никелевого концентрата) подают огарок в смеси с твердым углеродистым восстановителем из расчета полного восстановления закиси никеля. Поддерживают оптимальную температуру (800 - 1100oC) прохождения физико-химических превращений (восстановление оксидов до металлизированной фазы). На слой огарка через дополнительное устройство подают жидкое углеводородное топливо, перемешивающееся с исходным твердым материалом в головной части печи. Воздух и составляющие компоненты жидкого углеводородного топлива (CnHm) конверсируют в результате нагрева (за счет теплопередачи в слое, лучеиспускания от продуктов сгорания топлива и проч.) с образованием активных газообразных восстановителей-водорода и оксида углерода, которые восстанавливают оксиды никеля и примесных металлов исходной закиси никеля. В результате смачивания взаимодействие начинается непосредственно в головной части печи и происходит во всем объеме печи.In a direct-flow rotary tube furnace for reductive roasting of nickel oxide (cinder of oxidative roasting furnaces of sulfide nickel concentrate) cinder is fed in a mixture with a solid carbon reducing agent based on the complete reduction of nickel oxide. Maintain the optimum temperature (800 - 1100 o C) the passage of physico-chemical transformations (reduction of oxides to the metallized phase). Liquid hydrocarbon fuel, mixed with the solid source material in the furnace head, is fed to the cinder layer through an additional device. The air and constituent components of liquid hydrocarbon fuel (C n H m ) are converted as a result of heating (due to heat transfer in the bed, radiation from the combustion products of the fuel, etc.) with the formation of active gaseous hydrogen and carbon monoxide reductants that reduce nickel and impurity oxides metals of initial nickel oxide. As a result of wetting, the interaction begins directly in the head of the furnace and occurs in the entire volume of the furnace.
Основной продукт процесса - порошкообразный металлизированный сплав на основе никеля, имеющий степень металлизации 80 - 95%. The main product of the process is a powdery metallized nickel-based alloy having a metallization degree of 80 - 95%.
Пример. Example.
Предлагаемый способ восстановления закиси никеля апробирован в условиях действующего производства на промышленной печи: длина печи 20 м; внешний диаметр печи 2,2 м; внутренний диаметр 1,69 м. Печь дополнительно оборудована узлом подачи жидкого углеводородного топлива на слой закиси никеля и восстановителя. The proposed method for the recovery of nickel oxide is tested under the conditions of existing production on an industrial furnace: furnace length 20 m; the outer diameter of the furnace is 2.2 m; inner diameter 1.69 m. The furnace is additionally equipped with a unit for supplying liquid hydrocarbon fuel to the nickel oxide and reducing agent layer.
Рядовая закись никеля содержала,%: Ni ~70; Cu ~4,0; Co ~1,6; S ~0,08. Ordinary nickel oxide contained,%: Ni ~ 70; Cu ~ 4.0; Co ~ 1.6; S ~ 0.08.
При проведении промышленных испытаний предлагаемого способа предусматривалось поддержание основных режимных параметров процесса восстановления оксидов металлов в течение 8 - 24 ч по каждому режиму при стабильной температуре в неподвижном слое шихты (~1000oC) с целью оптимизации последних, определения граничных значений, выявления взаимовлияния режимных параметров.When conducting industrial tests of the proposed method, it was envisaged to maintain the main operating parameters of the metal oxide reduction process for 8-24 hours for each mode at a stable temperature in a fixed charge layer (~ 1000 o C) in order to optimize the latter, determine the boundary values, and identify the influence of regime parameters .
Опыт 1 был проведен в течение 24 часов. Experiment 1 was conducted within 24 hours.
Средняя производительность печи по загружаемому огарку печей кипящего слоя составила ~ 10 т/ч, расход жидкого углеводородного топлива на обогрев печи 364 кг/ч, жидкого углеводородного топлива для интенсификации процесса восстановления оксидов металлов за счет конверсии составляющих - 178 кг/ч. Коэффициент избытка воздуха в газовой фазе печи - 0,61. Содержание монооксида углерода (основной параметр оперативного контроля за уровнем восстановительных условий в металлургическом агрегате) - 3,57 об.%. The average furnace productivity for the loaded cinder of fluidized bed furnaces was ~ 10 t / h, the consumption of liquid hydrocarbon fuel for heating the furnace was 364 kg / h, and the liquid hydrocarbon fuel for the intensification of the reduction of metal oxides due to the conversion of components was 178 kg / h. The coefficient of excess air in the gas phase of the furnace is 0.61. The content of carbon monoxide (the main parameter of operational control over the level of reducing conditions in the metallurgical unit) is 3.57 vol.%.
Основная качественная характеристика получаемого продукта восстановления закиси никеля - металлизированного порошкообразного сплава на основе никеля - степень металлизации (по никелю) - 80,5%. Степень металлизации определялась, как отношение CNiмет/CNiобщ, где C - содержание компонента.The main qualitative characteristic of the obtained nickel oxide reduction product, a metallized powder alloy based on nickel, is the metallization degree (for nickel) - 80.5%. The degree of metallization was determined as the ratio C Nimet / C Niotal , where C is the content of the component.
Результаты испытаний более широких пределов варьирования параметров предлагаемого способа приведены в таблице. The test results of the wider range of variation of the parameters of the proposed method are shown in the table.
Список используемой литературы
1. Данилов М.П., Гладков А.С., Назмутдинов Ш.Г. и др. Получение активного никелевого порошка в трубчатой вращающейся печи. Цветные металлы, N 10-11, 1998, с. 40-43.Bibliography
1. Danilov M.P., Gladkov A.S., Nazmutdinov Sh.G. et al. Preparation of active nickel powder in a tubular rotary kiln. Non-ferrous metals, N 10-11, 1998, p. 40-43.
2. А.с. СССР N 494416, МКИ C 22 B 23/02. 2. A.S. USSR N 494416, MKI C 22 B 23/02.
3. Астафьев А.Ф., Алексеев Ю.В. Переработка в кипящем слое полупродуктов никелевого производства, М.: Металлургия, 1991, с. 202. 3. Astafiev A.F., Alekseev Yu.V. Fluidized bed processing of nickel-based intermediates, M .: Metallurgy, 1991, p. 202.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000103986A RU2158776C1 (en) | 2000-02-21 | 2000-02-21 | Method of reduction of nickel protoxide |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000103986A RU2158776C1 (en) | 2000-02-21 | 2000-02-21 | Method of reduction of nickel protoxide |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2158776C1 true RU2158776C1 (en) | 2000-11-10 |
Family
ID=20230776
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000103986A RU2158776C1 (en) | 2000-02-21 | 2000-02-21 | Method of reduction of nickel protoxide |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2158776C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2317342C2 (en) * | 2006-01-10 | 2008-02-20 | Владимир Александрович Баранов | Method of reduction of metal oxides |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU139444A1 (en) * | 1960-12-19 | 1961-11-30 | А.Г. Агаев | Nickel oxide reduction method |
| SU458598A1 (en) * | 1965-03-22 | 1975-01-30 | Method for reducing nickel oxide with hydrogen in a fluidized bed reactor | |
| SU494416A1 (en) * | 1974-05-27 | 1975-12-05 | Комбинат "Североникель" Им. В.И. Ленина | Nickel oxide reduction method |
-
2000
- 2000-02-21 RU RU2000103986A patent/RU2158776C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU139444A1 (en) * | 1960-12-19 | 1961-11-30 | А.Г. Агаев | Nickel oxide reduction method |
| SU458598A1 (en) * | 1965-03-22 | 1975-01-30 | Method for reducing nickel oxide with hydrogen in a fluidized bed reactor | |
| SU494416A1 (en) * | 1974-05-27 | 1975-12-05 | Комбинат "Североникель" Им. В.И. Ленина | Nickel oxide reduction method |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| АСТАФЬЕВ А.Ф. и др. Переработка в кипящем слое полупродуктов никелевого производства. - М.: Металлургия, с.202. * |
| СМИРНОВ В.И. и др. Металлургия меди, никеля и кобальта, ч.II.-М.: Металлургия, 1966, с.175-180. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2317342C2 (en) * | 2006-01-10 | 2008-02-20 | Владимир Александрович Баранов | Method of reduction of metal oxides |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR850001211B1 (en) | Method of manufacturing chromium steel | |
| US3753682A (en) | Ported rotary kiln process for direct reduction of oxides of metallic minerals | |
| CN104357611A (en) | Method and device for reduction ironmaking by dividing wall rotary kiln | |
| KR101232983B1 (en) | METHOD OF CALCINATING V, Mo AND Ni CONTENTS AND ROTARY KILN FOR CALCINATING THE SAME | |
| CN101844809B (en) | System and method for producing vanadium trioxide | |
| PL135368B1 (en) | Method of relaiming metals from dusty charge materials containing metal oxides | |
| Merzhanov | Problems of combustion in chemical technology and in metallurgy | |
| RU2158776C1 (en) | Method of reduction of nickel protoxide | |
| US3955963A (en) | Method of reducing ore | |
| JPS6050737B2 (en) | Methods and equipment for increasing the value of metallurgical slag | |
| CA1055553A (en) | Extended arc furnace and process for melting particulate charge therein | |
| RU2379356C2 (en) | Method of reduction of ilmenite concentrate | |
| NL2029142B1 (en) | Process for smelting a metalliferous feedstock | |
| KR930001131B1 (en) | Reduced chromium ore powder and its manufacturing method | |
| JPH0332612B2 (en) | ||
| US1916112A (en) | Ore reduction process | |
| CA1119001A (en) | Process of directly reducing iron oxide-containing materials | |
| CN101506390A (en) | A method for the commercial production of iron | |
| SU1723167A1 (en) | Method of oxidized nickel ore processing | |
| JP2666396B2 (en) | Hot metal production method | |
| JP2952248B2 (en) | Method and apparatus for depleting metal from molten glass or molten slag | |
| RU2359049C2 (en) | Method of receiving of active nickel powder | |
| JPS5945741B2 (en) | Fluid reduction method of nickel oxide | |
| RU2158768C1 (en) | Process for melting metal by direct reduction in metallurgical continuous-action reactor and vertical type continuous action metallurgical reactor | |
| JP2024010512A (en) | Nickel oxide ore smelting method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20130222 |