RU2034812C1 - Method of reprocessing the raw materials into the refractory one - Google Patents
Method of reprocessing the raw materials into the refractory one Download PDFInfo
- Publication number
- RU2034812C1 RU2034812C1 SU5055620A RU2034812C1 RU 2034812 C1 RU2034812 C1 RU 2034812C1 SU 5055620 A SU5055620 A SU 5055620A RU 2034812 C1 RU2034812 C1 RU 2034812C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- chromium
- refractory
- waste
- organic binder
- aluminum
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 15
- 239000002994 raw material Substances 0.000 title claims description 6
- 238000012958 reprocessing Methods 0.000 title 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims abstract description 15
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 14
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims abstract description 6
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims description 20
- 238000010304 firing Methods 0.000 claims description 15
- QQHSIRTYSFLSRM-UHFFFAOYSA-N alumanylidynechromium Chemical compound [Al].[Cr] QQHSIRTYSFLSRM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 claims description 9
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 5
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 3
- 238000000227 grinding Methods 0.000 claims description 3
- QRRWWGNBSQSBAM-UHFFFAOYSA-N alumane;chromium Chemical compound [AlH3].[Cr] QRRWWGNBSQSBAM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000001354 calcination Methods 0.000 claims description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims 1
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 10
- 239000000843 powder Substances 0.000 abstract description 8
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 7
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 abstract 3
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000010431 corundum Substances 0.000 description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 9
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000011591 potassium Substances 0.000 description 8
- 229910000323 aluminium silicate Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 7
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 7
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 6
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 4
- 238000005495 investment casting Methods 0.000 description 4
- WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N Trioxochromium Chemical compound O=[Cr](=O)=O WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910000423 chromium oxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N Magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- UOUJSJZBMCDAEU-UHFFFAOYSA-N chromium(3+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[O-2].[O-2].[Cr+3].[Cr+3] UOUJSJZBMCDAEU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- JOPOVCBBYLSVDA-UHFFFAOYSA-N chromium(6+) Chemical compound [Cr+6] JOPOVCBBYLSVDA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 2
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 2
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 2
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 2
- 235000010755 mineral Nutrition 0.000 description 2
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001950 potassium oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000004760 silicates Chemical class 0.000 description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 2
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 2
- 231100000419 toxicity Toxicity 0.000 description 2
- 230000001988 toxicity Effects 0.000 description 2
- PLXMOAALOJOTIY-FPTXNFDTSA-N Aesculin Natural products OC[C@@H]1[C@@H](O)[C@H](O)[C@@H](O)[C@H](O)[C@H]1Oc2cc3C=CC(=O)Oc3cc2O PLXMOAALOJOTIY-FPTXNFDTSA-N 0.000 description 1
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
- 238000010410 dusting Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000003912 environmental pollution Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 239000004088 foaming agent Substances 0.000 description 1
- 238000003837 high-temperature calcination Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 231100000252 nontoxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000003000 nontoxic effect Effects 0.000 description 1
- 239000005416 organic matter Substances 0.000 description 1
- CHWRSCGUEQEHOH-UHFFFAOYSA-N potassium oxide Chemical compound [O-2].[K+].[K+] CHWRSCGUEQEHOH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 1
- LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N silicon monoxide Chemical class [Si-]#[O+] LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 231100000331 toxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к производству огнеупорных материалов, преимущественно к высокоглиноземным, в частности к производству огнеупорных порошков для точного литья по выплавляемым моделям. The invention relates to the production of refractory materials, mainly to high alumina, in particular to the production of refractory powders for precision casting.
Известен способ переработки алюмохромовых отходов нефтехимической промышленности в огнеупорный материал. По этому способу алюмохромовые отходы предварительно обжигают при 160оС, измельчают до частиц размером 0,01-2,0 мм, смешивают с каустическим магнезитом в лопастном смесителе в течение 5-6 мин. Полученную смесь двух компонентов дополнительно увлажняют водой до влажности 10% затем последовательно вводят электрокорунд и огнеупорную глину и вновь ведут перемешивание. Цикл перемешивания массы 5 мин. Из полученной шихты формуют образцы при удельном давлении 50 МПа. Обжиг образцов проводят в силитовой печи до 1570±10оС и выдержке 2 ч [1] Получают высококачественные огнеупорные материалы, имеющие огнеупорность 1900-1910оС, низкую теплопроводность (1,26-1,33 Вт/моС) и высокую механическую прочность. Однако производство указанного материала предполагает предварительный обжиг алюмохромовых отходов при 1600оС. Как известно, алюмохромовые отходы, кроме оксидов хрома и алюминия, содержат 10,5% О2 и 3,0% К2О, а оксиды хрома представлены как трехвалентной, так и шестивалентной формой. Содержание последней 0,5 мас. Следовательно, эта операция, учитывая присутствие в составе отходов шестивалентного хрома и значительную летучесть оксида хрома при высоких температурах, не только требуют значительных энергетических затрат, но и экологически небезопасна. Кроме того, присутствие в составе алюмохромовых отходов оксидов калия и кремния приводит к появлению низкотемпературных эвтектических выплавок. Предварительный высокотемпературный обжиг сырья не обеспечивает снижения содержания легкоплавких фаз. Для уменьшения отрицательного влияния последних в состав сырьевой смеси приходится вводить дорогостоящие компоненты электрокорунд, огнеупорную глину, каустический магнезит.A known method of processing aluminochrome waste from the petrochemical industry into refractory material. By this method, waste alyumohromovye prefired at 160 ° C, ground to a particle size of 0.01-2.0 mm, is mixed with caustic magnesite in a paddle mixer for 5-6 min. The resulting mixture of the two components is additionally moistened with water to a moisture content of 10%, then electrocorundum and refractory clay are subsequently introduced and mixing is carried out again. The cycle of mixing the mass of 5 minutes Samples are formed from the resulting mixture at a specific pressure of 50 MPa. Sintering of the samples is carried out in a silica furnace up to 1570 ± 10 о С and holding for 2 h [1]. High-quality refractory materials are obtained having refractoriness 1900-1910 о С, low thermal conductivity (1.26-1.33 W / m о С) and high mechanical strength. However, the production of said material assumes precalcination alyumohromovyh waste at 1600 C. It is known that waste alyumohromovye besides chromium and aluminum oxides, containing 10.5% O 2 and 3.0% K 2 O, and oxides of trivalent chromium presented as so and hexavalent form. The content of the latter is 0.5 wt. Therefore, this operation, given the presence of hexavalent chromium in the waste and the significant volatility of chromium oxide at high temperatures, not only requires significant energy costs, but is also environmentally unsafe. In addition, the presence of potassium and silicon oxides in the composition of aluminum-chromium waste leads to the appearance of low-temperature eutectic smelting. Preliminary high-temperature firing of raw materials does not reduce the content of low-melting phases. To reduce the negative impact of the latter, expensive components of electrocorundum, refractory clay, caustic magnesite have to be added to the composition of the raw material mixture.
Известен также способ переработки алюмохромовых отходов в огнеупорные материалы, в соответствии с которым сырой технический глинозем и огнеупорную глину предварительно перемешивают в шаровой мельнице в течение 30 мин, после чего в смесь вводят алюмохромовые отходы, увлажняют ее раствором сульфитно-спиртовой барды (с плотностью 1,1 г/см3) до общей влажности 8% и вновь ведут перемешивание. Из полученной шихты формуют образцы при удельном давлении 60 МПа и обжигают их при 1610±10оС и времени выдержки 2 ч. При производстве такого используют шихту, состава, мас. алюмохромовые отходы нефтехимической промышленности 65-86; огнеупорная глина 7-13; глинозем 5-12; органическое связующее 2-10, причем алюмохромовые отходы нефтехимической промышленности используют без предварительной подготовки, включающей высокотемпературный обжиг [2] Получаемый огнеупорный материал характеризуется высокой огнеупорностью (1890-1920оС), высокой механической прочностью (68-81 МПа) и другими ценными свойствами. Однако и этот способ не позволяет избавиться от содержащихся в алюмохромовых отходах оксида калия и диоксида кремния (соответственно до 3 до 10%), вследствие чего при относительно низких температурах появляются эвтектические выплавки. Вследствие этого температура начала деформации под нагрузкой 0,2 МПа составляет 1480-1540оС. При использовании такого материала для производства огнеупорного порошка для точного литья по выплавляемым моделям появление жидкой фазы может отрицательно сказаться на чистоте поверхности готового изделия. Это делает такой материал, несмотря на его высокую огнеупорность, непригодным для производства литейных форм при производстве изделий из специальных сплавов.There is also a method of processing aluminum-chromium waste into refractory materials, according to which crude technical alumina and refractory clay are pre-mixed in a ball mill for 30 minutes, after which aluminum-chromium waste is introduced into the mixture, moistened with a solution of sulphite-alcohol stillage (with a density of 1, 1 g / cm 3 ) to a total moisture content of 8% and stirring again. From the resulting blend samples are molded at a pressure of 60 MPa, and calcined them at 1610 ± 10 ° C and residence time 2 hours. In the production of such a charge is used, the composition by weight. aluminum-chromium waste from the petrochemical industry 65-86; refractory clay 7-13; alumina 5-12; organic binder 2-10, and the chromium-aluminum wastes of the petrochemical industry are used without preliminary preparation, including high-temperature firing [2] The resulting refractory material is characterized by high refractoriness (1890-1920 о С), high mechanical strength (68-81 MPa) and other valuable properties. However, this method also does not allow to get rid of potassium oxide and silicon dioxide contained in aluminum-chromium waste (up to 3 to 10%, respectively), as a result of which eutectic smelting occurs at relatively low temperatures. As a result, the temperature of the onset of deformation under a load of 0.2 MPa is 1480-1540 о С. When using such a material for the production of refractory powder for precision casting on investment casting, the appearance of a liquid phase can adversely affect the surface finish of the finished product. This makes such a material, despite its high refractoriness, unsuitable for the production of foundry molds in the manufacture of products from special alloys.
Техническим решением, наиболее близким к данному является способ переработки исходных материалов в огнеупорный, включающий брикетирование исходного сырья, сушки и обжиг с последующим измельчением и выделением фракции менее 0,063 мм, содержание которой составляет 97% [3]
Однако высокая температура обжига при использовании алюмохромовых отходов приведет к тем же недостаткам, что в [1 и 2]
Задачей предлагаемого технического решения в качестве изобретения является получение качественных формовочных порошков для точного литья по выплавляемым моделям и для производства других высокосортных огнеупорных изделий, причем технология получения таких порошков должна соответствовать самым высоким требованиям норм ПДК летучих компонентов.The technical solution closest to this is a method of processing the starting materials into refractory materials, including briquetting the feedstock, drying and calcining, followed by grinding and isolating a fraction of less than 0.063 mm, the content of which is 97% [3]
However, the high firing temperature when using aluminum-chromium waste will lead to the same disadvantages as in [1 and 2]
The objective of the proposed technical solution as an invention is to obtain high-quality molding powders for precision investment casting and for the production of other high-grade refractory products, and the technology for producing such powders must meet the highest requirements of the MPC of volatile components.
Решение поставленной задачи позволяет резко снизить содержание легкоплавких фаз в огнеупорном материале, что повышает качество изготовляемых из него изделий и улучшит санитарно-гигиенические условия труда на его производстве. The solution of this problem allows us to drastically reduce the content of fusible phases in the refractory material, which improves the quality of products made from it and improves the sanitary and hygienic working conditions at its production.
Поставленная задача решается за счет того, что перед обжигом брикеты сушат, а после изотермической выдержки охлаждают и дезынтегрируют их в порошок до крупности менее 0,5 мм, из которого выделяют фракцию мельче 0,063 мм. Обжиг ведут при 1300-1400оС с изотермической выдержкой 20-30 мин. Еще одним отличием является то, что материал состоит из 95-98% алюмохромовых отходов нефтехимической промышленности, остальное органическое связующее.The problem is solved due to the fact that before firing the briquettes are dried, and after isothermal exposure they are cooled and disintegrated into powder to a particle size of less than 0.5 mm, from which a fraction finer than 0.063 mm is isolated. Firing is carried out at 1300-1400 о С with isothermal exposure for 20-30 minutes. Another difference is that the material consists of 95-98% aluminochrome waste from the petrochemical industry, the rest is an organic binder.
Брикетирование материала необходимо в связи с высокой дисперсностью алюмохромовых отходов: более 92 мас. их мельче 0,071 мм. При обжиге небрикетированного материала неизбежны значительные потери материала с газовой фазой, что экологически небезопасно. Необходимость увлажнения раствором органического связующего до влажности 12-15% также обусловлена высокой дисперсностью материала. При меньшей степени увлажнения не удается достичь равномерного распределения органического связующего вещества. При большей степени увлажнения перемешивание облегчается, однако остаточная влажность сырья перед брикетированием оказывается выше 10% и смесь плохо прессуется, а брикеты имеют низкую механическую прочность. Briquetting the material is necessary due to the high dispersion of aluminum-chromium waste: more than 92 wt. they are smaller than 0.071 mm. When firing non-briquetted material, significant losses of material with a gas phase are inevitable, which is environmentally unsafe. The need for moistening with a solution of an organic binder to a moisture content of 12-15% is also due to the high dispersion of the material. With a lesser degree of moisture, it is not possible to achieve a uniform distribution of the organic binder. With a greater degree of moistening, mixing is facilitated, however, the residual moisture of the raw materials before briquetting is higher than 10% and the mixture is poorly pressed, and the briquettes have low mechanical strength.
Прессовое давление в 20 МПа достаточно для формования брикетов, механическая прочность которых препятствует их разрушению в процессе сушки и обжига. Большее давление применять нецелесообразно, так как это усложняет процесс, увеличивает энергозатраты на прессование и на дробление брикетов после обжига. A pressure pressure of 20 MPa is sufficient for forming briquettes, the mechanical strength of which prevents their destruction during drying and firing. It is impractical to apply greater pressure, since this complicates the process, increases the energy consumption for pressing and crushing briquettes after firing.
Сушку необходимо вести при температуре не выше 110оС, так как при более высоких температурах происходит быстрое испарение влаги, что приводит к разрушению части брикетов. В этом случае может быть выброс материала с паром и загрязнение окружающей среды. Более низкая чем 100оС также нецелесообразна, так как влечет за собой увеличение длительности процесса.Drying should be done at a temperature no higher than about 110 C because at higher temperatures there is a rapid evaporation of moisture, which leads to the destruction of part of the briquettes. In this case, there may be a release of material with steam and environmental pollution. Lower than 100 about With is also impractical, since it entails an increase in the duration of the process.
Применение органического вещества в качестве временной связки, препятствующей пылению продукта при обжиге, вызвано следующими соображениями. Эта связка обеспечивает достаточную прочность гранул при низких температурах, в первую очередь, при сушке. Это особенно важно, так как в это время максимальна токсичность продукта. При более высоких температурах, когда связка выгорает, происходит перекристаллизация продукта, существенно снижающая как процесс пылеобразования, так и токсичность пыли. В то же время, применение такой связки не приводит к спеканию корундовых зерен, что позволяет их в дальнейшем легко отделить от легкоплавких продуктов. Кроме того, такая связка играет роль восстановителя и способствует переходу шестивалентного хрома в трехвалентный. При расходе связки менее 2% прочность брикетов недостаточна и появляется некоторое количество пыли, которая может загрязнять окружающую среду токсичными оксидами хрома. При более высоких содержаниях связующего его выгорание сопровождается выделением большого количества газовой фазы и преждевременным разрушением гранул. The use of organic matter as a temporary binder that prevents dusting of the product during firing is caused by the following considerations. This binder provides sufficient strength of the granules at low temperatures, primarily during drying. This is especially important, since at this time the maximum toxicity of the product. At higher temperatures, when the bundle burns out, the product recrystallizes, significantly reducing both the process of dust formation and dust toxicity. At the same time, the use of such a binder does not lead to sintering of corundum grains, which allows them to be easily separated from fusible products in the future. In addition, such a binder plays the role of a reducing agent and promotes the transition of hexavalent chromium to trivalent. With a binder consumption of less than 2%, the strength of the briquettes is insufficient and a certain amount of dust appears, which can pollute the environment with toxic chromium oxides. At higher contents of the binder, its burnout is accompanied by the release of a large amount of the gas phase and premature destruction of the granules.
При высокотемпературном обжиге легкоплавкие компоненты переходят в жидкую фазу и после остывания образуют относительно крупные (0,063-0,5 мм) спекшиеся частицы алюмосиликатов калия. Оксиды алюминия и хрома, содержащиеся в алюмохромовых отходах нефтехимической промышленности в метастабильной форме, переходят в корунд, в котором хром изоморфно замещает алюминий. Ввиду высокой химической стойкости корунда, после обжига продукт становится нетоксичным. Температура обжига 1300-1400оС оптимальна, так как при более низкой температуре процесс корундообразования протекает более медленно и часть хрома может оказаться в несвязанной форме, а при более высокой температуре выше теплопотери и, кроме того, наблюдается рост кристаллов корунда, что снижает селективность процесса отделения легкоплавких компонентов. При указанной температуре обжига оксид хрома еще мало летуч. Ниже приведены примеры реализации способа переработки алюмохромовых отходов нефтехимической промышленности в огнеупорный материал.During high-temperature firing, the fusible components pass into the liquid phase and, after cooling, form relatively large (0.063-0.5 mm) sintered particles of potassium aluminosilicates. Alumina and chromium oxides contained in the alumina-chromium waste of the petrochemical industry in metastable form pass into corundum, in which chromium isomorphically replaces aluminum. Due to the high chemical resistance of corundum, the product becomes non-toxic after firing. The firing temperature of 1300-1400 о С is optimal, since at a lower temperature the corundum formation process proceeds more slowly and some of the chromium may be in an unbound form, and at a higher temperature it is higher than heat loss and, in addition, the growth of corundum crystals is observed, which reduces the selectivity of the process compartments of fusible components. At the indicated firing temperature, chromium oxide is still slightly volatile. The following are examples of the implementation of a method for processing aluminum-chromium waste from the petrochemical industry into refractory material.
П р и м е р 1. Алюмохромовые отходы нефтехимической промышленности состава, мас. SiО2 10,5; Al2О3 71,7; Сr2О3 14,3; СrО3 0,5; К2О 3 смешивали с раствором ССБ плотностью 1,1 г/см3 из расчета 15 мл раствора на 100 г отходов. Смесь тщательно перемешивали. В процессе перемешивания влажность сырья снижали до 8 мас. Подготовленную таким образом смесь брикетировали при прессовом давлении 20 МПа. Отпрессованные брикеты диаметром 20 мм высушивали при 110оС до постоянной массы и обжигали при 1350оС. Изотермическая выдержка при максимальной температуре 25 мин. После остывания брикеты разминались резиновыми пробками, а образовавшийся порошок расситовывали на классы: мельче 0,5 мм, но крупнее 0,16 мм, мельче 0,16 мм, но крупнее 0,10 мм, мельче 0,10 мм, но крупнее 0,063 мм и мельче 0,063 мм. Распределение минеральных фаз по классам крупности приведено в таблице. Хотя выход фракции крупнее 0,063 мм составил 14,7% в них концентрируется около 2/3 силикатов. Содержание К2О снизилось с 3,0% в исходном сырье до 1,16% в тонких классах.PRI me R 1. Aluminum-chromium waste petrochemical industry composition, wt. SiO 2 10.5; Al 2 O 3 71.7; Cr 2 O3 14.3; CrO 3 0.5; K 2 O 3 was mixed with a PRS solution with a density of 1.1 g / cm 3 at the rate of 15 ml of solution per 100 g of waste. The mixture was thoroughly mixed. During mixing, the moisture content of the feed was reduced to 8 wt. The mixture thus prepared was briquetted at a pressure of 20 MPa. The pressed briquettes of 20 mm diameter was dried at 110 ° C to constant weight, and calcined at 1350 ° C isothermal hold at the maximum temperature 25 min. After cooling, the briquettes were kneaded with rubber stoppers, and the resulting powder was graded into classes: finer than 0.5 mm, but larger than 0.16 mm, finer than 0.16 mm, but larger than 0.10 mm, finer than 0.10 mm, but larger than 0.063 mm and smaller than 0.063 mm. The distribution of mineral phases by size classes is given in the table. Although the yield of the fraction larger than 0.063 mm was 14.7%, about 2/3 of the silicates are concentrated in them. The content of K 2 O decreased from 3.0% in the feedstock to 1.16% in the thin classes.
П р и м е р 2. То же, что в примере 1, однако в качестве органического связующего взят пенообразователь ПО-6. Результаты аналогичны примеру 1. Выход фракции крупнее 0,063 мм 15,1% в них концентрируется около 2/3 силикатов. Содержание сростков алюмосиликатов калия в тонких классах 2,2% а содержание К2О снизилось в 3,0% в исходном сырье до 1,4% в тонких классах.PRI me R 2. The same as in example 1, however, as an organic binder taken foaming agent PO-6. The results are similar to example 1. The yield of a fraction larger than 0.063 mm 15.1%, about 2/3 of the silicates are concentrated in them. The content of intergrowths of potassium aluminosilicates in the thin classes is 2.2% and the content of K 2 O decreased by 3.0% in the feedstock to 1.4% in the thin classes.
П р и м е р 3. То же, что и в примере 1. Высокотемпературный обжиг вели при 1250оС. Наряду с зернами корунда фиксируются частички непрореагировавшей окиси хрома. Селективность распределения легкоплавких калийсодержащих алюмосиликатов низкая. Содержание сростков алюмосиликатов калия в тонких классах 5,2% Требуемый технический результат не достигнут.Example 3. The same as in example 1. High-temperature firing was carried out at 1250 about C. Along with corundum grains, particles of unreacted chromium oxide are fixed. The selectivity of the distribution of low-melting potassium-containing aluminosilicates is low. The content of intergrowths of potassium aluminosilicates in thin classes 5.2%. The required technical result has not been achieved.
П р и м е р 4. То же, что и в примере 1. Высокотемпературный обжиг вели при 1500оС. В крупной фракции наряду с легкоплавкими алюмосиликатами калия и сростками последних с корундом отмечаются крупные кристаллы и чистого корунда. Селективность распределения легкоплавких калийсодержащих алюмосиликатов низкая. Содержание сростков алюмосиликатов калия в классе крупнее 0,16 мм 25,0% т.е. в 2 раза ниже, чем в примере 1. Требуемый технический результат не достигнут.EXAMPLE EXAMPLE 4 Same as in Example 1. The high temperature calcination was carried out at about 1500 C. In the coarse fraction together with the fusible potassium aluminosilicates and intergrowths recent marked with corundum and large crystals of pure corundum. The selectivity of the distribution of low-melting potassium-containing aluminosilicates is low. The content of intergrowths of potassium aluminosilicates in the class is larger than 0.16 mm 25.0% i.e. 2 times lower than in example 1. The required technical result is not achieved.
Одним из главных достоинств предложенного способа является то, что в продуктах переработки хром не образует самостоятельных минеральных фаз, а входит в состав корунда в виде изоморфной примеси, вследствие чего корунд приобретает полихромную окраску, свойственную александриту, а размер ребра его элементарной ячейки возрастает с 5,14 (стандартный корунд) до 5,168±0,005
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5055620 RU2034812C1 (en) | 1992-08-07 | 1992-08-07 | Method of reprocessing the raw materials into the refractory one |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5055620 RU2034812C1 (en) | 1992-08-07 | 1992-08-07 | Method of reprocessing the raw materials into the refractory one |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2034812C1 true RU2034812C1 (en) | 1995-05-10 |
Family
ID=21610058
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU5055620 RU2034812C1 (en) | 1992-08-07 | 1992-08-07 | Method of reprocessing the raw materials into the refractory one |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2034812C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2353596C1 (en) * | 2007-08-22 | 2009-04-27 | Анатолий Алексеевич Гуляев | Method of obtaining alumina cement |
| RU2401820C1 (en) * | 2009-06-22 | 2010-10-20 | Закрытое акционерное общество "Опытный завод огнеупоров" | Chromous calcium hexaaluminate-based refractory aggregate and production method thereof |
-
1992
- 1992-08-07 RU SU5055620 patent/RU2034812C1/en active
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР N 1058940, кл. C 04B 35/10, опубл.1983. * |
| Авторское свидетельство СССР N 1178736, кл. C 04B 35/10, опубл.1985. * |
| Стрелов К.К. и др. Технология огнеупоров, М.: Металлургия, 1988, с.304. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2353596C1 (en) * | 2007-08-22 | 2009-04-27 | Анатолий Алексеевич Гуляев | Method of obtaining alumina cement |
| RU2401820C1 (en) * | 2009-06-22 | 2010-10-20 | Закрытое акционерное общество "Опытный завод огнеупоров" | Chromous calcium hexaaluminate-based refractory aggregate and production method thereof |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3950504A (en) | Process for producing magnesium aluminate spinel | |
| CN109715560A (en) | Spinel powder and its manufacturing method containing magnesia | |
| RU2638671C2 (en) | Fire-resistant product and its application | |
| US4461843A (en) | Processes for preparing novel baddeleyite refractory articles | |
| RU2034812C1 (en) | Method of reprocessing the raw materials into the refractory one | |
| US3959002A (en) | Method of manufacturing white furnace boats for firing ceramic articles and novel furnace boats | |
| CN110713380A (en) | Preparation method of high-purity compact forsterite | |
| CN103459054A (en) | Method for manufacturing refractory grains containing chromium(III) oxide | |
| CN114276124A (en) | Preparation method of calcium-containing periclase-magnesia-alumina spinel refractory material for RH refining furnace | |
| CA1242588A (en) | Method for making sintered aluminous abrasive particles | |
| Lavrov et al. | A novel method for preparing a batch of silicate glasses using sodium and potassium hydroxides | |
| Shi et al. | Effect of spodumene additions on the sintering and densification of aluminum titanate | |
| RU2167125C2 (en) | Raw meal for manufacturing ceramic wall parts | |
| RU2341545C2 (en) | Simple and effective method of manufacturing slate pencil from used lining of electrolyser | |
| US3849532A (en) | Method of preparing a zirconium oxide that is crystallized mostly or completely in cubic form | |
| RU2116276C1 (en) | Method of manufacturing periclase-spinel refractory products | |
| CN120157467B (en) | A cordierite ceramic material, its preparation method and application | |
| SU1599346A1 (en) | Initial composition for making refractory and method of producing same | |
| SU753828A1 (en) | Ceramic mass | |
| DE10326611B4 (en) | High alumina shaped bodies and process for their preparation | |
| RU2458886C1 (en) | Mixture for producing cordierite ceramics | |
| RU2021229C1 (en) | Charge for making of ceramic articles with complex configuration | |
| RU2422405C1 (en) | Crude mixture and method of producing high-strength refractory ceramic based on said mixture | |
| JP3122737B2 (en) | Manufacturing method of alumina cement | |
| KR100202731B1 (en) | Reprocessing of Waste Aluminum Dross |