RU2034088C1 - Cold-rolled steel for deep drawing - Google Patents
Cold-rolled steel for deep drawing Download PDFInfo
- Publication number
- RU2034088C1 RU2034088C1 RU92005876A RU92005876A RU2034088C1 RU 2034088 C1 RU2034088 C1 RU 2034088C1 RU 92005876 A RU92005876 A RU 92005876A RU 92005876 A RU92005876 A RU 92005876A RU 2034088 C1 RU2034088 C1 RU 2034088C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- nitrogen
- steel
- carbon
- sulfur
- titanium
- Prior art date
Links
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 title description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 26
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 26
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 26
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 14
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims abstract description 13
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 11
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims abstract description 7
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 5
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 5
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 8
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract 8
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract 8
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 6
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract 3
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 2
- QMQXDJATSGGYDR-UHFFFAOYSA-N methylidyneiron Chemical compound [C].[Fe] QMQXDJATSGGYDR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 6
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 abstract description 6
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 5
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 125000004429 atom Chemical group 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 2
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 description 1
- VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N hafnium atom Chemical compound [Hf] VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009931 harmful effect Effects 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 125000004433 nitrogen atom Chemical group N* 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 229910052723 transition metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000003624 transition metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области черной металлургии, а именно к химическому составу низкоуглеродистых холоднокатаных сталей, предназначенных для изготовления изделий сложной конфигурации, деталей автомобилей, в том числе с защитными покрытиями. The invention relates to the field of ferrous metallurgy, and in particular to the chemical composition of low-carbon cold-rolled steels intended for the manufacture of products of complex configuration, automobile parts, including with protective coatings.
Известна сталь для сверхглубокой вытяжки, содержащая 0,005% С, ≅ 0,8% Si, ≅0,1% P, ≅ 1% Mn, 0,01-0,1% Al, ≅ 0,005% N, бор, титан, ниобий [1] Недостатками этой стали являются ее низкая пластичность вследствие высокого содержания кремния и марганца, плохая адгезия и фосфатируемость наносимых защитных покрытий. Known steel for ultra-deep drawing, containing 0.005% C, ≅ 0.8% Si, ≅ 0.1% P, ≅ 1% Mn, 0.01-0.1% Al, ≅ 0.005% N, boron, titanium, niobium [1] The disadvantages of this steel are its low ductility due to the high content of silicon and manganese, poor adhesion and phosphatability of the applied protective coatings.
Известна также холоднокатаная листовая сталь, обладающая хорошим комплексом механических свойств, содержащая, ≅0,0040 С, ≅ 0,40 Mn, 0,008-0,090 Al, 0,0010-0,0050 N, 0,0005-0,0050 B [2] Недостатками данной стали является отсутствие необходимой текстуры, что ухудшает параметры штампуемости. Cold-rolled sheet steel is also known, which has a good set of mechanical properties, containing, ,000.0040 C, ≅ 0.40 Mn, 0.008-0.090 Al, 0.0010-0.0050 N, 0.0005-0.0050 B [2 ] The disadvantages of this steel is the lack of the necessary texture, which affects the parameters of stampability.
Наиболее близкой по химическому составу является холоднокатаная листовая сталь, содержащая, 0,001-0,015 C, 0,01-1,20 Mn, ≅ 0,10 Al, 0,0005-0,0060 N, 0,01-0,15 Nb, 0,06-0,10 P, 0,05-1,00 Cr, 0,05-1,00 Ni, 0,005-1,00 Cu, 0,10-2,00 Si [3] Недостатками данной стали являются ее высокая прочность и соответственно недостаточная пластичность и штампуемость стали при невысоком уровне качества покрытия. The closest chemical composition is cold-rolled sheet steel containing 0.001-0.015 C, 0.01-1.20 Mn, ≅ 0.10 Al, 0.0005-0.0060 N, 0.01-0.15 Nb, 0.06-0.10 P, 0.05-1.00 Cr, 0.05-1.00 Ni, 0.005-1.00 Cu, 0.10-2.00 Si [3] The disadvantages of this steel are its high strength and, accordingly, insufficient ductility and formability of steel at a low level of coating quality.
Требуемый технический результат, а именно повышение относительного удлинения, коэффициента нормальной пластической анизотропии (штампуемости), обеспечение хорошей адгезии защитных покрытий к стальной полосе при исключении склонности к старению достигается тем, что в сталь дополнительно вводят титан, бор, ограничивают содержание кремния, никеля и фосфора. The required technical result, namely, an increase in the relative elongation, the coefficient of normal plastic anisotropy (stampability), ensuring good adhesion of the protective coatings to the steel strip while eliminating the tendency to aging, is achieved by the addition of titanium, boron, and the content of silicon, nickel and phosphorus in the steel .
Сущность предполагаемого изобретения заключается в регулировании микроструктуры холоднокатаной стали как за счет химического состава, так и режимов прокатного передела, что обеспечивает высокое относительное общее и равномерное удлинение, высокое качество поверхности и минимальную склонность к деформационному старению. В качестве критерия склонности стали к деформационному старению, а, следовательно, к способности образовывать дефекты в виде полос линий скольжения, использовали наличие зуба и площадки текучести, а также ее длину. The essence of the proposed invention is to regulate the microstructure of cold-rolled steel due to both the chemical composition and the conditions of rolling redistribution, which ensures high relative general and uniform elongation, high surface quality and minimal tendency to strain aging. As a criterion for the tendency of steel to deformation aging, and, consequently, to the ability to form defects in the form of stripes of slip lines, we used the presence of a tooth and yield area, as well as its length.
Известно, что ответственными за деформационное старение являются находящиеся в твердом растворе атомы внедрения (углерод, азот). Атомам азота принадлежит одна из главных ролей в инициировании склонности к естественному старению. Поэтому, чтобы сделать сталь нестареющей, необходимо азот вывести из твердого раствора. Для этого с одной стороны, требуется ограничить его содержание в металле, а с другой связать дополнительно нитридообразующими элементами, прежде всего титаном, бором. It is known that interstitial atoms (carbon, nitrogen) are responsible for deformation aging. Nitrogen atoms play one of the main roles in initiating a tendency to natural aging. Therefore, in order to make steel ageless, it is necessary to remove nitrogen from the solid solution. For this, on the one hand, it is necessary to limit its content in the metal, and on the other hand, additionally bind with nitride-forming elements, primarily titanium, boron.
Учитывая сложный характер вытяжки деталей, металл должен обладать достаточно низкой прочностью, что вынуждает ограничивать содержание кремния и марганца, а также высокой пластичностью и отсутствием охрупчивания по границам зерен при штамповке. Given the complex nature of the drawing of parts, the metal must have a sufficiently low strength, which forces to limit the content of silicon and manganese, as well as high ductility and the absence of embrittlement along the grain boundaries during stamping.
Верхний предел по содержанию кремния (0,020%) ограничен твердорастворным упрочнением металла, а также способностью кремния к эффекту Санделина, связанного с ухудшением процесса нанесения защитных покрытий за счет химических реакций в поверхностных слоях металла. Нижний предел по содержанию кремния (0,005% ) определяется практическим устранением вредного влияния кремния при значительных затратах для его дальнейшего снижения. The upper limit on the silicon content (0.020%) is limited by solid-solution hardening of the metal, as well as the ability of silicon to the effect of Sandelin, associated with the deterioration of the process of applying protective coatings due to chemical reactions in the surface layers of the metal. The lower limit on the silicon content (0.005%) is determined by the practical elimination of the harmful effects of silicon at significant cost for its further reduction.
Содержание фосфора следует ограничивать диапазоном 0,005-0,015% что связано со следующим. При его содержании до 0,015% и соответственно низких концентрациях углерода и соответственно низких концентрациях углерода в металле удается обеспечить минимальное охрупчивание по границам зерен; получение содержания фосфора менее 0,005% нецелесообразно, т.к. охрупчивание по границам зерен практически отсутствует, но резко возрастают затраты на получение сверхнизкого содержания фосфора. The phosphorus content should be limited to the range of 0.005-0.015%, which is associated with the following. With its content up to 0.015% and correspondingly low carbon concentrations and correspondingly low carbon concentrations in the metal, it is possible to ensure minimal embrittlement along the grain boundaries; obtaining a phosphorus content of less than 0.005% is impractical because embrittlement along the grain boundaries is practically absent, but the cost of obtaining an ultra-low phosphorus content sharply increases.
Учитывая, что важнейшим показателем штампуемости является коэффициент нормальной пластической анизотропии R, провели исследования по влиянию содержания фосфора на этот показатель. В результате исследования было подтверждено положительное влияние введения определенного количества фосфора на стабилизацию результатов по получению высоких значений показателя R. Наиболее эффективно для достижения максимальных значений R оказалось содержание фосфора в пределах 0,05-0,10% При содержании фосфора более 0,10% не наблюдалось четкой взаимосвязи с коэффициентом R, однако при этом возникала необходимость увеличения расхода дорогостоящих сплавов с фосфором. При содержании фосфора менее 0,05% эффект по влиянию на R полностью перекрывался ухудшением штампуемости за счет охрупчивания по границам зерен. Considering that the coefficient of normal plastic anisotropy R is the most important indicator of formability, studies were conducted on the effect of phosphorus content on this indicator. As a result of the study, the positive effect of introducing a certain amount of phosphorus on the stabilization of results on obtaining high values of the R indicator was confirmed. The most effective for achieving maximum R values was the phosphorus content in the range 0.05-0.10%. When the phosphorus content is more than 0.10%, There was a clear relationship with the coefficient R, however, there was a need to increase the consumption of expensive alloys with phosphorus. When the phosphorus content is less than 0.05%, the effect on the effect on R was completely blocked by the deterioration of stampability due to embrittlement along the grain boundaries.
Содержание бора в пределах 0,0005-0,005% выбрано с одной стороны (не менее 0,0005%) отсутствием его положительного влияния на предотвращение охрупчивания по границам зерен в твердом растворе и нитридообразование, а с другой стороны, при содержании бора более 0,005% проявляется его отрицательное влияние на микроструктуру литого металла, что может приводить к межкристаллитной хрупкости. The boron content in the range of 0.0005-0.005% was chosen on the one hand (at least 0.0005%) because of the absence of its positive effect on the prevention of embrittlement at the grain boundaries in solid solution and nitride formation, and on the other hand, with a boron content of more than 0.005% its negative effect on the microstructure of cast metal, which can lead to intergranular fragility.
Важнейшим элементом предполагаемого химического состава стали является титан, который по сродству к углероду и азоту, прочности и стойкости карбидов и нитридов, их устойчивости к распаду в ряду переходных металлов стоит за гафнием и цирконием. Однако, помимо ярко выраженной склонности титана к образованию нитридов и карбидов некоторое количество титана связывается в сульфиды. Наличие необходимого количества титана в стали определяется по формуле (1):
(1)
При содержании титана, приводящем к значению левой части в выражении (1) менее 1,2 не наблюдается эффективного связывания атомов внедрения, что значительно ухудшает показатель штампуемости стали, при значениях левой части более 2,5 за счет большого количества титана в стали ухудшается ее разливаемость, увеличивается заметно количество неметаллических включений, что в конечном итоге отражается на ее штампуемости.The most important element of the proposed chemical composition of steel is titanium, which, by its affinity for carbon and nitrogen, the strength and resistance of carbides and nitrides, and their resistance to decomposition in the series of transition metals, stands behind hafnium and zirconium. However, in addition to the pronounced tendency of titanium to form nitrides and carbides, a certain amount of titanium binds to sulfides. The presence of the required amount of titanium in steel is determined by the formula (1):
(1)
When the titanium content, leading to a left-hand side in expression (1) of less than 1.2, no effective bonding of the interstitial atoms is observed, which significantly worsens the stampability of steel, with a left-hand side of more than 2.5, its spillability deteriorates due to the large amount of titanium in the steel , the number of non-metallic inclusions increases markedly, which ultimately affects its formability.
Минимальное количество углерода и азота в твердом α-растворе достигается введением в сталь, как указывалось выше, микролегирующих элементов титана и ниобия, однако введение большого количества связующих элементов неэкономично, поэтому следует ограничивать общее содержание углерода и азота в стали. The minimum amount of carbon and nitrogen in the solid α-solution is achieved by introducing microalloying elements of titanium and niobium into steel, as mentioned above, however, the introduction of a large number of binding elements is uneconomical, therefore, the total content of carbon and nitrogen in the steel should be limited.
Ограничение содержания никеля обусловлено тем, что при его содержании больше 0,030% наблюдается снижение коэффициента деформационного упрочнения, получение никеля менее 0,004% экономически не оправдано. The limitation of the nickel content is due to the fact that when its content is more than 0.030%, a decrease in the strain hardening coefficient is observed, the production of nickel less than 0.004% is not economically justified.
Реализацию предполагаемого изобретения осуществляли следующим образом: выплавляли металл в вакуумно-индукционной печи емкостью 40 кг типа "Бальцерс". Раскисление и легирование металла проводили в инертной атмосфере аргона путем требуемого количества раскислителей и легирующих материалов через шлюзовую камеру. Металл разливали в изложницы с защитой струи от вторичного окисления и деазотации. Химический состав выплавляемой стали приведен в табл. 1. The implementation of the alleged invention was carried out as follows: smelted metal in a vacuum induction furnace with a capacity of 40 kg type Balzers. The metal was deoxidized and doped in an inert atmosphere of argon by the required amount of deoxidizing agents and alloying materials through a lock chamber. Metal was poured into molds with jet protection against secondary oxidation and deazotation. The chemical composition of smelted steel is given in table. 1.
Горячую прокатку осуществляли на толщину 3,0 мм. Температура конца прокатки составляла 880-900оС, температура смотки 740-750оС. Холодную прокатку осуществляли на конечную толщину 0,76 мм, затем полосу отжигали. Обжатие при дрессировке составляло 0,9-1,1% В качестве покрытия стальной полосы использовали "Бонацинк" толщиной 14-18 мкм.Hot rolling was carried out to a thickness of 3.0 mm. Rolling finishing temperature was 880-900 ° C, coiling temperature of 740-750 C. The cold rolling was performed at a final thickness of 0.76 mm, then annealed strip. Compression during training was 0.9-1.1%. As a coating for a steel strip, Bonacinc 14-18 microns thick was used.
Механические свойства холоднокатаной стали и качество поверхности представлены в табл. 1, где n показатель деформационного упрочнения. The mechanical properties of cold rolled steel and surface quality are presented in table. 1, where n is the strain hardening index.
Анализ полученных данных (табл. 1) показал, что соблюдение заявленных параметров химического состава стали обеспечивает повышение общего относительного удлинения, коэффициента нормальной пластической анизотропии, хорошую адгезию защитных покрытий к стальному листу. An analysis of the data obtained (Table 1) showed that compliance with the declared parameters of the chemical composition of steel provides an increase in the total elongation, the coefficient of normal plastic anisotropy, and good adhesion of the protective coatings to the steel sheet.
Claims (1)
Кремний 0,005 0,02
Марганец 0,05 0,20
Сера 0,004 0,012
Фосфор 0,005 0,015 или 0,05 0,1
Алюминий 0,015 0,06
Хром 0,005 0,04
Никель 0,004 0,03
Медь 0,006 0,05
Азот 0,001 0,006
Ниобий 0,01 0,15
1,5 · Сера + 3,43 · Азот + 6 · Углерод < Титан < 1,5 · Сера + 3,43 · Азот + 10 · Углерод
Железо Остальное
2. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит бор 0,0005 0,005 мас.Carbon 0.003 0.015
Silicon 0.005 0.02
Manganese 0.05 0.20
Sulfur 0.004 0.012
Phosphorus 0.005 0.015 or 0.05 0.1
Aluminum 0.015 0.06
Chrome 0.005 0.04
Nickel 0.004 0.03
Copper 0.006 0.05
Nitrogen 0.001 0.006
Niobium 0.01 0.15
1.5 · Sulfur + 3.43 · Nitrogen + 6 · Carbon <Titanium <1.5 · Sulfur + 3.43 · Nitrogen + 10 · Carbon
Iron Else
2. Steel according to claim 1, characterized in that it further comprises boron 0.0005 0.005 wt.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU92005876A RU2034088C1 (en) | 1992-11-12 | 1992-11-12 | Cold-rolled steel for deep drawing |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU92005876A RU2034088C1 (en) | 1992-11-12 | 1992-11-12 | Cold-rolled steel for deep drawing |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2034088C1 true RU2034088C1 (en) | 1995-04-30 |
| RU92005876A RU92005876A (en) | 1995-05-10 |
Family
ID=20131956
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU92005876A RU2034088C1 (en) | 1992-11-12 | 1992-11-12 | Cold-rolled steel for deep drawing |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2034088C1 (en) |
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2186871C2 (en) * | 2000-08-01 | 2002-08-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Steel |
| RU2190684C1 (en) * | 2001-06-28 | 2002-10-10 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Cold-rolled steel for stamping complex-shaped details |
| RU2233904C1 (en) * | 2003-05-12 | 2004-08-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Cold-rolled steel for deep drawing |
| RU2233905C1 (en) * | 2003-05-12 | 2004-08-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Cold-rolled steel for deep drawing |
| RU2243287C1 (en) * | 2003-12-16 | 2004-12-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Steel |
| RU2255989C1 (en) * | 2004-04-27 | 2005-07-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of production of cold-rolled steel for deep-drawing |
| RU2281338C2 (en) * | 2004-11-05 | 2006-08-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Cold rolled steel producing method for deep drawing |
| RU2285060C2 (en) * | 2005-01-26 | 2006-10-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Low-carbon cold-rolled thin-sheet steel |
| RU2330887C1 (en) * | 2006-10-30 | 2008-08-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of producing cold-rolled steel for deep-drawing |
| RU2379369C1 (en) * | 2008-06-18 | 2010-01-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Low-carbon cold-rolled sheet steel |
| RU2379371C1 (en) * | 2008-04-16 | 2010-01-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Low-carbon cold-rolled sheet steel for deep-drawing of domestic products |
| RU2379370C1 (en) * | 2008-04-14 | 2010-01-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Low-carbon cold-rolled sheet steel for deep-drawing |
| RU2395616C2 (en) * | 2008-07-21 | 2010-07-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Low carbon cold rolled automobile body sheet steel for deep punching |
| RU2433199C1 (en) * | 2010-04-07 | 2011-11-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Autoplate cold-rolled steel for deep forming |
| RU2455367C2 (en) * | 2010-10-11 | 2012-07-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method to produce automobile-body steel |
-
1992
- 1992-11-12 RU RU92005876A patent/RU2034088C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Заявка Японии N 63-34804, кл. C 22C 38/00, 1987. * |
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2186871C2 (en) * | 2000-08-01 | 2002-08-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Steel |
| RU2190684C1 (en) * | 2001-06-28 | 2002-10-10 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Cold-rolled steel for stamping complex-shaped details |
| RU2233904C1 (en) * | 2003-05-12 | 2004-08-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Cold-rolled steel for deep drawing |
| RU2233905C1 (en) * | 2003-05-12 | 2004-08-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Cold-rolled steel for deep drawing |
| RU2243287C1 (en) * | 2003-12-16 | 2004-12-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Steel |
| RU2255989C1 (en) * | 2004-04-27 | 2005-07-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of production of cold-rolled steel for deep-drawing |
| RU2281338C2 (en) * | 2004-11-05 | 2006-08-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Cold rolled steel producing method for deep drawing |
| RU2285060C2 (en) * | 2005-01-26 | 2006-10-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Low-carbon cold-rolled thin-sheet steel |
| RU2330887C1 (en) * | 2006-10-30 | 2008-08-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of producing cold-rolled steel for deep-drawing |
| RU2379370C1 (en) * | 2008-04-14 | 2010-01-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Low-carbon cold-rolled sheet steel for deep-drawing |
| RU2379371C1 (en) * | 2008-04-16 | 2010-01-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Low-carbon cold-rolled sheet steel for deep-drawing of domestic products |
| RU2379369C1 (en) * | 2008-06-18 | 2010-01-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Low-carbon cold-rolled sheet steel |
| RU2395616C2 (en) * | 2008-07-21 | 2010-07-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Low carbon cold rolled automobile body sheet steel for deep punching |
| RU2433199C1 (en) * | 2010-04-07 | 2011-11-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Autoplate cold-rolled steel for deep forming |
| RU2455367C2 (en) * | 2010-10-11 | 2012-07-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method to produce automobile-body steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR950009223B1 (en) | Austenitic stainless steel with excellent press formability, hot workability and high temperature oxidation resistance | |
| RU2034088C1 (en) | Cold-rolled steel for deep drawing | |
| EP1979500A1 (en) | High manganese steel strips with excellent coatability and superior surface property, coated steel strips using steel strips and method for manufacturing the steel strips | |
| EP1306456A1 (en) | Cold rolled steel sheet and hot rolled steel sheet excellent in bake hardenability and resistance to ordinary temperature aging and method for their production | |
| US3951696A (en) | Method for producing a high-strength cold rolled steel sheet having excellent press-formability | |
| WO2010011790A2 (en) | Cold rolled dual phase steel sheet having high formability and method of making the same | |
| US4376661A (en) | Method of producing dual phase structure cold rolled steel sheet | |
| EP0085720B1 (en) | Process for manufacturing cold rolled deep-drawing steel plate showing delayed aging properties and low anisotropy | |
| EP3927858B1 (en) | High strength steel with improved mechanical properties | |
| RU2237101C1 (en) | Steel for deep drawing and article made from the same (variants) | |
| US20240327961A1 (en) | High strength cold rolled steel strip sheet for automotive use having good withstandability to retained austentite decomposition | |
| CN113227456A (en) | Coated steel member, coated steel sheet, and methods for producing same | |
| EP1735474B1 (en) | Cold rolled steel sheet and hot dipped steel sheet with superior strength and bake hardenability and method for manufacturing the steel sheets | |
| JPH093606A (en) | Ferrite-based stainless hot rolled steel sheet with excellent resistance to surface roughening after forming and high-temperature fatigue properties | |
| RU2255989C1 (en) | Method of production of cold-rolled steel for deep-drawing | |
| RU2061782C1 (en) | Cold-rolled high-strength steel deep drawing | |
| RU2442831C1 (en) | Method for production of high-strength steel | |
| JP2521553B2 (en) | Method for producing cold-rolled steel sheet for deep drawing having bake hardenability | |
| JP3447233B2 (en) | Method for producing thin steel sheet and high-strength pressed body excellent in heat-hardening ability | |
| RU2433191C1 (en) | Manufacturing method of high-strength plate steel | |
| EP4177368A1 (en) | Austenitic stainless steel with improved deep drawability | |
| RU2190684C1 (en) | Cold-rolled steel for stamping complex-shaped details | |
| JP3969350B2 (en) | High-tensile cold-rolled steel sheet and its manufacturing method | |
| RU2016127C1 (en) | Steel | |
| EP3298175B1 (en) | High manganese third generation advanced high strength steels |