[go: up one dir, main page]

RU2013146891A - METHOD FOR AUTOMATIC QUALITY MANAGEMENT OF FINITE PRODUCTS OF Smelting Process In Vanyukov Oven When Processing Sulfide Batch For Matte - Google Patents

METHOD FOR AUTOMATIC QUALITY MANAGEMENT OF FINITE PRODUCTS OF Smelting Process In Vanyukov Oven When Processing Sulfide Batch For Matte Download PDF

Info

Publication number
RU2013146891A
RU2013146891A RU2013146891/02A RU2013146891A RU2013146891A RU 2013146891 A RU2013146891 A RU 2013146891A RU 2013146891/02 A RU2013146891/02 A RU 2013146891/02A RU 2013146891 A RU2013146891 A RU 2013146891A RU 2013146891 A RU2013146891 A RU 2013146891A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
matte
content
loading
range
consistency
Prior art date
Application number
RU2013146891/02A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2571968C2 (en
Inventor
Сергей Аркадьевич Орешкин
Александр Васильевич Спесивцев
Владимир Ильич Лазарев
Вениамин Геннадьевич Козловский
Александр Петрович Кащук
Original Assignee
Общество с ограниченной ответственностью "Сумма технологий"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Общество с ограниченной ответственностью "Сумма технологий" filed Critical Общество с ограниченной ответственностью "Сумма технологий"
Priority to RU2013146891/02A priority Critical patent/RU2571968C2/en
Publication of RU2013146891A publication Critical patent/RU2013146891A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2571968C2 publication Critical patent/RU2571968C2/en

Links

Landscapes

  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)

Abstract

Способ автоматического управления качеством конечных продуктов процесса плавки в печи Ванюкова при переработке сульфидной шихты на штейн, включающий получение, анализ и обработку данных АСУ ПВ, контроль состояния процесса по косвенному параметру Qi, разбивку диапазона основного параметра на ряд областей и установление принадлежности основного параметра к одной из областей, сравнение с заданными по технологии пороговыми значениями расхода кислорода, изменения состава и количества шихтовых материалов в зависимости от изменения параметра Q,отличающийся тем,что в качестве основного параметра Qвыбирают удельный расход кислорода на тонну металлосодержащих в м/т, разбивку общего диапазона Qна ряд областей, соответствующих: нормальному течению процесса Qв интервале 150-250 м/т, склонности к холодному течению процесса Qв интервале 150 м/т и ниже, склонности к горячему течению процесса Qв интервале 250 м/т и выше, дополнительно учитывают степень согласованности процесса, выход значений по основному или какому-либо из параметров процесса за границы допустимых режимов области согласованности интерпретируют как конфликт Kи по корректировочным моделям ведут поиск вариантов выхода процесса в область согласованности,а в качестве конфликтов выбраны:K- переокисление металлосодержащих (МС);K- недоокисление МС;K- избыток флюсующих;K- недостаток флюсующих;K- горячий ход печи;K- холодный ход печи;K- невозможность прямого определения температуры расплава в реакционной зоне печи;K- невозможность прямого определения физического объема поступающей шихты, при этом проверяют уровень степени согласованности величин и качества загрузки, A method for automatically controlling the quality of the final products of the melting process in a Vanyukov furnace when processing a sulfide mixture into matte, including obtaining, analyzing and processing ACS PV data, monitoring the process status by the indirect parameter Qi, dividing the range of the main parameter into a number of areas, and establishing whether the main parameter belongs to one from regions, comparison with threshold values of oxygen consumption set by technology, changes in the composition and amount of charge materials depending on the change in param Q, characterized in that the main parameter Q is the specific oxygen consumption per ton of metal in m / t, a breakdown of the total range Q into a number of areas corresponding to: normal process Q in the range of 150-250 m / t, and a tendency to cold process Q in the range of 150 m / t and lower, the propensity for the hot flow of the process Q in the range of 250 m / t and above, additionally take into account the degree of consistency of the process, the output of the values for the main or any of the process parameters beyond the boundaries of the acceptable regimes of the region of agreement values are interpreted as a conflict K, and according to corrective models, they search for options for the process to go into the area of consistency, and the following are selected as conflicts: K - reoxidation of metal-containing (MS); K - underoxidation of MS; K - excess of fluxing agents; K - lack of fluxing agents; K- hot run furnace; K- cold running of the furnace; K- inability to directly determine the temperature of the melt in the reaction zone of the furnace; K- inability to directly determine the physical volume of the incoming charge, while checking the degree of consistency of the values and quality of the load,

Claims (1)

Способ автоматического управления качеством конечных продуктов процесса плавки в печи Ванюкова при переработке сульфидной шихты на штейн, включающий получение, анализ и обработку данных АСУ ПВ, контроль состояния процесса по косвенному параметру Qi, разбивку диапазона основного параметра на ряд областей и установление принадлежности основного параметра к одной из областей, сравнение с заданными по технологии пороговыми значениями расхода кислорода, изменения состава и количества шихтовых материалов в зависимости от изменения параметра Qi,A method for automatically controlling the quality of the final products of the melting process in a Vanyukov furnace when processing a sulfide mixture into matte, including obtaining, analyzing and processing ACS PV data, monitoring the process status by the indirect parameter Qi, dividing the range of the main parameter into a number of areas and establishing whether the main parameter belongs to one from regions, comparison with threshold values of oxygen consumption set by technology, changes in the composition and amount of charge materials depending on the change in param ra Q i, отличающийся тем,characterized in что в качестве основного параметра Qi выбирают удельный расход кислорода на тонну металлосодержащих в м3/т, разбивку общего диапазона Qi на ряд областей, соответствующих: нормальному течению процесса Q0 в интервале 150-250 м3/т, склонности к холодному течению процесса Q-1 в интервале 150 м3/т и ниже, склонности к горячему течению процесса Q+1 в интервале 250 м3/т и выше, дополнительно учитывают степень согласованности процесса, выход значений по основному или какому-либо из параметров процесса за границы допустимых режимов области согласованности интерпретируют как конфликт Ki и по корректировочным моделям ведут поиск вариантов выхода процесса в область согласованности,that as the main parameter Q i , the specific oxygen consumption per ton of metal-containing in m 3 / t, a breakdown of the general range of Q i into a number of areas corresponding to: normal process Q 0 in the range of 150-250 m 3 / t, a tendency to cold flow are selected process Q -1 in the range of 150 m 3 / t and below, the tendency to hot flow of the process Q +1 in the range of 250 m 3 / t and above, additionally take into account the degree of consistency of the process, the output of the values for the main or any of the process parameters for boundaries of acceptable modes of the area of consistency and interpret it as a conflict K i and, using corrective models, search for ways out of the process in the area of consistency, а в качестве конфликтов выбраны:and as conflicts are selected: K1 - переокисление металлосодержащих (МС);K 1 - reoxidation of metal (MS); K2 - недоокисление МС;K 2 - underoxidation of MS; K3 - избыток флюсующих;K 3 - excess fluxing; K4 - недостаток флюсующих;K 4 - lack of fluxing agents; K5 - горячий ход печи;K 5 - hot stroke of the furnace; K6 - холодный ход печи;K 6 - cold run of the furnace; K7 - невозможность прямого определения температуры расплава в реакционной зоне печи;K 7 - the inability to directly determine the temperature of the melt in the reaction zone of the furnace; K8 - невозможность прямого определения физического объема поступающей шихты, при этом проверяют уровень степени согласованности величин и качества загрузки, дутьевых режимов с заданным содержанием меди в штейне по полиномиальной модели (1):K 8 - the impossibility of directly determining the physical volume of the incoming charge, while checking the level of degree of consistency of the values and quality of the load, blast modes with a given copper content in matte according to the polynomial model (1):
Figure 00000001
Figure 00000001
 где в кодированном виде представлены:where in coded form are presented: x1=(X1-5)/5,x 1 = (X 1 -5) / 5, где X1 - отклонение загрузки флюсов от заданной нормы, т/ч;where X 1 is the deviation of the loading of fluxes from a given norm, t / h; x2=(X2-6)/6,x 2 = (X 2 -6) / 6, где X2 - нормированное отклонение удельного расхода кислорода на тонну МС, б/р;where X 2 is the normalized deviation of the specific oxygen consumption per ton of MS, b / p; x3=(X3-5)/5,x 3 = (X 3 -5) / 5, где X3 - отклонение расчетного содержания меди в штейне от нормируемого, %;where X 3 - the deviation of the estimated copper content in matte from normalized,%; x4=(X1-0,6)/0,2,x 4 = (X 1 -0.6) / 0.2, где X4 - расчетное содержание меди в шлаке, %;where X 4 is the estimated copper content in the slag,%; x5=(X5-1340)/40,x 5 = (X 5 -1340) / 40, где X5 - температура расплава, °C;where X 5 is the temperature of the melt, ° C;
Y1 - степени согласованности, б/р,Y 1 - the degree of consistency, b / p, корректировку параметров процесса с визуализацией на АРМ оператора показаний основных параметров в виде графиков и/или на индикаторах по моделям (2)-(5):adjustment of process parameters with visualization on the operator's workstation of the readings of the main parameters in the form of graphs and / or on indicators according to models (2) - (5): - загрузка металлосодержащих (МС)- loading metal-containing (MS)
Figure 00000002
Figure 00000002
 где в кодированном виде представлены:where in coded form are presented: x6=(X6-15000)/10000,x 6 = (X 6 -15000) / 10000, где X6 - расход кислорода, м3/ч;where X 6 is the oxygen consumption, m 3 / h; x7=(X7-2400)/1400,x 7 = (X 7 -2400) / 1400, где X7 - расход природного газа, м3/ч;where X 7 is the consumption of natural gas, m 3 / h; x8=(X8-0,05)/0,05,x 8 = (X 8 -0.05) / 0.05, где X8 - доля лежалых в МС, б/р;where X 8 - the proportion of those lying in the MS, b / r; x9=(X9-17)/8,x 9 = (X 9 -17) / 8, где X9 - перепад температуры водыwhere X 9 is the water temperature difference
на сливе 1-2 ряда кессонов,°C;on a plum 1-2 rows of caissons, ° C; Y2 - уставка скорости загрузки металлосодержащих, т/ч;Y 2 - setpoint loading speed metal-containing, t / h; - загрузка флюсов- loading fluxes
Figure 00000003
Figure 00000003
 где в кодированном виде представлены:where in coded form are presented: x10=(X10-60)/40,x 10 = (X 10 -60) / 40, где X10 - загрузка МС, т/ч;where X 10 - loading MS, t / h; x11=(X11-0,125)/0,125,x 11 = (X 11 -0.125) / 0.125, где X11 - доля техногенных от МС, б/р;where X 11 - the proportion of technogenic from MS, b / r; x12=(X12-1)/1,x 12 = (X 12 -1) / 1, где X12 - отношение обороты/лежалые;where X 12 - the ratio of revolutions / stale; x13=(X13-200)/50,x 13 = (X 13 -200) / 50, где X13 - удельный расход кислорода, м3/т;where X 13 is the specific oxygen consumption, m 3 / t;
Y3 - уставка скорости загрузки флюсов, т/ч,Y 3 - set speed of the loading flux, t / h, текущие расчетные значения содержаний меди в конечных продуктах плавки определяют по полиномиальным моделям:the current calculated values of the copper content in the final smelting products are determined by polynomial models: - содержание меди в штейне- matte copper content
Figure 00000004
Figure 00000004
 где в кодированном виде представлены:where in coded form are presented: x13=(X13-200)/50, где X13 - удельный расход кислорода, м3/т;x 13 = (X 13 -200) / 50, where X 13 is the specific oxygen consumption, m 3 / t; x14=(X14-0,125)/0,125, где X14 - доля богатых оборотов от МС, б/рx 14 = (X 14 -0.125) / 0.125, where X 14 is the share of rich revolutions from the MS, b / p x15=(X15-1340)/40, где X15 - температура расплава, °С;x 15 = (X 15 -1340) / 40, where X 15 is the melt temperature, ° C; x16=(X16-60)/5, где X16 - содержание кислорода в КВС, %;x 16 = (X 16 -60) / 5, where X 16 is the oxygen content in the pic,%; x7=(X17-2400)/1400, где X7 - расход природного газа, м3/ч;x 7 = (X 17 -2400) / 1400, where X 7 is the consumption of natural gas, m 3 / h; x11=(X11-0,125)/0,125, где X11 - доля техногенных от МС, б/р;x 11 = (X 11 -0.125) / 0.125, where X 11 is the proportion of technogenic from MS, b / p; Y4 - содержание меди в штейне, %;Y 4 - the content of copper in matte,%; - содержание меди в шлаке- copper content in the slag
Figure 00000005
Figure 00000005
 где в кодированном виде представлены:where in coded form are presented: x10=(X10-60)/40,x 10 = (X 10 -60) / 40, где X10 - загрузка МС, т/ч;where X 10 - loading MS, t / h; x17=(X17-28)/4,x 17 = (X 17 -28) / 4, где X17 - содержание диоксида кремния в шлаке, %;where X 17 - the content of silicon dioxide in the slag,%; x18=(X18-0,6)/0,3,x 18 = (X 18 -0.6) / 0.3, где X18 - качество загрузки, б/р;where X 18 - download quality, b / r; x13=(X13-200)/50,x 13 = (X 13 -200) / 50, где X13 - удельный расход кислорода, м3/т;where X 13 is the specific oxygen consumption, m 3 / t; x14=(X14-0,125)/0,125,x 14 = (X 14 -0.125) / 0.125, где X14 - доля богатых оборотов от МС, б/р,where X 14 - the share of rich momentum from the MS, b / r,
Y5 - содержание меди в шлаке, %,Y 5 - copper content in the slag,%, - содержание диоксида кремния в шлаке- the content of silicon dioxide in the slag
Figure 00000006
Figure 00000006
 где в кодированном виде представлены:where in coded form are presented: x21=(X21-9)/3,x 21 = (X 21 -9) / 3, где X21 - загрузка флюсов измеренная или рассчитанная по (3), т/ч;where X 21 - flux load measured or calculated according to (3), t / h; x22=(X22-5)/5,x 22 = (X 22 -5) / 5, где X22 - загрузка руды, т/ч;where X 22 - ore loading, t / h; x23=(X23-3)/3,x 23 = (X 23 -3) / 3, где X23 - загрузка лежалых измеренная или рассчитанная как 0,05*Y2, т/ч;where X 23 - loading stale measured or calculated as 0.05 * Y 2 , t / h; x24=(р-1)/1,x 24 = (p-1) / 1, где р - количество залитых ковшей конвертерного шлака;where p is the number of poured buckets of converter slag; x25=(X25-60)15,x 25 = (X 25 -60) 15, где X25 - содержание кислорода в КВС, %;where X 25 is the oxygen content in the pic,%;
Y6 - содержание диоксида кремния в шлаке, %,Y 6 - the content of silicon dioxide in the slag,%, а качество загрузки определяют по моделиand download quality is determined by model
Figure 00000007
Figure 00000007
 где в кодированном виде представлены:where in coded form are presented: x11=(X11-0,125)/0,125,x 11 = (X 11 -0.125) / 0.125, где X11 - доля техногенных от МС, б/р;where X 11 - the proportion of technogenic from MS, b / r; x12=(X12-1)/1,x 12 = (X 12 -1) / 1, где X12 - отношение обороты/лежалые, б/р;where X 12 - the ratio of revolutions / stale, b / r; x1=(X1-5)/5,x 1 = (X 1 -5) / 5, где X1 - отклонение загрузки флюсов от заданной нормы, т/ч;where X 1 is the deviation of the loading of fluxes from a given norm, t / h; x21=(X21-15)/5,x 21 = (X 21 -15) / 5, где X1 - влажность шихты, %;where X 1 - the moisture content of the mixture,%;
x22 - содержание меди в оборотах, качественная переменная (низкое «-1», высокое «+1»);x 22 - copper content in revolutions, qualitative variable (low “-1”, high “+1”); Y7 - качество загрузки, б/р, в интервале от 0,3 до 0,9 при средней 0,6,Y 7 - download quality, b / r, in the range from 0.3 to 0.9 with an average of 0.6, и при сочетаниях Qi∈Q0 и уровне согласованности выше или равному регламентируемому 0,45 процесс продолжают в основном режиме, а при ниже регламентируемого - идентифицируют конфликт и корректируют изменением составляющих загружаемой шихты путем изменения входных переменных до достижения уровня согласованности по (1) не ниже 0,45 при требуемом уровне содержания меди в штейне, и при расхождении расчетного содержания меди в штейне от заданного на величину 1-1,5% пересчитывают величины управляющих воздействий по (2) и (3) до достижения заданного диапазона по меди в штейне по модели (4) с отслеживанием расчетных значений меди в шлаке по модели (5) ниже критического 0,8;and with combinations Q i ∈Q 0 and a level of consistency greater than or equal to the regulated 0.45, the process is continued in the main mode, and with a lower regulated level, the conflict is identified and corrected by changing the components of the loaded charge by changing the input variables until the level of consistency is reached according to (1) not below 0.45 for the required level of copper in matte, and when the calculated copper content in matte diverges from the set value by 1-1.5%, the control actions are recalculated according to (2) and (3) until the specified a copper range in matte according to model (4) with tracking calculated values of copper in slag according to model (5) below a critical 0.8; при Qi∈Q+1 идентифицируют конфликт K1 и/или K4, и/или K5,when Q i ∈Q +1 , the conflict K 1 and / or K 4 and / or K 5 is identified, при Qi∈Q-1 идентифицируют конфликт K2 и/или K3, и/или K6,when Q i ∈ Q -1 identify the conflict K 2 and / or K 3 and / or K 6 , анализируют разрешения конфликтов по (1)-(7) и по результатам корректируют процесс изменением составляющих загружаемой шихты путем изменения значений входных переменных до достижения области Q0;analyze conflict resolution according to (1) - (7) and, according to the results, adjust the process by changing the components of the loaded charge by changing the values of the input variables until the region Q 0 is reached; при возникновении конфликта K7 значение температуры расплава в реакционной зоне печи аппроксимируют полиномиальной моделью (8)when a conflict occurs 7 K melt temperature in the reaction furnace zone is approximated by a polynomial model (8)
Figure 00000008
Figure 00000008
 где в кодированном виде представлены:where in coded form are presented: x10=(X10-60)/40,x 10 = (X 10 -60) / 40, где X10 - загрузка МС, т/ч;where X 10 - loading MS, t / h; x13=(X13-200)/50,x 13 = (X 13 -200) / 50, где X13 - удельный расход кислорода, м3/т;where X 13 is the specific oxygen consumption, m 3 / t; x19=(X19-0,15)/0,15,x 19 = (X 19 -0.15) / 0.15, где X19 - доля инертных, б/р;where X 19 - the proportion of inert, b / p; x7=(X7-2400)/1400,x 7 = (X 7 -2400) / 1400, где X7 - расход природного газа, м3/ч;where X 7 is the consumption of natural gas, m 3 / h; x20=(X20-10)/10,x 20 = (X 20 -10) / 10, где X20 - влажность шихты, %;where X 20 is the moisture content of the mixture,%;
Y8 - температура расплава в реакционной зоне,°C,Y 8 - melt temperature in the reaction zone, ° C, при возникновении конфликта K8 in case of conflict K 8 физический объем поступающей шихты на плавку рассчитывают с учетом его влажности для каждого питателя отдельно по формуле (9) с последующим суммированием по всем питателямthe physical volume of the incoming charge for smelting is calculated taking into account its moisture content for each feeder separately according to formula (9), followed by summation over all feeders
Figure 00000009
Figure 00000009
 где γ - объемный вес продукта, т/м3;where γ is the volumetric weight of the product, t / m3; V=36Vmax, м/ч;V = 36V max , m / h; Vmax=ω*r - максимальная скорость движения ленты питателя, устанавливаемая экспериментально или по паспорту устройства, м/с;V max = ω * r is the maximum speed of the feeder tape, established experimentally or according to the passport of the device, m / s; ω=πn/30 - угловая скорость вращения барабана, с-1;ω = πn / 30 is the angular velocity of rotation of the drum, s -1 ; r - радиус барабана, мм.r is the radius of the drum, mm n - число оборотов барабана;n is the number of revolutions of the drum; S - площадь сечения призмы шихтового материала на ленте питателя, м2;S is the cross-sectional area of the prism of the charge material on the feeder tape, m 2 ; 36 - коэффициент перевода размерности скорости из «м/с» в «м/ч». 36 - coefficient of conversion of the dimension of speed from "m / s" to "m / h".
RU2013146891/02A 2013-10-18 2013-10-18 Method of automatic control of melting process of copper-nick sulphide raw material in vanyukov's furnace during sulphide charge processing to regulus RU2571968C2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2013146891/02A RU2571968C2 (en) 2013-10-18 2013-10-18 Method of automatic control of melting process of copper-nick sulphide raw material in vanyukov's furnace during sulphide charge processing to regulus

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2013146891/02A RU2571968C2 (en) 2013-10-18 2013-10-18 Method of automatic control of melting process of copper-nick sulphide raw material in vanyukov's furnace during sulphide charge processing to regulus

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2013146891A true RU2013146891A (en) 2015-04-27
RU2571968C2 RU2571968C2 (en) 2015-12-27

Family

ID=53283006

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2013146891/02A RU2571968C2 (en) 2013-10-18 2013-10-18 Method of automatic control of melting process of copper-nick sulphide raw material in vanyukov's furnace during sulphide charge processing to regulus

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2571968C2 (en)

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4294433A (en) * 1978-11-21 1981-10-13 Vanjukov Andrei V Pyrometallurgical method and furnace for processing heavy nonferrous metal raw materials
JPS62161930A (en) * 1986-01-08 1987-07-17 Sumitomo Metal Mining Co Ltd Operating method for autogeneous furnace
JP4125898B2 (en) * 2002-02-15 2008-07-30 三井金属鉱業株式会社 Operation management method and operation management system for copper smelting process
RU2368853C2 (en) * 2007-05-23 2009-09-27 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-экологическое предприятие ЭКОСИ" Control method of level of top surface of slaggy phase and boundary of slaggy and metallic phase of melt in lift tube tank of iron-and-steel furnace by vanukov or romelt
RU2456353C2 (en) * 2010-08-09 2012-07-20 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Санкт-Петербургский государственный горный институт имени Г.В. Плеханова (технический университет)" Method of automatic control of copper content in matte
RU2484157C2 (en) * 2011-07-28 2013-06-10 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Санкт-Петербургский государственный горный университет" Method of controlling smelting of matte in vanyukov's furnace at discrete delayed control over melted product quality

Also Published As

Publication number Publication date
RU2571968C2 (en) 2015-12-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN103642972B (en) Intelligent optimization control system for tapping temperature of converter
CN102766728B (en) Method and device for real-time prediction of molten steel sulfur content in ladle refining furnace refining process
CN103033050B (en) Frequency conversion control method and frequency conversion control system for main exhaust fan of sintering system
CN107131756B (en) The modified control method of ac arc furnace rise fall of electrodes real-time online
CN109583118A (en) A kind of sintering proportion calculates and sinter Cost Optimization Approach
CN104503510A (en) Temperature synchronizing system and method used for metallurgic performance measuring device
CN113739578B (en) A method and system for automatically adding materials to smelt titanium slag
RU2013146891A (en) METHOD FOR AUTOMATIC QUALITY MANAGEMENT OF FINITE PRODUCTS OF Smelting Process In Vanyukov Oven When Processing Sulfide Batch For Matte
CN115287382A (en) Blast furnace variable material control method and device and computer readable storage medium
CN103033054B (en) Negative pressure control method and negative pressure control system for main exhaust fan of sintering machine
CN105400951A (en) Humidification mixing control system for silicone steel annealing and control method thereof
CN102851417B (en) A method, device and system for controlling the quality stability of blast furnace dry-based coke
CN103017529B (en) Method and system for controlling air quantity of main draft fan of sintering machine
RU2606680C2 (en) Method and system for controlling the main exhaust fan
CN103017534B (en) Method and system for controlling negative pressure of main draft fan of sintering machine
CN107312966A (en) A kind of automatic blending method of intermediate frequency furnace smelting ferrous metal
CN103033049A (en) Negative pressure control method and negative pressure control system for main exhaust fan of sintering machine
CN103017533B (en) Method and system for controlling air quantity of main draft fan of sintering machine
CN104651557A (en) Method for setting coal injection rate of blast furnace
RU2008109089A (en) AUTOMATED QUALITY MANAGEMENT SYSTEM
CN110760642B (en) Control method of desulfurizer input amount in molten iron desulfurization process
CN103088279B (en) Improved gas caloricity abnormal control method of sendzimir method hot galvanizing heating furnace
CN103017532B (en) Method and system for variable-frequency control of main draft fan of sintering system
CN104635770A (en) Classifier control method based on pulp pump sump liquid level as main control parameter
CN103033051B (en) Frequency conversion control method and frequency conversion control system for main exhaust fan of sintering system

Legal Events

Date Code Title Description
HE4A Notice of change of address of a patent owner