RU2012544C1 - Method of sintering cement clinker on conveyer machines - Google Patents
Method of sintering cement clinker on conveyer machines Download PDFInfo
- Publication number
- RU2012544C1 RU2012544C1 SU4938547A RU2012544C1 RU 2012544 C1 RU2012544 C1 RU 2012544C1 SU 4938547 A SU4938547 A SU 4938547A RU 2012544 C1 RU2012544 C1 RU 2012544C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- sintering
- heat transfer
- transfer agent
- zones
- vacuum
- Prior art date
Links
- 238000005245 sintering Methods 0.000 title claims abstract description 45
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 31
- 239000004568 cement Substances 0.000 title claims description 11
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 43
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 26
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 26
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 26
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims abstract description 22
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 10
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 7
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 45
- RZVAJINKPMORJF-UHFFFAOYSA-N Acetaminophen Chemical compound CC(=O)NC1=CC=C(O)C=C1 RZVAJINKPMORJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 28
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 2
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 abstract description 15
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 12
- 238000001914 filtration Methods 0.000 abstract description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 7
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 4
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 239000004566 building material Substances 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000011551 heat transfer agent Substances 0.000 abstract 9
- 238000013019 agitation Methods 0.000 abstract 2
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 abstract 1
- 238000011068 loading method Methods 0.000 abstract 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 abstract 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 10
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 8
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 8
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 4
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 4
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 208000009043 Chemical Burns Diseases 0.000 description 1
- 208000018380 Chemical injury Diseases 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к производству строительных материалов, а именно к производству цементного клинкера. The invention relates to the production of building materials, namely the production of cement clinker.
Известны способы спекания цементного клинкера на конвейерных машинах, включающие формирование теплоносителя в горне зажигания из продуктов горения внешнего топлива и окислителя и просос теплоносителя в зонах сушки, зажигания и спекания сверху вниз (см. , например, патент Франции N 2231632, кл. C 04 B 7/44, 1975 г. ). Known methods of sintering cement clinker on conveyor machines, including the formation of a coolant in the ignition furnace from the products of combustion of external fuel and an oxidizing agent and the suction of the coolant in the drying, ignition and sintering zones from top to bottom (see, for example, French patent N 2231632, class C 04 B 7/44, 1975).
Недостатками известных способов являются:
отсутствие методов оптимизации режимов фильтрации теплоносителя по длине конвейерной машины. В результате через отдельные участки слоя фильтруется избыточное количество теплоносителя, в том числе окислителя, на других участках слоя рабочего агента не хватает. При этом имеет место химический недожог окиси углерода, условия для интенсивного образования окислов азота и, как следствие, повышенный выброс вредных газовых соединений в окружающую среду. Кроме того, вследствие недопека отдельных участков слоя происходит ухудшение качества готовой продукции;
отсутствие методов регулирования состава газовой фазы теплоносителя, фильтруемого через слой. В результате в зоне зажигания становится возможным недостаток окислителя, процесс зажигания топлива шихты становится нестабильным и в результате существенно ухудшается качество готовой продукции. В зоне спекания, напротив, возможный избыток окислителя интенсифицирует процесс окисления азота и, как следствие, попадание NOx в окружающую среду. Недостаток же окислителя приводит к увеличению содержания СO в отходящих газах;
отсутствие хоть какой-либо возможности регулирования состава газовой фазы в зоне спекания, что существенно повышает величину вредных газовых выбросов в окружающую среду;
сброс отходящих газов, обладающих в ряде случаев достаточно значимым температурным и кислородным потенциалом, в окружающую среду. В результате, во-первых, возрастает расход топлива на передел, во-вторых, ухудшается качество готовой продукции и возрастает количество сбрасываемых в атмосферу вредных газовых соединений.The disadvantages of the known methods are:
lack of methods for optimizing coolant filtration modes along the length of the conveyor machine. As a result, an excess amount of the coolant, including the oxidizing agent, is filtered through separate sections of the layer; in other parts of the layer, the working agent is not enough. At the same time, there is a chemical underburning of carbon monoxide, conditions for the intensive formation of nitrogen oxides and, as a result, an increased release of harmful gas compounds into the environment. In addition, due to the shortage of individual sections of the layer, the quality of the finished product deteriorates;
lack of methods for regulating the composition of the gas phase of the coolant filtered through the layer. As a result, an oxidizer deficiency becomes possible in the ignition zone, the ignition process of the charge fuel becomes unstable and, as a result, the quality of the finished product deteriorates significantly. In the sintering zone, on the contrary, a possible excess of the oxidizing agent intensifies the process of nitrogen oxidation and, as a result, the release of NO x into the environment. The lack of an oxidizing agent leads to an increase in the content of CO in the exhaust gases;
the absence of at least any possibility of regulating the composition of the gas phase in the sintering zone, which significantly increases the amount of harmful gas emissions into the environment;
discharge of exhaust gases, which in some cases have a sufficiently significant temperature and oxygen potential, into the environment. As a result, firstly, fuel consumption for redistribution increases, and secondly, the quality of finished products deteriorates and the number of harmful gas compounds discharged into the atmosphere increases.
За прототип принимаем способ спекания минеральных шихт на конвейерных машинах, включающий формирование теплоносителя в горнах зон зажигания и спекания из продуктов горения внешнего топлива и рециркулируемых отработанных газов и просос теплоносителя во всех зонах сверху вниз. For the prototype, we take the method of sintering mineral blends on conveyor machines, including the formation of a coolant in the furnaces of ignition zones and sintering of external fuel and recirculated exhaust gases from the combustion products and the coolant in all zones from top to bottom.
Недостатками данного способа являются перечисленные выше, а именно - отсутствие методов оптимизации режима фильтрации теплоносителя по длине конвейерной машины, отсутствие методов регулирования состава газовой фазы в зажигаемом и спекаемом слое. В результате ухудшается качество готовой продукции и происходит увеличение выбросов вредных газовых соединений в окружающую среду. Кроме того, описанные в прототипе способ и устройство не дают данных для создания высокопроизводительного процесса для получения достаточно качественного цементного клинкера. The disadvantages of this method are those listed above, namely, the lack of methods for optimizing the mode of filtration of the coolant along the length of the conveyor machine, the lack of methods for regulating the composition of the gas phase in the ignited and sintered layer. As a result, the quality of the finished product worsens and there is an increase in emissions of harmful gas compounds into the environment. In addition, the method and device described in the prototype do not provide data for creating a high-performance process to obtain a sufficiently high-quality cement clinker.
Целью предлагаемого изобретения является улучшение качества готовой продукции и снижение выбросов CO и NOx в окружающую среду.The aim of the invention is to improve the quality of finished products and reduce emissions of CO and NO x in the environment.
Поставленная цель обеспечивается при использовании способа спекания цементного клинкера на конвейерных машинах, включающего формирование теплоносителя в горнах зон сушки, зажигания, спекания из продуктов горения внешнего топлива и рециркулируемых отработанных газов и просос теплоносителя во всех зонах сверху вниз, по которому разрежение в камерах зон сушки, зажигания и спекания устанавливают равным 700-900, 500-600 и 250-400 даПа, а содержание кислорода в теплоносителе на входе в слой зон зажигания и спекания равным 7-12 и 16-19% соответственно, посредством изменения количества дополнительно подаваемого в горны этих зон атмосферного воздуха. This goal is achieved by using the method of sintering cement clinker on conveyor machines, including the formation of a coolant in the furnaces of the drying, ignition, sintering from the combustion products of external fuel and recirculated exhaust gases and the suction of the coolant in all zones from top to bottom, through which the vacuum in the chambers of the drying zones, ignition and sintering are set equal to 700-900, 500-600 and 250-400 daPa, and the oxygen content in the coolant at the entrance to the layer of ignition and sintering zones is 7-12 and 16-19%, respectively, a change in the amount of atmospheric air additionally supplied to the horns of these zones.
В последнее время для производства дефицитного в стране цементного клинкера заметное развитие приобретают конвейерные машины с обжиговыми, либо спекательными тележками. Такие машины успешно освоены промышленностью и серийно выпускаются для производства агломерата и окатышей. Эти конвейерные машины достаточно экономичны и надежны в эксплуатации. Вместе с тем, производство цементного клинкера на конвейерных машинах характеризуется рядом особенностей и требует разработки новых технологий и конструктивных элементов обжигового оборудования. Прежде всего, вследствие увеличения количества потребляемого слоем тепла (значительного развития эндотермических реакций), уровня температурного потенциала в слое и требования по равномерности тепловой режима фильтрации теплоносителя через слой и кислородного потенциала этого теплоносителя. До настоящего времени такие методы регламентации аэродинамического режима фильтрации теплоносителя и содержания в нем окислителя являются неизвестными. В предлагаемом решении экспериментально отработан способ спекания цементного клинкера с элементами регламентации фильтруемого сверху вниз через слой теплоносителя на входе по содержанию окислителя, на выходе - по разрежению в вакуумных камерах. Способ имеет следующие отличительные особенности. Recently, for the production of cement clinker, which is scarce in the country, conveyor machines with firing or sintering trolleys have been developing noticeably. Such machines have been successfully mastered by industry and are commercially available for the production of sinter and pellets. These conveyor machines are quite economical and reliable in operation. At the same time, the production of cement clinker on conveyor machines is characterized by a number of features and requires the development of new technologies and structural elements of firing equipment. First of all, due to the increase in the amount of heat consumed by the layer (significant development of endothermic reactions), the level of temperature potential in the layer and the requirement for uniformity of the thermal regime of filtration of the coolant through the layer and the oxygen potential of this coolant. To date, such methods of regulating the aerodynamic regime of filtering the coolant and the content of oxidizing agent in it are unknown. In the proposed solution, a method for sintering cement clinker with regulation elements filtered from top to bottom through a coolant layer at the inlet according to the oxidizer content and at the outlet by vacuum in vacuum chambers was experimentally tested. The method has the following distinctive features.
Разрежение в вакуумных камерах (одной камере) зоны сушки должно составлять 700-900 даПа. При меньшем разрежении в вакуум-камерах сушки (менее 700 даПа) неоправданно понижается скорость фильтрации теплоносителя через слой, снижается интенсивность процесса. В результате содержащие влагу гранулы попадают в зону зажигания и разрушаются, качество готовой продукции при этом ухудшается. При большем разрежении в вакуум-камерах зоны сушки (более 900 даПа) интенсивность удаления водяных паров из гранулы превышает критическую величину и они разрушаются, качество готовой продукции при этом также ухудшается. The vacuum in the vacuum chambers (one chamber) of the drying zone should be 700-900 daPa. With less rarefaction in the drying vacuum chambers (less than 700 daPa), the rate of filtration of the coolant through the bed unreasonably decreases, and the process intensity decreases. As a result, moisture-containing granules fall into the ignition zone and are destroyed, while the quality of the finished product deteriorates. With a larger rarefaction in the vacuum chambers of the drying zone (more than 900 daPa), the rate of removal of water vapor from the granule exceeds a critical value and they are destroyed, while the quality of the finished product also deteriorates.
Разрежение в вакуумных камерах зоны зажигания твердого топлива шихты должно составлять 500-600 даПа. При меньшем разрежении в вакуум-камерах зоны зажигания (менее 500 даПа) не обеспечивается стабильное зажигание твердого топлива шихты, увеличивается его химический недожог и, как следствие, растет расход топлива на передел, ухудшается качество готовой продукции и возрастает содержание СО в отходящих газах. При большем разрежении в вакуум-камерах зоны зажигания (более 600 даПа), из-за возросшего числа подсосов через бортовые уплотнения, повышается неравномеpность обжига слоя и ухудшается качество готовой продукции. The vacuum in the vacuum chambers of the ignition zone of the solid fuel of the charge should be 500-600 daPa. With a lower rarefaction in the vacuum chambers of the ignition zone (less than 500 daPa), stable ignition of the solid fuel of the charge is not ensured, its chemical burn is increased and, as a result, the fuel consumption for redistribution increases, the quality of the finished product worsens and the CO content in the exhaust gases increases. With a larger rarefaction in the vacuum chambers of the ignition zone (more than 600 daPa), due to the increased number of suction through the side seals, the unevenness of the layer firing increases and the quality of the finished product deteriorates.
Разрежение в вакуумных камерах зоны спекания должно составлять 250-400 даПа. При меньшем разрежении в вакуумкамерах зоны спекания (менее 250 даПа), из-за снижения скорости фильтрации теплоносителя через слой, либо понижается производительность конвейерной машины, либо ухудшается качество готовой продукции. При большем разрежении в вакуум-камерах зоны спекания (более 400 даПа) повышается неравномерность термообработки спека и уменьшается выход годного агломерата. The vacuum in the vacuum chambers of the sintering zone should be 250-400 daPa. With a lower rarefaction in the vacuum chambers of the sintering zone (less than 250 daPa), due to a decrease in the rate of filtration of the coolant through the layer, the productivity of the conveyor machine either decreases or the quality of the finished product worsens. With a larger rarefaction in the vacuum chambers of the sintering zone (more than 400 daPa), the unevenness of the heat treatment of the cake increases and the yield of agglomerate decreases.
Содержание кислорода в теплоносителе на входе в слой зоны зажигания должно составлять 7-12% . При меньшем содержании кислорода (менее 7% ) не обеспечивается стабильное зажигание шихты, ухудшается качество готовой продукции и растет содержание CO в отходящих газах. При большем содержании кислорода в теплоносителе на входе в слой зоны зажигания (более 12% ) условия зажигания твердого топлива шихты существенно не меняются, а процессы образования окислов азота заметно интенсифицируются и содержание NOx в отходящих газах растет.The oxygen content in the coolant at the entrance to the layer of the ignition zone should be 7-12%. At a lower oxygen content (less than 7%), stable ignition of the charge is not ensured, the quality of the finished product deteriorates and the CO content in the exhaust gases increases. With a higher oxygen content in the coolant at the entrance to the layer of the ignition zone (more than 12%), the ignition conditions of solid fuel of the charge do not change significantly, and the formation of nitrogen oxides is noticeably intensified and the content of NO x in the exhaust gases increases.
Содержание кислорода в теплоносителе на входе в слой зоны спекания должно составлять 16-19% . При меньшем содержании кислорода в теплоносителе (менее 16% ) замедляется скорость окисления углерода, и возрастет содержание CO в отходящих газах. При большем содержании кислорода в теплоносителе на входе в слой зоны спекания (более 19% ) без улучшения процесса спекания возрастает содержание NOx в отходящих газах.The oxygen content in the coolant at the entrance to the layer of the sintering zone should be 16-19%. With a lower oxygen content in the coolant (less than 16%), the carbon oxidation rate slows down and the CO content in the exhaust gases increases. With a higher oxygen content in the coolant at the inlet to the sintering zone layer (more than 19%), without improving the sintering process, the NO x content in the exhaust gases increases.
Состав газовой фазы в теплоносителе на входе в слой в зоне сушки на процесс удаления влаги практического влияния не оказывает. The composition of the gas phase in the coolant at the entrance to the layer in the drying zone does not have a practical effect on the process of moisture removal.
Состав теплоносителя на входе во все технологические зоны регулируют посредством изменения количества дополнительно подаваемого в горн этих зон атмосферного воздуха. The composition of the coolant at the entrance to all technological zones is regulated by changing the amount of additional atmospheric air supplied to the furnace of these zones.
Сущность изобретения заключается в использовании на конвейерной машине для производства цементного клинкера теплоносителя с регламентированными параметрами: на входе - по содержанию окислителя, на выходе - по разрежению отходящих газов, что позволяет улучшить качество готовой продукции и снизить выбросы вредных газовых соединений в атмосферу. The essence of the invention is to use a coolant with regulated parameters on a conveyor machine for the production of cement clinker: at the inlet - according to the content of the oxidizing agent, at the outlet - according to the dilution of exhaust gases, which improves the quality of the finished product and reduces emissions of harmful gas compounds into the atmosphere.
П р и м е р 1. На средние значения режимных параметров. Гранулированную шихту и твердое топливо перемешивают, загружают на конвейерную машину и последовательно подвергают сушке, зажиганию и спеканию. Сушку производят при фильтрации теплоносителя (в качестве которого могут быть использованы рециркуляционные газы с температурой 300оС) сверху вниз под воздействием устанавливаемого в вакуумных камерах разрежения, равного 800 даПа. Зажигание твердого топлива шихты проводят теплоносителем с содержанием кислорода 10,0% также фильтруемого сверху вниз при разрежении в вакуумных камерах этой зоны, равном 550 даПа. Теплоноситель к входу в слой формируют в горне перемешиванием продуктов горения внешнего топлива, рециркуляционных газов и атмосферного воздуха. Спекание шихты производят при фильтрации теплоносителя через слой сверху вниз и содержащего 17,5% кислорода. Разрежение в вакуум-камерах зоны спекания устанавливают равным 325 даПа. Теплоноситель к входу в слой формируют перемешиванием рециркуляционных газов и атмосферного воздуха.EXAMPLE 1. To the average values of operating parameters. The granular charge and solid fuel are mixed, loaded onto a conveyor machine and subsequently subjected to drying, ignition and sintering. Drying is carried out by filtering the coolant (which can be used recirculation gases with a temperature of 300 about C) from top to bottom under the influence of a vacuum installed in vacuum chambers, equal to 800 daPa. The ignition of solid fuel mixture is carried out with a coolant with an oxygen content of 10.0% also filtered from top to bottom with a vacuum in the vacuum chambers of this zone, equal to 550 daPa. The coolant at the entrance to the layer is formed in the furnace by mixing the combustion products of external fuel, recirculation gases and atmospheric air. The sintering of the charge is carried out by filtering the coolant through the layer from top to bottom and containing 17.5% oxygen. The vacuum in the vacuum chambers of the sintering zone is set to 325 daPa. The coolant at the entrance to the layer is formed by mixing recirculation gases and atmospheric air.
При таких параметрах процесса удельная производительность конвейерной машины по клинкеру составила 0,42 т/м2 ˙ ч, удельный расход доменного газа на зажигание шихты 525 м3 клинкера, удельный расход твердого топлива 210 кг/т клинкера, выход годного 0,56. В отходящих газах содержание СO и NOx составило 0,08 и 0,0004% соответственно.With such process parameters, the specific productivity of the conveyor machine for clinker was 0.42 t / m 2 ˙ h, the specific consumption of blast furnace gas for ignition of the charge was 525 m 3 of clinker, the specific consumption of solid fuel was 210 kg / t of clinker, and the yield was 0.56. The content of CO and NO x in the exhaust gases was 0.08 and 0.0004%, respectively.
На конвейерной машине с параметрами теплоносителя по прототипу производительность по клинкеру составляет 0,32 т/м2x x ч, расход доменного газа и твердого топлива 570 м3/т и 230 кг/т соответственно и выход годного - 0,34. Содержание в отходящих газах CO и NOx составляло 0,6 и 0,02% .On a conveyor machine with the coolant parameters of the prototype, the clinker productivity is 0.32 t / m 2 xx h, the consumption of blast furnace gas and solid fuel is 570 m 3 / t and 230 kg / t, respectively, and the yield is 0.34. The content of CO and NO x in the exhaust gases was 0.6 and 0.02%.
Таким образом, предлагаемое решение превосходит известное по всем показателям. Thus, the proposed solution exceeds the known in all respects.
П р и м е р 2. На минимальные значения режимных параметров и на отклонения от них. Приемы осуществления способа идентичны примеру 1. Исключением являются параметры теплоносителя на входе в слой (выходе из слоя) зон сушки, зажигания и спекания. Разрежение в вакуумных камерах зон сушки, зажигания и спекания устанавливают равным 700, 500 и 250 даПа соответственно. Содержание кислорода в теплоносителе на входе в слой устанавливают равным в зоне зажигания 7% в зоне спекания 16% . При таких параметрах процесса удельная производительность конвейерной машины составила 0,39 т/м2 ˙ ч, удельный расход доменного газа и твердого топлива 530 м3/т и 210 кг/т соответственно, выход годного - 0,56. Содержание в отходящих газах CO и NOx составляло 0,09 и 0,0008% . Понижение разрежения в вакуумных камерах зоны сушки возможно только до величины 700 даПа. Так, при разрежении в вакуум-камерах зоны сушки 670 даПа, из-за недостаточной степени удаления влаги из гранул, выход годного сокращается с 0,56 до 0,53. Понижение разрежения в вакуумных камерах зоне зажигания возможно только до величины 500 даПа. Например, при разрежении в вакуум-камерах зоны зажигания 480 даПа, из-за химнедожога твердого топлива содержание CO в отходящих газах возрастает с 0,09 до 0,24% . Понижение разрежения в вакуумных камерах зоны спекания возможно только до величины 250 даПа. При разрежении в вакуум-камерах зоны спекания 230 даПа, из-за снижения интенсивности процесса, выход годного сокращается на 0,02. Понижение содержания кислорода в теплоносителе на входе в слой зоны зажигания возможно только до величины 7% . Так, уже при содержании кислорода в теплоносителе в горне зоны зажигания, равном 6% , из-за нестабильного содержания твердого топлива шихты, содержание CO в отходящих газах возрастает на 0,24% . Понижение содержания кислорода в теплоносителе на входе в слой зоны спекания возможно только до величины 16% . Например, при содержании кислорода в теплоносителе в горне, зоны спекания, равном 14% , из-за химнедожога твердого топлива, содержание CO в отходящих газах возрастает до 0,42% .PRI me R 2. The minimum values of the operating parameters and deviations from them. The methods for implementing the method are identical to Example 1. The exception is the parameters of the coolant at the entrance to the layer (exit from the layer) of the drying, ignition, and sintering zones. The vacuum in the vacuum chambers of the drying, ignition and sintering zones is set to 700, 500 and 250 daPa, respectively. The oxygen content in the coolant at the inlet to the layer is set equal to 7% in the ignition zone and 16% in the sintering zone. With such process parameters, the specific productivity of the conveyor machine was 0.39 t / m 2 ˙ h, the specific consumption of blast furnace gas and solid fuel was 530 m 3 / t and 210 kg / t, respectively, and the yield was 0.56. The content of CO and NO x in the exhaust gases was 0.09 and 0.0008%. Lowering the vacuum in the vacuum chambers of the drying zone is only possible up to 700 daPa. So, with a rarefaction in the vacuum chambers of the drying zone of 670 daPa, due to the insufficient degree of moisture removal from the granules, the yield decreases from 0.56 to 0.53. Lowering the vacuum in the vacuum chambers of the ignition zone is possible only up to 500 daPa. For example, when the vacuum zone has a rarefaction of 480 daPa in the vacuum chambers, the CO content in the exhaust gases increases from 0.09 to 0.24% due to chemical burning of solid fuels. Lowering the vacuum in the vacuum chambers of the sintering zone is possible only up to 250 daPa. When rarefied in vacuum chambers of the sintering zone of 230 daPa, due to a decrease in the intensity of the process, the yield is reduced by 0.02. Reducing the oxygen content in the coolant at the entrance to the layer of the ignition zone is only possible to a value of 7%. So, even when the oxygen content in the coolant in the hearth of the ignition zone is 6%, due to the unstable content of the solid fuel of the charge, the CO content in the exhaust gases increases by 0.24%. Reducing the oxygen content in the coolant at the entrance to the layer of the sintering zone is only possible to a value of 16%. For example, when the oxygen content in the coolant in the furnace, the sintering zone is 14%, due to chemical burning of solid fuels, the CO content in the exhaust gases increases to 0.42%.
П р и м е р 3. На максимальные значения режимных параметров и на отклонения от них. Приемы осуществления способа идентичны примеру 1. Изменению подлежали следующие параметры. Разрежение в вакуумных камерах зон сушки, зажигания и спекания устанавливают равным 900, 600 и 400 даПа соответственно. Содержание кислорода в теплоносителе на входе в слой устанавливают равным в зоне зажигания 12% , в зоне спекания 19,0% . PRI me R 3. The maximum values of the operating parameters and deviations from them. The methods for implementing the method are identical to Example 1. The following parameters were subject to change. The vacuum in the vacuum chambers of the drying, ignition and sintering zones is set to 900, 600 and 400 daPa, respectively. The oxygen content in the coolant at the inlet to the layer is set equal to 12% in the ignition zone and 19.0% in the sintering zone.
При таких параметрах процесса удельная производительность конвейерной машины составила 0,40 т/м2 ˙ ч, удельный расход доменного газа и твердого топлива 515 м3/т и 220 кг/т соответственно, выход годного - 0,55. Содержание в отходящих газах CO и NOx составило 0,07 и 0,0005% . Повышение разрежения в вакуумных камерах зоны сушки возможно только до величины 900 даПа. Так, при разрежении в вакуум-камерах зоны сушки 950 даПа, из-за разрушения гранул при ускоренном выводе из них водяных паров, выход годного понижается на 0,03.With such process parameters, the specific productivity of the conveyor machine was 0.40 t / m 2 ˙ h, the specific consumption of blast furnace gas and solid fuel was 515 m 3 / t and 220 kg / t, respectively, and the yield was 0.55. The content of CO and NO x in the exhaust gases was 0.07 and 0.0005%. An increase in rarefaction in the vacuum chambers of the drying zone is possible only up to 900 daPa. So, with a rarefaction in the vacuum chambers of the drying zone of 950 daPa, due to the destruction of the granules during the accelerated removal of water vapor from them, the yield decreases by 0.03.
Повышение разрежения в вакуум-камерах зоны зажигания возможно только до величины 600 даПа. Уже, при разрежении в вакуум-камерах зоны зажигания 640 даПа, вследствие возрастающего количества подсосов атмосферного воздуха, выход годного снижается до 0,51. An increase in vacuum in the vacuum chambers of the ignition zone is possible only up to 600 daPa. Even with rarefaction in the vacuum chambers of the ignition zone of 640 daPa, due to the increasing number of air leaks, the yield decreases to 0.51.
Повышение разрежения в вакуумных камерах зоны спекания возможно только до величины 400 даПа. Например, при разрежении в вакуум-камерах зоны спекания 420 даПа, из-за повышения степени неравномерности обработки слоя, выход годного уменьшается с 0,55 до 0,52. An increase in rarefaction in the vacuum chambers of the sintering zone is possible only up to 400 daPa. For example, when the sintering zone is rarefied in vacuum chambers of 420 daPa, due to an increase in the degree of irregularity in the processing of the layer, the yield decreases from 0.55 to 0.52.
Повышение содержания кислорода в теплоносителе на входе в слой зоны зажигания возможно только до величины 12% . Так, при содержанием кислорода в теплоносителе в горне зоны зажигания, равном 13% , вследствие интенсификации окисления азота в высокотемпературных условиях, содержание NOx в отходящих газах увеличивается с 0,0005 до 0,004% .An increase in the oxygen content in the coolant at the entrance to the layer of the ignition zone is possible only up to 12%. So, when the oxygen content in the coolant in the hearth of the ignition zone is 13%, due to the intensification of nitrogen oxidation in high temperature conditions, the NO x content in the exhaust gases increases from 0.0005 to 0.004%.
Повышение содержания кислорода в теплоносителе на входе в слой зоны спекания возможно только до величины 19% . При содержании кислорода в теплоносителе в горне зоны спекания, равном 20, содержание NOx в отходящих газах увеличивается на 0,014% .An increase in the oxygen content in the coolant at the entrance to the layer of the sintering zone is possible only up to a value of 19%. When the oxygen content in the coolant in the hearth of the sintering zone is 20, the NO x content in the exhaust gases increases by 0.014%.
Во всех перечисленных примерах разрежение в вакуумных камерах контролируют стандартными манометрами и регулируют дроссельными задвижками вакуумных камер. In all these examples, the vacuum in the vacuum chambers is controlled by standard pressure gauges and regulated by the throttle valves of the vacuum chambers.
Содержание кислорода теплоносителя на входе в слой контролируют автоматическими газоанализаторами и регулируют изменением количества подаваемого в горны атмосферного воздуха. The oxygen content of the coolant at the inlet to the layer is controlled by automatic gas analyzers and regulated by changing the amount of atmospheric air supplied to the furnaces.
Конвейерная машина с параметрами теплоносителя по прототипу имеет производительность по клинкеру 0,32 т/м2 ˙ ч, расход доменного газа и твердого топлива 570 м3/т и 230 кг/т соответственно и выход годного 0,34. Содержание в отходящих газах CO и NOx составляло 0,60 и 0,02% .The conveyor machine with the coolant parameters of the prototype has a clinker productivity of 0.32 t / m 2 ˙ h, blast furnace gas and solid fuel consumption of 570 m 3 / t and 230 kg / t, respectively, and a usable yield of 0.34. The content of CO and NO x in the exhaust gases was 0.60 and 0.02%.
Применение предлагаемого изобретения обеспечивает повышение производительности конвейерной машины на 17-25% снижение топливоэнергетических затрат, повышение выхода годного на 30-40% и получение цементного клинкера высоких марок. Содержание в отходящих газах окиси углерода и окислов азота сокращается до 0,06-0,12 и 0,0003-0,0010% соответственно. (56) Заявка Японии N 60-194024, кл. C 22 B 1/20, 1987. The application of the invention provides an increase in the productivity of a conveyor machine by 17-25%, reduction of fuel and energy costs, increase of yield by 30-40% and obtaining cement clinker of high grades. The content of carbon monoxide and nitrogen oxides in the exhaust gas is reduced to 0.06-0.12 and 0.0003-0.0010%, respectively. (56) Japanese Application N 60-194024, cl. C 22 B 1/20, 1987.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU4938547 RU2012544C1 (en) | 1991-05-24 | 1991-05-24 | Method of sintering cement clinker on conveyer machines |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU4938547 RU2012544C1 (en) | 1991-05-24 | 1991-05-24 | Method of sintering cement clinker on conveyer machines |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2012544C1 true RU2012544C1 (en) | 1994-05-15 |
Family
ID=21575722
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU4938547 RU2012544C1 (en) | 1991-05-24 | 1991-05-24 | Method of sintering cement clinker on conveyer machines |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2012544C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1260489A1 (en) * | 2001-05-23 | 2002-11-27 | Carrières du Boulonnais | Process for producing sulfoaluminous and/or ferroaluminous cement, cement thus obtained and installation for carrying out the process |
-
1991
- 1991-05-24 RU SU4938547 patent/RU2012544C1/en active
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1260489A1 (en) * | 2001-05-23 | 2002-11-27 | Carrières du Boulonnais | Process for producing sulfoaluminous and/or ferroaluminous cement, cement thus obtained and installation for carrying out the process |
| WO2002094732A1 (en) * | 2001-05-23 | 2002-11-28 | Carrieres Du Boulonnais, S.A.S. | Method for making a sulpho-aluminous and/or ferro-aluminous cement, resulting cement, and installation therefor |
| FR2825086A1 (en) * | 2001-05-23 | 2002-11-29 | Carrieres Du Boulonnais | PROCESS FOR THE MANUFACTURE OF A SULFO-ALUMINOUS AND / OR FERRO-ALUMINOUS CEMENT, CEMENT OBTAINED BY THIS PROCESS, AND INSTALLATION FOR IMPLEMENTING IT |
| US6833105B2 (en) | 2001-05-23 | 2004-12-21 | Carrieres Du Boulonnais | Method for making aluminate cement |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4747773A (en) | Shaft kiln utilized for lime production | |
| JP2648803B2 (en) | Method for treating fly ash and sewage sludge, method for producing lightweight aggregate using fly ash and sewage sludge, and lightweight aggregate | |
| US4080218A (en) | Method of removal of nitrogen oxides, particularly for use in cement raw material burning installation | |
| US4265670A (en) | Method and apparatus for the thermal treatment of fine-grained material with hot gases | |
| US6142771A (en) | Control of cement clinker production using high sulfur fuel in a Lelep-Lepol travelling grate rotary kiln by analysis of sulfur in the end product | |
| US6183242B1 (en) | Rotary kiln for forming lightweight aggregate from flyash and sewage sludge | |
| JP2709193B2 (en) | Process and apparatus for igniting a burner in an inert atmosphere | |
| EP0233965B1 (en) | Method and apparatus for producing cement clinker including white cement | |
| US4323397A (en) | Method and apparatus for the thermal treatment of fine-grained material with hot gases | |
| RU2263083C2 (en) | Method and installation for production of a cement clinker | |
| US6183244B1 (en) | Control of cement clinker production in a wet process rotary kiln by analysis of sulfur in the end product | |
| AU756767B2 (en) | Method for producing directly reduced iron in a layered furnace | |
| RU2012544C1 (en) | Method of sintering cement clinker on conveyer machines | |
| CN1072265C (en) | Method and apparatus for sintering finely divided material | |
| US4409909A (en) | Process of combustion in a fluidized-bed incinerator | |
| US4404032A (en) | Process for producing cement clinker | |
| US3743697A (en) | Process of calcination | |
| RU2049749C1 (en) | Method for production of cement clinker on conveyor grating | |
| SU1700069A1 (en) | Method and shaft furnace for roasting vanadium slag pellets | |
| RU2218431C2 (en) | Method of heat treatment of sinter cakes and device for realization of this method | |
| SU1032021A1 (en) | Method for reducing iron ores in stepped-fluidized bed furnaces | |
| SU1733480A1 (en) | Method of preparing change, based on limonite ores with siderite content 4-17% for roasting in stepped fluidized-bed furnace | |
| RU2012543C1 (en) | Method of calcination of mineral raw material-limestone | |
| RU2130498C1 (en) | Method of heat treatment of pellets on roasting conveyor machines | |
| SU1315478A1 (en) | Method for roasting sideritic ores and shaft furnace for effecting same |