RU2049749C1 - Method for production of cement clinker on conveyor grating - Google Patents
Method for production of cement clinker on conveyor grating Download PDFInfo
- Publication number
- RU2049749C1 RU2049749C1 SU5034267A RU2049749C1 RU 2049749 C1 RU2049749 C1 RU 2049749C1 SU 5034267 A SU5034267 A SU 5034267A RU 2049749 C1 RU2049749 C1 RU 2049749C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- granules
- heat
- charge
- fuel
- mixture
- Prior art date
Links
- 239000004568 cement Substances 0.000 title claims description 13
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 35
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims abstract description 29
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 claims abstract description 16
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 15
- 238000000227 grinding Methods 0.000 claims abstract description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 4
- 238000005469 granulation Methods 0.000 claims description 4
- 230000003179 granulation Effects 0.000 claims description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 3
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 claims 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 abstract description 36
- 239000000446 fuel Substances 0.000 abstract description 31
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 24
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 abstract description 17
- 238000005245 sintering Methods 0.000 abstract description 6
- 238000002156 mixing Methods 0.000 abstract description 3
- 239000004566 building material Substances 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 14
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 7
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 6
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 5
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 4
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 4
- 231100000331 toxic Toxicity 0.000 description 4
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 4
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 2
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 2
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 2
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- 239000011398 Portland cement Substances 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HOWJQLVNDUGZBI-UHFFFAOYSA-N butane;propane Chemical compound CCC.CCCC HOWJQLVNDUGZBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000010835 comparative analysis Methods 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000007885 magnetic separation Methods 0.000 description 1
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к промышленности строительных материалов, в частности, к производству цементного клинкера на конвейерной решетке, разновидностями которой являются обжиговые машины для обжига железнорудных окатышей, а также колосниковые машины для термической агломерации руд аглоленты. The invention relates to the building materials industry, in particular, to the production of cement clinker on a conveyor belt, the varieties of which are roasting machines for roasting iron ore pellets, as well as grate machines for thermal agglomeration of sinter ores.
Известен способ обжига цементного клинкера на конвейерной решетке, включающий измельчение сырья и топлива, их смешение между собой и частью возврата (недообожженные гранулы поверхностного горизонта), гранулирование и их обжиг на конвейерной решетке, осуществляемой в две стадии: I-я воспламенение твердого топлива, содержащегося в шихте, факелом зажигательного горна от сжигания топлива (твердого, жидкого или газообразного), 2-я обжиг, который осуществляется за счет тепла, выделяющегося при окислении шихтового топлива воздухом (см. монографию Г. Г. Вальберга Получение цементного клинкера на агломерационной решетке. М. Промстройиздат, 1956). A known method of firing cement clinker on a conveyor lattice, including grinding raw materials and fuel, mixing them with each other and part of the return (unfired granules of the surface horizon), granulating and firing them on a conveyor lattice, carried out in two stages: I-ignition of solid fuel contained in the charge, the torch of the incendiary hearth from burning fuel (solid, liquid or gaseous), the 2nd firing, which is carried out due to the heat generated during the oxidation of the charge fuel by air (see monograph th GG Valberg Production of cement clinker in the sinter grate. Promstroyizdat M., 1956).
Недостатком данного способа является низкая удельная производительность, обусловленная неравномерностью температурных условий процесса по высоте шихтового слоя, в результате которой поверхностные горизонты недообжигаются и должны возвращаться на повторный обжиг в виде "возврата". The disadvantage of this method is the low specific productivity due to the uneven temperature conditions of the process along the height of the charge layer, as a result of which the surface horizons are underfired and must be returned to re-firing in the form of a "return".
Доля недообожженного материала в шихте составляет 30-40% а в пересчете на прокаленную массу до 50% и более. The fraction of unburnt material in the charge is 30-40% and in terms of calcined mass up to 50% or more.
Известен способ агломерации портландцементного клинкера путем ввода в шихту топлива с последующей грануляцией, при этом в шихту вводят 40-50% топлива от всего необходимого количества, а остальное количество топлива сжигают в горелочных устройствах, создавая зоны с температурой 900-1000оС над всей поверхностью слоя материала, за исключением участков зажигания охлаждения и конца зоны обжига [1]
Недостатками данного способа являются большие энергозатраты на просасывание воздуха из-за высокого гидравлического сопротивления, низкая удельная производительность, обусловленная невысокой скоростью перемещения зоны горения по вертикали, а также высокий уровень выделения токсичной окиси углерода, свидетельствующий о неоптимальном режиме сжигания топлива.There is a method of agglomeration of Portland cement clinker by introducing fuel into a charge followed by granulation, while 40-50% of the total amount of fuel is introduced into the charge, and the remaining amount of fuel is burned in burners, creating zones with a temperature of 900-1000 о С over the entire surface material layer, with the exception of the cooling ignition sections and the end of the firing zone [1]
The disadvantages of this method are the high energy consumption for air suction due to high hydraulic resistance, low specific productivity due to the low vertical velocity of the combustion zone, as well as a high level of toxic carbon monoxide emission, indicating a non-optimal mode of fuel combustion.
Увеличение температуры пламени в горелочных устройствах приводит к повышению гидравлического сопротивления шихтового слоя на стадии зажигания. Повышению гидравлического сопротивления способствует также широкий гранулометрический состав шихты. Особенно сильно повышает гидравлическое сопротивление шихты ее резкий нагрев при зажигании, в результате которого происходит разрушение гранул на мелкие частицы в пыль из-за интенсивного выделения паров из гранул, так называемый "термический шок". В результате просасывание воздуха полностью прекращается и процесс обжига блокируется. Чрезмерное повышение гидравлического сопротивления шихтового слоя ведет к значительному понижению скорости перемещения зоны горения по вертикали и снижению продуктивности процесса. An increase in flame temperature in burner devices leads to an increase in the hydraulic resistance of the charge layer at the ignition stage. A wide particle size distribution of the charge also contributes to the increase in hydraulic resistance. Especially greatly increases the hydraulic resistance of the charge, its sharp heating during ignition, which results in the destruction of granules into small particles into dust due to the intense release of vapors from the granules, the so-called "thermal shock". As a result, air suction is completely stopped and the firing process is blocked. An excessive increase in the hydraulic resistance of the charge layer leads to a significant decrease in the velocity of the combustion zone along the vertical and a decrease in the productivity of the process.
Кроме того, ухудшается равномерность обжига поверхности шихты из-за разных скоростей перемещения зоны горения по вертикали в местах, заблокированных разрушенными гранулами и в местах с большей проницаемостью. In addition, the uniformity of firing the surface of the charge is deteriorating due to different speeds of movement of the combustion zone vertically in places blocked by broken granules and in places with greater permeability.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ получения цементного клинкера на конвейерной решетке, включающий измельчение сырьевых компонентов и твердого топлива, гранулирование смеси с введением твердого топлива и спекание гранул, при котором измельчение сырьевых компонентов осуществляют до содержания 90-95% фракции 0,071 мм, в измельченную сырьевую смесь вводят последовательно твердое топливо фракции 2,5 мм в количестве 30-40% от массы топлива и гранулируют смесь до образования зародышей гранул, предварительно увлажненное до 12-15% твердое топливо фракции 2,5-5 мм в количестве 30-35 от массы топлива гранулируют смесь до получения гранул 3-8 мм, а в полученные гранулы вводят остальное количество топлива фракции 2,5-5 мм с последующим подсушиванием полученных гранул до влажности 5-7% [2]
Недостатками известного способа являются:
сложность технологии приготовления шихты, связанная с необходимостью разделения твердого топлива на три части и введения его в сырьевую смесь при гранулировании;
низкая удельная производительность, обусловленная увеличением продолжительности обжига на 20-50% из-за снижения скорости перемещения зоны горения по вертикали;
увеличение энергозатрат на просасывание воздуха сквозь шихту из-за повышения гидравлического сопротивления шихтового слоя в 2-4 раза. Повышение гидравлического сопротивления шихтового слоя связано с увеличением зоны горения топлива в шихтовом слое с 30 мм до 100-120 мм, которое обусловлено увеличением продолжительности сгорания шихтового топлива в 4 раза. В известном способе 60-70% твердого топлива имеют размеры частиц больше 2,5 мм, а так как скорость выгорания шихтового топлива определяется величиной поверхности всех частиц, находящейся в квадратичной зависимости от величины диаметра частиц топлива, то продолжительность его сгорания увеличивается примерно в 4 раза.The closest in technical essence and the achieved result is a method of producing cement clinker on a conveyor belt, including grinding raw materials and solid fuel, granulating the mixture with the introduction of solid fuel and sintering granules, in which the grinding of raw materials is carried out to a content of 90-95% fraction of 0.071 mm , solid fuel of a fraction of 2.5 mm in an amount of 30-40% by weight of fuel is sequentially introduced into the crushed raw material mixture and the mixture is granulated to form granule nuclei, pre solidly moistened to 12-15% solid fuel of a fraction of 2.5-5 mm in an amount of 30-35 by weight of the fuel granulates the mixture to obtain granules of 3-8 mm, and the remaining amount of fuel of a fraction of 2.5-5 mm s is introduced into the obtained granules subsequent drying of the obtained granules to a moisture content of 5-7% [2]
The disadvantages of this method are:
the complexity of the technology for the preparation of the charge associated with the need to separate solid fuel into three parts and introduce it into the raw material mixture during granulation;
low specific productivity due to an increase in the firing duration by 20-50% due to a decrease in the vertical velocity of the combustion zone;
increase in energy consumption for air suction through the charge due to an increase in the hydraulic resistance of the charge layer 2-4 times. The increase in hydraulic resistance of the charge layer is associated with an increase in the combustion zone of the fuel in the charge layer from 30 mm to 100-120 mm, which is due to an increase in the duration of combustion of charge fuel by 4 times. In the known method, 60-70% of solid fuels have particle sizes greater than 2.5 mm, and since the rate of burnup of charge fuel is determined by the surface area of all particles, which is quadratic depending on the size of the diameter of the fuel particles, the duration of its combustion increases by about 4 times .
Кроме того, увеличение энергозатрат в 2-3 раза происходит также из-за увеличения количества подсасываемого холодного воздуха в местах соединения вакуум-камер с конвейерной решеткой, вызванного увеличением разряжения, связанного с повышением гидравлического сопротивления шихтового слоя при его обжиге;
ухудшение качества цементного клинкера вследствие отрицательного влияния восстановительной среды на процесс формирования клинкера, обусловленного неоптимальными условиями горения шихтового топлива;
ухудшение экологических и теплотехнических показателей процесса вследствие увеличения содержания в отходящих газах токсичной окиси углерода.In addition, an increase in energy consumption by a factor of 2–3 is also due to an increase in the amount of cold air being sucked in at the junction of the vacuum chambers with the conveyor grill, caused by an increase in the pressure associated with an increase in the hydraulic resistance of the charge layer during its firing;
deterioration in the quality of cement clinker due to the negative influence of the reducing environment on the clinker formation process due to suboptimal conditions of combustion of charge fuel;
deterioration of environmental and heat engineering parameters of the process due to an increase in the content of toxic carbon monoxide in the exhaust gases.
Технической задачей, на решение которой направлено предлагаемое изобретение, является создание высокопроиз- водительного, экономичного способа получения цементного клинкера на конвейерной решетке при одновременном улучшении его экологических показателей. The technical problem to which the invention is directed is the creation of a highly productive, economical method for producing cement clinker on a conveyor grill while improving its environmental performance.
Технический результат, поставленный задачей, достигается тем, что в способе получения цементного клинкера на конвейерной решетке, включающем измельчение сырьевых компонентов и твердого топлива, смешивание сырьевых компонентов, гранулирование смеси сырьевых компонентов с введенным твердым топливом и термообработку гранул, ядро гранул размером 5-7 мм формуют из 70-80% смеси сырьевых компонентов и всей массы шихтового топлива фракции=1,2 мм с последующим нанесением на ядро оставшейся части смеси сырьевых компонентов, а термообработку гранул шихты в первые 2-4 мин осуществляют при подаче тепла (5-7) ˙103 ккал/м2 мин, и расходе воздуха (0,5-0,8) нм/с, затем в течение 4-6 мин плавно прекращают подачу тепла, а расход воздуха поддерживают на уровне (0,4-0,5) нм/с, через 5-25 мин расход воздуха увеличивают до (0,8-0,5) нм/с, через 5-25 мин расход воздуха увеличивают до (0,8-1,2) нм/с.The technical result of the task is achieved by the fact that in the method of producing cement clinker on a conveyor belt, including grinding of raw materials and solid fuel, mixing of raw materials, granulating a mixture of raw materials with solid fuel introduced and heat treatment of granules, granule core size of 5-7 mm formed from 70-80% of a mixture of raw components and the entire mass of charge fuel fraction = 1.2 mm, followed by applying to the core of the remaining part of the mixture of raw components, and heat treatment of granules charge in the first 2-4 minutes is carried out when heat (5-7) )10 3 kcal / m 2 min, and air flow rate (0.5-0.8) nm / s, then smoothly stop for 4-6 minutes heat supply, and the air flow rate is maintained at the level of (0.4-0.5) nm / s, after 5-25 minutes the air flow rate is increased to (0.8-0.5) nm / s, after 5-25 min the flow rate air increase to (0.8-1.2) nm / s.
Оптимальный гранулометрический состав, образующийся при формировании гранул с ядром размером 5-7 мм, состоящим из 70-80% смеси сырьевых компонентов и всей массы шихтового топлива фракции ≅1,2 мм, с последующим нанесением на ядро оставшейся части смеси сырьевых компонентов, обеспечивает оптимальный размер зоны горения с минимальной высотой 30 мм, что значительно уменьшает теплопотери при обжиге и энергозатраты на просасывание воздуха через слой шихты. The optimal particle size distribution formed during the formation of granules with a core size of 5-7 mm, consisting of 70-80% of a mixture of raw materials and the entire mass of charge fuel fraction ции1.2 mm, with subsequent application to the core of the remaining part of the mixture of raw materials, provides the optimum the size of the combustion zone with a minimum height of 30 mm, which significantly reduces heat loss during firing and energy consumption for air suction through the charge layer.
Нанесение на ядро гранулы, состоящее из смеси сырьевых компонентов и топлива, бестопливной оболочки из оставшейся смеси сырьевых компонентов способствует снижению температуры в межгранульном пространстве, облегчая просасывание газов. Это значительно снижает гидравлическое сопротивление, уменьшает подсосы наружного воздуха, что способствует увеличению скорости перемещения зоны горения по вертикали и увеличению производительности процесса, снижению энергозатрат на газообмен в процессе. Application of a granule to the core, consisting of a mixture of raw materials and fuel, a fuel-free shell from the remaining mixture of raw materials helps to reduce the temperature in the intergranular space, facilitating the suction of gases. This significantly reduces hydraulic resistance, reduces outside air leakage, which helps to increase the vertical velocity of the combustion zone and to increase the productivity of the process, and to reduce energy consumption for gas exchange in the process.
Так как реакция восстановления окисленного углерода шихтового топлива в токсичную окись углерода происходит под воздействием высокой температуры, то снижение температуры в межгранульном пространстве значительно снижает выделение токсичной окиси углерода и одновременно повышает коэффициент использования топлива в процессе. Since the reaction of reduction of oxidized carbon of charge fuel into toxic carbon monoxide occurs under the influence of high temperature, a decrease in temperature in the intergranular space significantly reduces the emission of toxic carbon monoxide and at the same time increases the fuel utilization in the process.
Термообработка шихты с подачей тепла (5-7) ˙103 ккал/м2 мин в течение 2-4 мин обеспечивает оптимальные условия сушки верхнего горизонта шихты высотой слоя 30 мм, предотвращая при этом разрушение гранул от термоудара, которое происходит при большей подаче тепла.Heat treatment of the charge with a heat supply of (5-7) ˙10 3 kcal / m 2 min for 2-4 minutes provides optimal conditions for drying the upper horizon of the charge with a layer height of 30 mm, while preventing the destruction of granules from thermal shock, which occurs with a higher heat supply .
Термообработка с подачей тепла (20-30) ˙103 ккал/м2 мин в течение 2-4 мин создает равноценные условия обжига для поверхностных горизонтов шихты по отношению к нижним, предотвращая образование недожога в верхних слоях шихты.Heat treatment with a heat supply of (20-30) ˙10 3 kcal / m 2 min for 2-4 min creates equivalent firing conditions for the surface horizons of the mixture with respect to the lower ones, preventing the formation of underburning in the upper layers of the mixture.
Прекращение подачи тепла в течение последующих 4-6 мин позволяет избежать перегрев в нижних слоях шихты и связанное с ним увеличение гидравлического сопротивления слоя шихтовых гранул. The cessation of heat supply during the next 4-6 minutes allows avoiding overheating in the lower layers of the charge and the associated increase in the hydraulic resistance of the layer of charge granules.
Количество воздуха, расходуемого для технологических зон (зажигания, обжига), обеспечивает поступление необходимого количества кислорода для протекания оптимальных режимов термообработки. The amount of air consumed for technological zones (ignition, firing), provides the necessary amount of oxygen for the flow of optimal heat treatment.
При подаче тепла больше (5-7)˙103 ккал/м2 мин и расходе воздуха больше (0,2-0,4) нм/с при сушке возможен резкий разогрев гранул, который приводит к их разрушению, а следовательно, увеличивается гидравлическое сопротивление шихтового слоя.When the heat supply is greater than (5-7) ˙10 3 kcal / m 2 min and the air flow is greater than (0.2-0.4) nm / s, drying can cause sharp heating of the granules, which leads to their destruction, and therefore increases hydraulic resistance of the charge layer.
При расходе воздуха меньше (0,2-0,4) нм/с процесс сушки затягивается по времени, что ведет к снижению производительности процесса. When the air flow rate is less than (0.2-0.4) nm / s, the drying process is delayed in time, which leads to a decrease in the productivity of the process.
Увеличение расхода воздуха до (0,5-0,8) нм/с при зажигании позволяет увеличить подвод тепла, при котором одновременно происходит возгорание топлива в ядрах гранул. An increase in air flow rate to (0.5-0.8) nm / s during ignition allows to increase the heat input, at which fuel ignites in the granule nuclei at the same time.
Технологическим зонам обжига и охлаждения также соответствует определенный расход воздуха. Technological firing and cooling zones also correspond to a certain air flow rate.
Так, при обжиге расход воздуха (0,4-0,5) нм/с обеспечивает достаточно высокую скорость процессов химического (горения) и физического (теплообмена) и, что особенно важно, необходимый баланс между ними. Форсирование процесса путем увеличения расхода воздуха больше (0,4-0,5) нм/с нецелесообразно, так как продуктивность процесса увеличивается в линейной зависимости от расхода воздуха, а затраты на его просасывание сквозь шихту в квадратичной. So, during firing, the air flow rate (0.4-0.5) nm / s provides a fairly high speed of the chemical (combustion) and physical (heat transfer) processes and, most importantly, the necessary balance between them. Forcing the process by increasing air flow more than (0.4-0.5) nm / s is impractical, since the productivity of the process increases linearly with air flow, and the cost of its suction through the charge in quadratic.
При охлаждении, когда температура отходящих газов превысит 200оС, расход воздуха увеличивают до (0,8-1,2) нм/с.Upon cooling, when the flue gas temperature exceeds 200 ° C, air flow was increased to (0.8-1.2) nm / s.
Так как горение шихтового топлива практически уже завершилось, увеличение расхода воздуха до (0,8-1,2) нм/с не требует больших затрат на просасывание воздуха сквозь слой шихты, зато позволяет быстро охладить клинкер. Образующийся при этом горячий воздух с температурой около 300оС направляют в зажигательный горн для сжигания зажигающего топлива (газа, мазута или др.). При этом повышается экологичность процесса за счет утилизации тепла отходящих газов и исключения затрат на их очистку от пыли.Since combustion of charge fuel has almost been completed, an increase in air flow rate to (0.8-1.2) nm / s does not require large expenditures for air suction through the charge layer, but it allows quick cooling of the clinker. Formed by hot air with a temperature of about 300 ° C directed to the ignition furnace for igniting the combustion fuel (gas, fuel oil or the like.). This increases the environmental friendliness of the process by utilizing the heat of the exhaust gases and eliminating the cost of cleaning them from dust.
На стадии охлаждения клинкера при увеличении расхода воздуха больше 1,2 нм/с теплопередача от клинкера воздуху не обеспечивается, при уменьшении расхода воздуха меньше 0,8 нм/с снижается производительность. Продолжительность времени 5-25 мин, по истечении которого происходит повышение температуры отходящих газов и расход воздуха до (0,8-1,2) нм/с, зависит от высоты спекаемого шихтового слоя. At the clinker cooling stage, with an increase in air flow rate of more than 1.2 nm / s, heat transfer from the clinker to the air is not provided, with a decrease in air flow rate of less than 0.8 nm / s, productivity decreases. The duration of 5-25 minutes, after which there is an increase in the temperature of the exhaust gases and air flow to (0.8-1.2) nm / s, depends on the height of the sintered charge layer.
Таким образом, путем тщательной взаимной увязки процессов горения шихтового топлива и теплообмена внутри шихтового слоя, обеспечиваемой как на стадии приготовления гранул шихты, так и в процессе термообработки, достигается повышение эффективности процесса термообработки цементного клинкера и, следовательно, повышение продуктивности процесса. Thus, by carefully interconnecting the combustion processes of charge fuel and heat transfer inside the charge layer, which is ensured both at the stage of preparation of the pellets of the charge and during the heat treatment, an increase in the efficiency of the heat treatment of cement clinker and, consequently, an increase in the productivity of the process are achieved.
Технический результат, получаемый при использовании предлагаемого способа, заключается в оптимизации гранулометрического состава шихты, процессов сгорания твердого топлива, режимов термообработки и интенсификации теплообмена. The technical result obtained using the proposed method is to optimize the particle size distribution of the charge, solid fuel combustion processes, heat treatment modes and heat transfer intensification.
На основании сопоставительного анализа совокупности всех существенных признаков предлагаемого способа получения цементного клинкера на конвейерной решетке и способа получения цементного клинкера по прототипу, выявленному в процессе проведения патентных исследований, можно сделать вывод, что предлагаемое техническое решение соответствует критерию "новизна". Based on a comparative analysis of the totality of all the essential features of the proposed method for producing cement clinker on a conveyor grill and the method for producing cement clinker based on the prototype identified during patent research, we can conclude that the proposed technical solution meets the criterion of "novelty."
П р и м е р 1. Готовят сырьевую смесь путем совместного помола на шаровой мельнице сырьевых компонентов: 63% известняка и 27% хвостов мокрой магнитной сепарации Качканарского горнообогательного комбината до удельной поверхности 375 м2/кг. Берут 75% сырьевой смеси и смешивают со всей массой шихтового топлива фракции ≅1,2 мм. Из полученной смеси формуют на тарельчатом грануляторе ядра гранул размером 5-7 мм. После чего вводят оставшиеся 25% сырьевой смеси, которую накатывают в виде бестопливной оболочки на ядра. Термообработку полученных гранул проводят на полупромышленной установке в спекательной чаше. Гранулы укладывают слоем 300 мм. Производят сушку гранул в течение первых 3-х мин путем подачи тепла 6˙103 ккал/м2 мин от факела горелочного устройства, в котором используют пропанбутановую смесь. Расход воздуха при этом составляет 0,3 нм/с. Воздух сквозь слой шихты просасывают с помощью вентилятора высокого давления. В последующие 5 мин производят зажигание топлива, содержащегося в гранулах клинкерной шихты, подачей тепла 25˙103 ккал/м2 мин и при расходе воздуха 0,7 нм/с. В течение 5 мин плавно прекращают подачу тепла, а расход воздуха поддерживают на уровне 0,45 нм/с. Через 15 мин расход воздуха увеличивают до 1 нм/с для ускорения охлаждения готового продукта цементного клинкера. Технические характеристики (данные) полученного готового продукта представлены в таблице.PRI me
П р и м е р 2. Подготовку сырьевой смеси осуществляют как описано в примере 1. Берут 70% сырьевой смеси, смешивают со всей массой шихтового топлива фракции ≅1,2 мм. Из полученной смеси формуют на тарельчатом грануляторе ядра гранул размером 5-7 мм. После чего вводят оставшиеся 30% сырьевой смеси, которую накатывают в виде бестопливной оболочки на ядра. Гранулы укладывают слоем 300 мм на спекательную чашу. Производят сушку гранул в течение 2 мин при подаче тепла 5˙103 ккал/м2 мин и расходе воздуха 0,2 нм/с. В последующие 4 мин производят зажигание топлива, содержащегося в гранулах клинкерной шихты, подачей тепла 20˙103 ккал/м2 мин и при расходе воздуха 0,5 нм/с. В течение 4 мин плавно прекращают подачу тепла, а расход воздуха поддерживают на уровне 0,4 нм/с. Через 20 мин расход воздуха увеличивают до 0,8 нм/с. Технические характеристики полученного продукта представлены в таблице.PRI me
П р и м е р 3. Подготовку сырьевой смеси осуществляют по примеру 1. Берут 80% сырьевой смеси, смешивают со всей массой шихтового топлива фракции ≅1,2 мм. Из полученной смеси формуют на тарельчатом грануляторе ядра гранул размером 5-7 мм. PRI me
После чего вводят оставшиеся 20% сырьевой смеси, которую накатывают в виде бестопливной оболочки на ядра. Полученные гранулы укладывают слоем 3000 мм на спекательную чашу. Производят сушку в течение 4 мин при подаче тепла 7˙103 ккал/м2 мин и расходе воздуха 0,4 нм/с. В последующие 6 мин производят зажигание топлива, содержащегося в гранулах клинкерной шихты, подачей тепла 30˙103 ккал/м2 мин и при расходе воздуха 0,9 нм/с. Затем в течение 6 мин плавно прекращают подачу тепла, а расход воздуха поддерживают на уровне 0,5 нм/с. Через 10 мин расход воздуха увеличивают до 1,2 гм/с. Полученные данные представлены в таблице.Then enter the remaining 20% of the raw material mixture, which is rolled in the form of a fuel-free shell on the core. The obtained granules are laid with a layer of 3000 mm on a sintering bowl. Dry for 4 minutes with a heat supply of 7˙10 3 kcal / m 2 min and an air flow rate of 0.4 nm / s. In the next 6 minutes, the fuel contained in the granules of the clinker charge is ignited with a heat supply of 30˙10 3 kcal / m 2 min and at an air flow rate of 0.9 nm / s. Then, for 6 minutes, the heat supply is gradually stopped, and the air flow rate is maintained at 0.5 nm / s. After 10 minutes, the air flow rate is increased to 1.2 gm / s. The data obtained are presented in the table.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5034267 RU2049749C1 (en) | 1992-03-26 | 1992-03-26 | Method for production of cement clinker on conveyor grating |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5034267 RU2049749C1 (en) | 1992-03-26 | 1992-03-26 | Method for production of cement clinker on conveyor grating |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2049749C1 true RU2049749C1 (en) | 1995-12-10 |
Family
ID=21600317
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU5034267 RU2049749C1 (en) | 1992-03-26 | 1992-03-26 | Method for production of cement clinker on conveyor grating |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2049749C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2214572C2 (en) * | 2001-06-22 | 2003-10-20 | Евгений Павлович Маков | Installation for roasting and sintering of mineral raw material |
| RU2341476C1 (en) * | 2007-03-12 | 2008-12-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уральский государственный технический университет УГТУ-УПИ" | Method of baking binding materials |
| RU2365550C1 (en) * | 2008-01-09 | 2009-08-27 | Андрей Наумович Мамаев | Method of obtaining cement clinker |
| RU2593396C1 (en) * | 2015-03-17 | 2016-08-10 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина" | Method of obtaining lime |
-
1992
- 1992-03-26 RU SU5034267 patent/RU2049749C1/en active
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 1. Авторское свидетельство СССР N 260481, кл. C 04B 7/40, опублик. 1969. * |
| 2. Авторское свидетельство СССР N 162842, кл. C 04B 7/40, опублик. 1991. * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2214572C2 (en) * | 2001-06-22 | 2003-10-20 | Евгений Павлович Маков | Installation for roasting and sintering of mineral raw material |
| RU2341476C1 (en) * | 2007-03-12 | 2008-12-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уральский государственный технический университет УГТУ-УПИ" | Method of baking binding materials |
| RU2365550C1 (en) * | 2008-01-09 | 2009-08-27 | Андрей Наумович Мамаев | Method of obtaining cement clinker |
| RU2593396C1 (en) * | 2015-03-17 | 2016-08-10 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина" | Method of obtaining lime |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3296974B2 (en) | Direct reduction method and rotary bed furnace | |
| EP0566689B1 (en) | Lightweight aggregate from fly ash and sewage sludge | |
| RU2459878C2 (en) | Method of producing iron ore pellets | |
| CN105764870A (en) | Process and apparatus for manufacture of portland cement | |
| US3313617A (en) | Iron-containing flux material for steel-making process | |
| US4299564A (en) | Apparatus for the thermal treatment of fine-grained material with hot gases | |
| RU2049749C1 (en) | Method for production of cement clinker on conveyor grating | |
| CN2240525Y (en) | External combusion type active lime kiln | |
| JP2946880B2 (en) | Sinter production method | |
| CN214792492U (en) | Rotary kiln device for manufacturing building material ceramsite by calcining coal gangue | |
| US2879052A (en) | Method of and apparatus for treating calcareous materials | |
| SU966062A1 (en) | Method for roasting cement clinker in rotary kiln | |
| JPS63149336A (en) | Production of burnt agglomerated ore | |
| JPS58498B2 (en) | You can't get enough of this. | |
| CN2259246Y (en) | External firing coal oxidized pellet ore shaft furnace | |
| KR0118997B1 (en) | Method and apparatus for sintering ore | |
| SU486049A1 (en) | Method for the production of fluxed iron ore granules in multi-zone fluidized bed furnaces | |
| JP2697549B2 (en) | Two-stage ignition ore manufacturing method | |
| SU857070A1 (en) | Method of annealing grained material | |
| SU1127904A1 (en) | Method for heating stepped-suspended bed furnace for thermal treatment of bulk materials | |
| JP2697550B2 (en) | Two-stage ignition ore manufacturing method | |
| GB2098190A (en) | Method of treating ore | |
| WO2024069991A1 (en) | Method for producing iron ore pellets, and iron ore pellets | |
| SU963965A1 (en) | Process for producing lime | |
| JPS6252152A (en) | Facilities for manufacturing aggregate for concrete |