RU2011808C1 - Способ разработки нефтяной залежи трещинно-порового типа - Google Patents
Способ разработки нефтяной залежи трещинно-порового типа Download PDFInfo
- Publication number
- RU2011808C1 RU2011808C1 SU5003815A RU2011808C1 RU 2011808 C1 RU2011808 C1 RU 2011808C1 SU 5003815 A SU5003815 A SU 5003815A RU 2011808 C1 RU2011808 C1 RU 2011808C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cracks
- plugging
- volume
- formation
- coolant
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 27
- 230000008569 process Effects 0.000 title abstract description 8
- 238000011161 development Methods 0.000 title abstract description 5
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims abstract description 27
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims abstract description 27
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 claims abstract description 21
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 20
- 239000011148 porous material Substances 0.000 claims abstract description 11
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 claims abstract description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 58
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 35
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 29
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 25
- 238000011065 in-situ storage Methods 0.000 claims description 11
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims description 9
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 claims description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 2
- 238000005086 pumping Methods 0.000 abstract description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 abstract 5
- 239000011551 heat transfer agent Substances 0.000 abstract 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 24
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 10
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 10
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 5
- PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N Styrene Chemical compound C=CC1=CC=CC=C1 PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 4
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 239000010763 heavy fuel oil Substances 0.000 description 3
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 3
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 3
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000566515 Nedra Species 0.000 description 1
- 239000005662 Paraffin oil Substances 0.000 description 1
- GOOHAUXETOMSMM-UHFFFAOYSA-N Propylene oxide Chemical compound CC1CO1 GOOHAUXETOMSMM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 239000012190 activator Substances 0.000 description 1
- 230000002730 additional effect Effects 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002894 chemical waste Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000004868 gas analysis Methods 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000036284 oxygen consumption Effects 0.000 description 1
- 239000012188 paraffin wax Substances 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000000276 sedentary effect Effects 0.000 description 1
- 238000010561 standard procedure Methods 0.000 description 1
- 230000000638 stimulation Effects 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 229930195735 unsaturated hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
Abstract
До начала инициирования процесса внутрипластового горения в пласт закачивают легкоокисляемый тампонирующий состав, объем которого составляет 20 - 100% от объема трещин коллектора. После инициирования горения переходят к нагнетанию окислителя. При приемистости нагнетательных скважин, очень низкой до начала закачки тампонирующего состава, закачивают теплоноситель до прорыва в добывающие скважины. При малой тампонирующей подвижности, большой раскрытости трещин и незначительной проницаемости блоков закачку теплоносителя и тампонирующего агента осуществляют циклически, причем тампонирующий агент нагнетают в количестве 5 - 20% от объема пор пласта, при этом тампонирующий агент проталкивают теплоносителем до зоны горения и процесс внутрипластового горения осуществляют до прорыва газов горения по трещинам в добывающие скважины, после чего цикл повторяют. 2 з. п. ф-лы.
Description
Изобретение относится к разработке нефтяных месторождений с применением газообразных окислителей.
Известен способ разработки нефтяных месторождений с применением внутрипластового горения [1] . Этот способ позволяет резко повысить нефтеотдачу на залежах вязких нефтей.
К недостаткам этого способа можно отнести низкий охват пласта закачиваемым газообразным окислителем (воздух, кислород). Из-за прорывов окислителя к добывающим скважинам уменьшается нефтеотдача и снижается безопасность процесса, так как возможны взрывы в добывающих скважинах и системе сбора.
Известен способ разработки нефтяных месторождений [2] путем сочетания закачки теплоносителя и окислителя. В этом случае благодаря предварительному прогреву коллектора теплоносителем степень использования окислителя резко возрастает и повышается безопасность процесса.
К недостаткам этого способа можно отнести большой расход теплоносителя и, следовательно, высокие энергетические затраты на реализацию метода. Кроме того, данный метод не гарантирует отсутствия прорывов окислителя в добывающие скважины, так как теплоноситель практически полностью промывает высокопроницаемые зоны, освобождая их от нефти. Поэтому газообразный окислитель, фильтрующийся по высокопроницаемым зонам или трещинам, не утилизируется и может прорваться в добывающие скважины.
Известен способ разработки нефтяных месторождений с применением внутрипластового горения, предусматривающий предварительное тампонирование высокопроницаемых зон. Благодаря предварительному тампонированию повышается охват пласта окислителем и увеличивается эффективность вытеснения нефти.
К недостаткам этого способа относится термическая нестойкость полимеров, которые при прорыве фронта горения разрушаются из-за наличия очень высоких температур. Кроме того полимеры могут разрушаться, взаимодействуя с кислородом, в результате его тампонирующие свойства резко снижаются. Концентрация полимеров в растворе невелика, поэтому крайне мало количество утилизирующего кислорода в трещинах, заполненных таким тампонирующим составом.
Целью изобретения является повышение охвата пласта окислителем при внутрипластовом горении и повышение безопасности процесса за счет исключения прорывов кислорода по высокопроницаемым зонам и трещинам.
Цель достигается за счет подачи в пласт легкоокисляемого тампонирующего средства, который может активно взаимодействовать с кислородом воздуха и изменять благодаря этому свои реологические свойства. Поскольку тампонирующий состав может иметь повышенную вязкость и интенсивное окисление его происходит только при повышенных температурах, то закачке тампонирующего состава может предшествовать нагнетание теплоносителя. В качестве легкоокисляемого тампонирующего состава используются легкодоступные дешевые отходы химического производства.
Применения перечисленных отличительных признаков для достижения указанных целей в литературе не обнаружено, что позволяет говорить о том, что предлагаемое техническое решение отвечает категориям "Новизна" и "Существенные отличия".
Способ осуществляют следующим образом.
До начала инициирования процесса внутрипластового горения в пласт закачивают легкоокисляемый тампонирующий состав, объем которого составляет 20-100% от объема трещин коллектора. После этого приступают к инициированию горения в пласте, используя электронагреватели, забойные горелки, теплоноситель или другие методы. После инициирования горения переходят к непрерывному нагнетанию окислителя, который фильтруется по значитель- ному объему пласта. По мере продвижения зоны горения температура коллектора повышается. Увеличивается температура в трещинах, заполненных лекгоокисляемым тампонирующим составом, часть которого вытесняется по направлению к добывающим скважинам, а оставшаяся доля вступает в реакцию с кислородом, прорывающимся по трещинам. Таким образом благодаря наличию в трещинах легкоокисляемого тампонирующего состава предотвращается прорыв непрореагировавшего с нефтью кислорода к добывающим скважинам. Меньшая подвижность тампонирующего состава по сравнению с нефтью обеспечивает более высокое содержание остаточного топлива в трещинах и, следовательно, более полное потребление кислорода.
Оторочка тампонирующего состава может перемещаться по пласту впереди высокотемпературной зоны, в которой будет оставаться только топливо, сгорающее на фронте горения. Опыт применения различных вытесняющих оторочек показывает, что минимальный относительный объем оторочек составляет 20% от порового объема. Поскольку малоподвижный тампонирующий состав может фильтроваться только по трещинам, то и в расчет должен приниматься только объем трещин пласта. При этом охват пласта процессом фильтрации (по площади и толщине) всегда меньше единицы. Кроме того, не весь объем трещин охватывается тампонирующим составом. Фильтрация возможна только в тех трещинах, где имеется существенный градиент давления. Так, например, в вертикальных трещинах фильтрация тампонирующих составов отсутствует.
Максимальный объем закачки тампонирующего состава (100% от объема трещин коллектора) необходим в том случае, когда проницаемость блоков велика, а практически все трещины имеют ориентацию вдоль напластования. В этом случае целесообразно затампонировать весь объем трещин, что будет способствовать практически полному охвату пласта вытесняющим агентом без опасности снижения приемистости нагнетательных и продуктивности добывающих скважин.
Приемистость нагнетательной скважины при закачке тампонирующего состава может быть очень низкой. Кроме того, при наличии высокопарафинистой нефти возможно выпадение парафина из-за охлаждения призабойной зоны пласта в ходе нагнетания тампонирующего состава. В этом случае целесообразно до начала закачки тампонирующего состава подавать в пласт теплоноситель до его прорыва в добывающие скважины. Прорыв вытесняющего агента свидетельствует о том, что высокопроницаемые зоны заполнены маловязкой водой и проводимость их максимальна. Как показывают расчеты, этого количества теплоносителя достаточно для прогрева призабойной зоны и, следовательно, снижения фильтрационных сопротивлений.
При реализации предлагаемого способа разработки нефтяных месторождений могут использоваться различные тампонирующие составы, а коллекторы имеют различные характеристики. Если подвижность тампонирующего состава мала, раскрытость трещин велика, а проницаемость блоков незначительна, то целесообразно подавать в пласт тампонирующий состав отдельными порциями в количестве от 5 до 20% от объема трещин коллектора. Этого количества тампонирующего состава достаточно для перекрытия трещин в зоне горения, а трещины в призабойной зоне остаются свободными, благодаря чему обеспечивается высокая приемистость нагнетательной скважины и хорошая продуктивность добывающих скважин. Поскольку тампонирующий состав участвует в процессе горения, то по мере его расходования в пласт подают новые порции. Закачку тампонирующего состава перемежают с нагнетанием теплоносителя и окислителя. Сначала в пласт подают теплоноситель для прогрева призабойной зоны, затем закачивают тампонирующий состав, который проталкивается теплоносителем до зоны горения остаточного топлива, после чего переходят к подаче в пласт окислителя. Объем теплоносителя, закачиваемого до подачи в пласт тампонирующего состава, должен быть таким же, как и при обычных паротепловых обработках. Минимальное количество тампонирующего состава (5% от объема трещин коллектора) закачивают в первом цикле при наличии коллектора, который плохо смачивается тампонирующим составом. В таких условиях небольшая оторочка тампонирующего состава не размазывается по трещинам и не приводит к резкому падению приемистости нагнетательной скважины. При меньшем объеме тампонирующего состава фильтрационные сопротивления трещин снижаются незначительно и оторочка не обеспечивает повышения охвата пласта вытесняющим агентом. Максимальный объем оторочки тампонирующего состава (20% от объема трещин) заканчивается в последних циклах, когда зона горения удалена от нагнетательной скважины на значительное расстояние, а коллектор хорошо смачивается тампонирующим составом. Если объем оторочки тампонирующего состава будет больше 20% , то произойдет существенное снижение проводимости пласта в области, где осуществляется фильтрация газов горения и нефти, вытесняемой фронтом горения. Вытесняемая из малопроницаемых блоков нефть должна фильтроваться по трещинам, свободным от тампонирующего состава.
Для того, чтобы оторочка тампонирующего состава оказалась впереди зоны горения остаточного топлива, необходимо в каждом цикле эту оторочку проталкивать теплоносителем, объем которого должен быть равен объему трещин в выжженной зоне пласта. После этого в пласт закачивают окислитель с целью реализации процесса внутрипластового горения. Если по результатам анализа газа в добывающих скважинах будет установлен прорыв кислорода по трещинам, то цикл закачки теплоносителя и тампонирующего состава повторяют.
Одним из эффективных тампонирующих и одновременно каталитических составов является отход совместного производства стирола и окиси пропилена (СОП). Ниже приводятся основные характеристики катализаторного кубового остатка процесса совместного производства СОП:
1. Внешний вид: малоподвижная густая масса черного цвета;
2. Плотность при 50оС, кг/м3 1070,3 40оС, кг/м3 1078, 8
формула для
расчета плот-
ности при тем-
пературе t:
ρt = 1078,8 -
- 0,85 (t - 40) 3. Вязкость 2500 мПа˙с
при 20оС
4. Кислотное число, мг КОН/г 5,5
5. Эфирное число, мг КОН/г 225,2
6. Содержание
зольного остатка
(в пересчете на мо- либден), мас. % 0,41
7. Содержание
(мас. % ) летучих
компонентов в ус-
ловиях: давление 2 мм
рт. ст. температу- ра верха 150оС 45 температура низа 200оС
П р и м е р. На месторождении нефти с коллектором трещинно-порового типа, в котором средняя проницаемость пласта составляет 0,2 мкм2, а средняя проницаемость блоков 0,05 мкм2, внедряется процесс внутрипластового горения. С целью повышения охвата коллектора процессом внутрипластового горения было решено использовать легкоокисляемый тампонирующий состав, представляющий собой эмульсию, в состав которой входят непредельные углеводороды, катализаторы и активаторы. С этой целью до начала закачки в пласт окислителя в нагнетательную скважину подают легкоокисляемый тампонирующий состав в количестве 20% от объема трещин коллектора. Пористость пласта составляет 0,2, а объем трещин оценивается в 1% от общего объема пор. На одном девятиточечном элементе системы расстановки скважин площадью 160000 м2 и толщиной 10 м объем пор составит 3,2˙105 м3, а объем трещин 3,2˙103 м3. Таким образом, до начала закачки окислителя в пласт подают 640 м3 тампонирующего состава, а затем приступают к инициированию горения с применением электронагревателя. После инициирования горения нагнетают окислитель. Благодаря использо- ванию легкоокисляемого тампонирующего состава удалось предотвратить преждевременные прорывы кислорода к добывающим скважинам и увеличить охват пласта процессом на 10% . Поэтому за счет применения метода с одного элемента системы расстановки скважин было дополнительно добыто 10445 т нефти.
1. Внешний вид: малоподвижная густая масса черного цвета;
2. Плотность при 50оС, кг/м3 1070,3 40оС, кг/м3 1078, 8
формула для
расчета плот-
ности при тем-
пературе t:
ρt = 1078,8 -
- 0,85 (t - 40) 3. Вязкость 2500 мПа˙с
при 20оС
4. Кислотное число, мг КОН/г 5,5
5. Эфирное число, мг КОН/г 225,2
6. Содержание
зольного остатка
(в пересчете на мо- либден), мас. % 0,41
7. Содержание
(мас. % ) летучих
компонентов в ус-
ловиях: давление 2 мм
рт. ст. температу- ра верха 150оС 45 температура низа 200оС
П р и м е р. На месторождении нефти с коллектором трещинно-порового типа, в котором средняя проницаемость пласта составляет 0,2 мкм2, а средняя проницаемость блоков 0,05 мкм2, внедряется процесс внутрипластового горения. С целью повышения охвата коллектора процессом внутрипластового горения было решено использовать легкоокисляемый тампонирующий состав, представляющий собой эмульсию, в состав которой входят непредельные углеводороды, катализаторы и активаторы. С этой целью до начала закачки в пласт окислителя в нагнетательную скважину подают легкоокисляемый тампонирующий состав в количестве 20% от объема трещин коллектора. Пористость пласта составляет 0,2, а объем трещин оценивается в 1% от общего объема пор. На одном девятиточечном элементе системы расстановки скважин площадью 160000 м2 и толщиной 10 м объем пор составит 3,2˙105 м3, а объем трещин 3,2˙103 м3. Таким образом, до начала закачки окислителя в пласт подают 640 м3 тампонирующего состава, а затем приступают к инициированию горения с применением электронагревателя. После инициирования горения нагнетают окислитель. Благодаря использо- ванию легкоокисляемого тампонирующего состава удалось предотвратить преждевременные прорывы кислорода к добывающим скважинам и увеличить охват пласта процессом на 10% . Поэтому за счет применения метода с одного элемента системы расстановки скважин было дополнительно добыто 10445 т нефти.
Месторождение нефти с трещинно-поровым коллектором толщиной 26 м и пористостью 0,134 эксплуатируют на режиме растворенного газа. За время истощения нефтенасыщенность снизилась с 0,735 до 0,594. Объем трещин коллектора составляет 0,7% от объема пор пласта. С целью повышения нефтеотдачи было решено закачивать в пласт теплоноситель, а затем, предварительно подав в пласт тампонирующий состав в количестве 100% от объема трещин, приступить к нагнетанию воздуха. Теплоноситель должен закачиваться до прорыва его в добывающие скважины в количестве 15000 м3, а тампонирующий состав в объеме 4400 м3. За счет такой технологии будет дополнительно добыто 56000 т нефти с одного элемента системы расстановки скважин. В качестве тампонирующего состава используют отход производства стирола, который представляет сложный комплекс химических продуктов и катализаторов. Благодаря применению этого состава появляется возможность увеличить охват пласта процессом до 70% . Без применения подобного тампонирующего состава закачиваемый кислород быстро прорывается к добывающим скважинам, из-за чего приходится прекращать реализацию внутрипластового горения задолго до подхода зоны горения к границам элемента. Стоимость тампонирующего состава равна цене на нефть, поэтому за счет метода с каждого элемента системы расстановки скважин достигается дополнительный эффект.
На залежи нефти с трещинно-поровым коллектором решено реализовать процесс внутрипластового горения. Однако для предотвращения прорывов газообразного окислителя по трещинам необходимо подавать в пласт тампонирующий легкоокисляемый состав. Из-за низкой приемистости скважин необходимо чередовать закачку тампонирующего состава и теплоносителя. Сначала в нагнетательную скважину в течение не менее 3 мес подают теплоноситель, а затем тампонирующий состав в количестве 50 от объема трещин или 225 м3. Тампонирующий состав проталкивают теплоносителем, закачав 50 м3 агента с целью промывки ствола скважины и призабойной зоны, а затем переходят к закачке воздуха.
Благодаря предварительному прогреву пласта и изоляции трещин в блоках инициируется горение. По мере перемещения зоны горения оторочка тампонирующего состава продвигается по направлению к добывающим скважинам и постепенно размазывается. Если принять, что остаточная насыщенность жидкостью в трещинах составляет 0,5, то оторочка тампонирующего состава перестанет существовать после выжигания примерно 10% от объема пласта. Полного уничтожения тампонирующего состава допустить нельзя, поэтому после выжигания 5% от объема пласта необходимо подавать в пласт новую порцию тампонирующего состава. Для выжигания 5% от объема пласта при общем его объеме 4,68˙106 м3 и удельном расходе воздуха на выжигание 1 м3 пласта, равно 200 м3/м3 потребуется закачать 4,68˙107 м3 воздуха. При приемистости скважины 4˙104 м3/сут для этого потребуется 3,2 года. Затем в пласт снова подают теплоноситель для прогрева призабойной зоны, закачивают тампонирующий состав в количестве 10% от объема трещин. Этот объем тампонирующего состава проталкивается теплоносителем, подаваемым в пласт в количестве, равном объему пор выжженной зоны. Затем вновь переходят к закачке окислителя в количестве, необходимом для выжигания 20% объема пор пласта. Для этого потребуется еще 6,4 года. На последнем этапе разработки снова проводят обработку призабойной зоны теплоносителем и закачивают тампонирующий состав в количестве 20% от объема трещин. После этого переходят к заключительному этапу нагнетания окислителя до его прорыва в добывающие скважины. Благодаря такой технологии охват пласта увеличивается на 15% , а добыча нефти на 24000 т с одного элемента системы расстановки скважин. (56) 1. Амелин И. Д. Внутрипластовое горение. М. : Недра, 1980.
2. Боксерман А. А. , Мырка Я. М. , Полковников В. В. , Соколов А. Г. Комбинированные методы воздействия на нефтяной пласт с применением сочетания закачки теплоносителей и внутрипластовых окислительных реакций. Исследование испытаний новых методов воздействием на пласт, М. , Тр. ВНИИ, вып. 92, 1985, с. 46-57.
Claims (3)
1. СПОСОБ РАЗРАБОТКИ НЕФТЯНОЙ ЗАЛЕЖИ ТРЕЩИННО-ПОРОВОГО ТИПА, включающий закачку тампонирующего состава перед инициированием горения в пласте и закачку окислителя через нагнетательные скважины и отбор пластовых флюидов через добывающие скважины, отличающийся тем, что в качестве тампонирующего состава используют легкоокисляемый высоковязкий агент в количестве 20 - 100% от объема трещин.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что до начала закачки в пласт легкоокисляемого высоковязкого тампонирующего агента, в пласт закачивают теплоноситель до его прорыва в добывающие скважины.
3. Способ по п. 2, отличающийся тем, что закачку теплоносителя и тампонирующего агента осуществляют циклически, причем тампонирующий агент нагнетают в количестве 5 - 20% от объема пор пласта, при этом тампонирующий агент проталкивают теплоносителем до зоны горения и процесс внутрипластового горения осуществляют до прорыва газов горения по трещинам в добывающие скважины, после чего цикл повторяют.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5003815 RU2011808C1 (ru) | 1991-09-23 | 1991-09-23 | Способ разработки нефтяной залежи трещинно-порового типа |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5003815 RU2011808C1 (ru) | 1991-09-23 | 1991-09-23 | Способ разработки нефтяной залежи трещинно-порового типа |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2011808C1 true RU2011808C1 (ru) | 1994-04-30 |
Family
ID=21586020
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU5003815 RU2011808C1 (ru) | 1991-09-23 | 1991-09-23 | Способ разработки нефтяной залежи трещинно-порового типа |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2011808C1 (ru) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2153065C1 (ru) * | 1999-08-27 | 2000-07-20 | Александров Евгений Николаевич | Способ термохимической обработки продуктивного пласта и горюче-окислительный состав для его осуществления |
| RU2281385C1 (ru) * | 2005-02-28 | 2006-08-10 | Открытое акционерное общество "Татнефть" им. В.Д. Шашина | Гидрофобная эмульсия |
| RU2403384C1 (ru) * | 2009-12-29 | 2010-11-10 | Аркадий Анатольевич Боксерман | Способ разработки залежи с трудноизвлекаемыми запасами нефти |
| CN114427407A (zh) * | 2021-12-15 | 2022-05-03 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种低孔超低渗油藏的注水吞吐采油方法 |
-
1991
- 1991-09-23 RU SU5003815 patent/RU2011808C1/ru active
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2153065C1 (ru) * | 1999-08-27 | 2000-07-20 | Александров Евгений Николаевич | Способ термохимической обработки продуктивного пласта и горюче-окислительный состав для его осуществления |
| RU2281385C1 (ru) * | 2005-02-28 | 2006-08-10 | Открытое акционерное общество "Татнефть" им. В.Д. Шашина | Гидрофобная эмульсия |
| RU2403384C1 (ru) * | 2009-12-29 | 2010-11-10 | Аркадий Анатольевич Боксерман | Способ разработки залежи с трудноизвлекаемыми запасами нефти |
| CN114427407A (zh) * | 2021-12-15 | 2022-05-03 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种低孔超低渗油藏的注水吞吐采油方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2581839C (en) | Low temperature oxidation enhanced oil recovery with catalyst | |
| US4006778A (en) | Thermal recovery of hydrocarbon from tar sands | |
| RU2525386C2 (ru) | Термогазохимический состав и способ применения для обработки призабойной и удаленной зоны продуктивного пласта | |
| RU2072423C1 (ru) | Способ обработки призабойной зоны скважины и устройство для его осуществления | |
| US4498537A (en) | Producing well stimulation method - combination of thermal and solvent | |
| US4453597A (en) | Stimulation of hydrocarbon flow from a geological formation | |
| US4589488A (en) | Method for recovery of mineral resources | |
| CN107100604B (zh) | 一种利用纳米助燃剂点火进行火烧油层开采的方法 | |
| SU1574799A1 (ru) | Способ термохимической обработки призабойной зоны пласта | |
| RU2054531C1 (ru) | Способ термической добычи нефти | |
| US4493369A (en) | Method of improved oil recovery by simultaneous injection of water with an in-situ combustion process | |
| RU2011808C1 (ru) | Способ разработки нефтяной залежи трещинно-порового типа | |
| RU2139423C1 (ru) | Способ обработки призабойной зоны пласта и устройство для его осушествления | |
| CN104265257B (zh) | 压裂支撑剂充填辅助催化点火的火烧油层吞吐采油方法 | |
| RU2168008C2 (ru) | Способ повышения продуктивности нефтяных и газовых скважин и скважинный нагреватель для его осуществления | |
| US3235006A (en) | Method of supplying heat to an underground formation | |
| US3179169A (en) | Method for initiating in situ combustion with pyrophoric materials | |
| US3490531A (en) | Thermal oil stimulation process | |
| US3400763A (en) | Igniting a carbonaceous stratum for in situ combustion | |
| US2871942A (en) | In situ combustion | |
| RU2117756C1 (ru) | Способ извлечения тяжелых нефтей | |
| US3981362A (en) | In-situ combustion method for the recovery of hydrocarbons | |
| RU2307239C1 (ru) | Способ разработки нефтяной залежи с подошвенной водой | |
| RU2072420C1 (ru) | Способ обработки скважин | |
| RU2181429C1 (ru) | Способ разработки залежи углеводородного сырья |