[go: up one dir, main page]

RU2010119793A - METHOD FOR Smelting Ferrosilicon in an Ore Thermal Furnace - Google Patents

METHOD FOR Smelting Ferrosilicon in an Ore Thermal Furnace Download PDF

Info

Publication number
RU2010119793A
RU2010119793A RU2010119793/02A RU2010119793A RU2010119793A RU 2010119793 A RU2010119793 A RU 2010119793A RU 2010119793/02 A RU2010119793/02 A RU 2010119793/02A RU 2010119793 A RU2010119793 A RU 2010119793A RU 2010119793 A RU2010119793 A RU 2010119793A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
equation
furnace
electrode
diameter
determined
Prior art date
Application number
RU2010119793/02A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2451098C2 (en
Inventor
Александр Александрович Максимов (RU)
Александр Александрович Максимов
Георгий Александрович Чашин (RU)
Георгий Александрович Чашин
Иван Миронович Кашлев (RU)
Иван Миронович Кашлев
Александр Вячеславович Астахов (RU)
Александр Вячеславович Астахов
Андрей Анатольевич Маматов (RU)
Андрей Анатольевич Маматов
Original Assignee
Открытое акционерное общество "Кузнецкие ферросплавы" (RU)
Открытое акционерное общество "Кузнецкие ферросплавы"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Открытое акционерное общество "Кузнецкие ферросплавы" (RU), Открытое акционерное общество "Кузнецкие ферросплавы" filed Critical Открытое акционерное общество "Кузнецкие ферросплавы" (RU)
Priority to RU2010119793/02A priority Critical patent/RU2451098C2/en
Publication of RU2010119793A publication Critical patent/RU2010119793A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2451098C2 publication Critical patent/RU2451098C2/en

Links

Landscapes

  • Manufacture Of Iron (AREA)
  • Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)

Abstract

1. Способ выплавки ферросилиция в рудотермической печи, включающий непрерывную загрузку в печь шихты с углеродистым восстановителем и ее электротермическую плавку, отличающийся тем, что плавку осуществляют в условиях оптимального соотношения геометрических размеров рудотермической печи и электрических режимов ее работы, которые определяют в зависимости от соотношения в углеродистом восстановителе ископаемых углей. ! 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве основного параметра управления электрическим режимом конкретного вида шихтовки принято полное фазное сопротивление на низкой стороне трансформатора, значение которого выдерживают автоматической системой управления технологическими процессами (АСУ ТП) рудотермической печи. ! 3. Способ по п.1, отличающийся тем, что расчет оптимальных геометрических размеров рудотермической печи и электрических режимов ее работы производят в соответствии с соотношениями, а именно: ! внутренний диаметр ванны определяют по оптимальной плотности активной мощности в сечении ванны (рв=510 кВт/м2) при минимальном удельном расходе электроэнергии по уравнению: ! ! где dв - внутренний диаметр ванны, м; ! P - активная мощность печи, кВт, ! диаметр распада электродов определяют, исходя из оптимального значения удельной мощности в сечении диаметра распада (pр=2465 кВт/м2) при минимальном удельном расходе электроэнергии по уравнению): ! ! где dр - диаметр распада электродов, м; ! P - активная мощность печи, кВт, ! выбор реактивного и активного сопротивлений производят по уравнениям: ! реактивное сопротивление фазы определяют по зависимости, которая описывается уравнением: ! Xф=0,04 1. A method of smelting ferrosilicon in an ore-thermal furnace, comprising continuously loading a charge with a carbon reducing agent into the furnace and its electrothermal smelting, characterized in that the smelting is carried out under conditions of the optimal ratio of the geometrical dimensions of the ore-thermal furnace and its electrical operating conditions, which are determined depending on the ratio in carbonaceous reducer of fossil coals. ! 2. The method according to claim 1, characterized in that the main parameter for controlling the electric mode of a particular type of charge is taken to be the total phase resistance on the low side of the transformer, the value of which is maintained by an automatic process control system (ACS TP) of an ore-thermal furnace. ! 3. The method according to claim 1, characterized in that the calculation of the optimal geometric dimensions of the ore-thermal furnace and the electric modes of its operation is carried out in accordance with the ratios, namely:! the inner diameter of the bath is determined by the optimal density of active power in the bath cross section (pb = 510 kW / m2) with a minimum specific energy consumption according to the equation:! ! where dв is the inner diameter of the bath, m; ! P is the active power of the furnace, kW,! the diameter of the decay of the electrodes is determined based on the optimal value of the specific power in the cross section of the diameter of the decay (pp = 2465 kW / m2) with a minimum specific energy consumption according to the equation):! ! where dр is the diameter of the decay of the electrodes, m; ! P is the active power of the furnace, kW,! the choice of reactive and active resistances is made according to the equations:! phase reactance is determined by the dependence, which is described by the equation:! Xf = 0.04

Claims (3)

1. Способ выплавки ферросилиция в рудотермической печи, включающий непрерывную загрузку в печь шихты с углеродистым восстановителем и ее электротермическую плавку, отличающийся тем, что плавку осуществляют в условиях оптимального соотношения геометрических размеров рудотермической печи и электрических режимов ее работы, которые определяют в зависимости от соотношения в углеродистом восстановителе ископаемых углей.1. A method of smelting ferrosilicon in an ore-thermal furnace, which includes continuous loading of a charge with a carbon reducing agent into the furnace and its electrothermal smelting, characterized in that the smelting is carried out under the optimal ratio of the geometrical dimensions of the ore-thermal furnace and its electrical operating conditions, which are determined depending on the ratio in carbonaceous reducer of fossil coals. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве основного параметра управления электрическим режимом конкретного вида шихтовки принято полное фазное сопротивление на низкой стороне трансформатора, значение которого выдерживают автоматической системой управления технологическими процессами (АСУ ТП) рудотермической печи.2. The method according to claim 1, characterized in that the main parameter for controlling the electric mode of a particular type of charge is taken to be the total phase resistance on the low side of the transformer, the value of which is maintained by an automatic process control system (ACS TP) of an ore-thermal furnace. 3. Способ по п.1, отличающийся тем, что расчет оптимальных геометрических размеров рудотермической печи и электрических режимов ее работы производят в соответствии с соотношениями, а именно:3. The method according to claim 1, characterized in that the calculation of the optimal geometric dimensions of the ore-thermal furnace and the electrical modes of its operation is carried out in accordance with the ratios, namely: внутренний диаметр ванны определяют по оптимальной плотности активной мощности в сечении ванны (рв=510 кВт/м2) при минимальном удельном расходе электроэнергии по уравнению:the inner diameter of the bath is determined by the optimal density of active power in the cross section of the bath (p in = 510 kW / m 2 ) with a minimum specific energy consumption according to the equation:
Figure 00000001
Figure 00000001
 где dв - внутренний диаметр ванны, м;where d in - the inner diameter of the bath, m; P - активная мощность печи, кВт,P is the active power of the furnace, kW, диаметр распада электродов определяют, исходя из оптимального значения удельной мощности в сечении диаметра распада (pр=2465 кВт/м2) при минимальном удельном расходе электроэнергии по уравнению):the diameter of the decay of the electrodes is determined based on the optimal value of the specific power in the cross section of the diameter of the decay (p p = 2465 kW / m 2 ) with a minimum specific energy consumption according to the equation):
Figure 00000002
Figure 00000002
 где dр - диаметр распада электродов, м;where d p is the diameter of the decay of the electrodes, m; P - активная мощность печи, кВт,P is the active power of the furnace, kW, выбор реактивного и активного сопротивлений производят по уравнениям:the choice of reactive and active resistances is made by the equations: реактивное сопротивление фазы определяют по зависимости, которая описывается уравнением:the reactance of the phase is determined by the dependence, which is described by the equation: Xф=0,0486·P0,3,X f = 0,0486 · P 0,3 , где P - активная мощность печи, кВт;where P is the active power of the furnace, kW; Xф - реактивное сопротивление фазы, мОм,X f - phase reactance, mOhm, оптимальное отношение активного сопротивления фазы (RФ) к реактивному сопротивлению (XФ) определяют по уравнению:the optimal ratio of phase active resistance (R f ) to reactance (X f ) is determined by the equation: RФ/XФ=1,334,R F / X F = 1.334, полное сопротивление фазы (ZФ) - по уравнению:phase impedance (Z Ф ) - according to the equation: ZФ=1,667·XФ,Z f = 1,667 · x f cosφ=0,8,cosφ = 0.8, полная мощность фазы составит:total phase power will be:
Figure 00000003
МВА,
Figure 00000003
MBA диаметр самоспекающегося электрода в зависимости от полной фазной мощности, описывается уравнением:the diameter of the self-sintering electrode, depending on the total phase power, is described by the equation:
Figure 00000004
Figure 00000004
 где Sф - полная фазная мощность, МВА;where S f - full phase power, MVA; Xф - индуктивное сопротивление фазы, мОм,X f - inductive phase resistance, mOhm, фазное напряжение с низкой стороны трансформатора определяют по уравнению:phase voltage from the low side of the transformer is determined by the equation: Uф=1,2912·(Sф·Xф)0,5,U f = 1.2912 · (S f · X f ) 0.5 , где Sф - полная фазная мощность, кВА;where S f - full phase power, kVA; Uф - фазное напряжение трансформатора с низкой стороны, В,U f - phase voltage of the transformer from the low side, V, силу тока с низкой стороны трансформатора определяют по уравнению:current strength from the low side of the transformer is determined by the equation:
Figure 00000005
Figure 00000005
 где: I - сила тока с низкой стороны, кА,where: I - current strength from the low side, kA, длину электрода (L) и глубину ванны (H), которая соответствует длине электрода, определяют по уравнению:the length of the electrode (L) and the depth of the bath (H), which corresponds to the length of the electrode, is determined by the equation: L=R·π·dэ 2/4·ρ=1,0205·dэ 2·10-4/ρL = R · π · d e 2/4 · ρ = 1,0205 · d e 2 · 10 -4 / ρ где R - электрическое сопротивление электрода, Ом;where R is the electrical resistance of the electrode, Ohm; ρ - удельное электрическое сопротивление ококсованной части электрода, Ом·мм2/м;ρ - electrical resistivity of the coked portion of the electrode, Ohm · mm 2 / m; L - длина электрода, м;L is the length of the electrode, m; S=π·dэ 2/4 - площадь поперечного сечения электрода, мм2;S = π · d e 2/4 - cross-section area of the electrode 2 mm; dэ - диаметр электрода, мм;d e - electrode diameter, mm; поверочный расчет диаметра электрода производят по допустимой плотности тока по уравнению:verification calculation of the diameter of the electrode is carried out according to the permissible current density according to the equation: j=4·Iэл/πdэ 2,j = 4 · I e / πd e 2 , где I - сила тока в электроде, А;where I is the current strength in the electrode, A; dэ - диаметр электрода, см;d e - electrode diameter, cm; j - плотность тока в электроде, А/см2. j is the current density in the electrode, A / cm 2 .
RU2010119793/02A 2010-05-17 2010-05-17 Melting method of ferrosilicon in ore heat-treatment furnace RU2451098C2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2010119793/02A RU2451098C2 (en) 2010-05-17 2010-05-17 Melting method of ferrosilicon in ore heat-treatment furnace

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2010119793/02A RU2451098C2 (en) 2010-05-17 2010-05-17 Melting method of ferrosilicon in ore heat-treatment furnace

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2010119793A true RU2010119793A (en) 2011-11-27
RU2451098C2 RU2451098C2 (en) 2012-05-20

Family

ID=45317522

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2010119793/02A RU2451098C2 (en) 2010-05-17 2010-05-17 Melting method of ferrosilicon in ore heat-treatment furnace

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2451098C2 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110081704A (en) * 2019-06-13 2019-08-02 大连重工机电设备成套有限公司 Semi-hermetic is without fixed anode DC-ore-heating furnace

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE436124B (en) * 1982-09-08 1984-11-12 Skf Steel Eng Ab SET TO MAKE PROCESS
RU2236481C2 (en) * 2002-10-10 2004-09-20 Открытое акционерное общество "Кузнецкие ферросплавы" Reducing mixture for melting ferroalloys
RU2366740C2 (en) * 2006-10-02 2009-09-10 Открытое акционерное общество "Кузнецкие ферросплавы" Multi-component reducing mixture for melting of ferrosilicium

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110081704A (en) * 2019-06-13 2019-08-02 大连重工机电设备成套有限公司 Semi-hermetic is without fixed anode DC-ore-heating furnace

Also Published As

Publication number Publication date
RU2451098C2 (en) 2012-05-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES2059477T3 (en) ELECTRODE FOR A GLASS MELTING OVEN.
RU2010119793A (en) METHOD FOR Smelting Ferrosilicon in an Ore Thermal Furnace
CN204174293U (en) A kind of Rare Earth Electrolysis slot device
CN107218800A (en) A kind of direct current electric arc furnace
CN204999986U (en) Device for direct current electrolysis with solar energy power generation
CN203807569U (en) Electrolytic reaction control device for reducing oxidability of slag
CN201809466U (en) Electrode scanning-type micro arc oxidization device
CN101325828A (en) Self-baking electrode for large titanium slag electric furnace and its production process
CN204119635U (en) Spin camber isothermal plasma generator
CN105571114A (en) Novel immersed heating electrode
CN105112947A (en) Device for direct-current electrolysis by using solar power generation
RU2013152055A (en) ORE-THERMAL ELECTRIC FURNACE WITH HOT SIND AND HIGH-CURRENT CURRENT SUPPLY
CN202730257U (en) Preheat starting device of inert electrode aluminum electrolysis cell
RU2015106684A (en) INERT ELECTRODES WITH LOW VOLTAGE VOLTAGE AND METHOD FOR PRODUCING THEM
CN205669071U (en) Aluminum cell cathode inner lining configuration structure
RU2585924C2 (en) Method for reduction of anode overvoltage during electrolytic production of aluminium
CN207443163U (en) A kind of graphite electrode with the long life
CN116304492B (en) Calculation method of temperature distribution in roasting process of self-roasting electrode of direct-current submerged arc furnace
CN204574827U (en) A kind of electrodes in mine hot stove and mineral hot furnace
CN202166302U (en) Mineral heat electric furnace track
CN113969351B (en) Method for preparing silicon-manganese alloy by using cooperation of reduction and electrolysis through multi-loop direct current electrode arc heating
CN202450137U (en) Steel-wire online high-frequency heating device
RU2282680C1 (en) Electrolyzer for production of aluminum
CN213388833U (en) Double-electrode direct-current smelting device
CN201898212U (en) Magnetic ferric oxide electrode

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20130518