RU2006115566A - Сплавы на основе никеля и способы термической обработки сплавов на основе никеля - Google Patents
Сплавы на основе никеля и способы термической обработки сплавов на основе никеля Download PDFInfo
- Publication number
- RU2006115566A RU2006115566A RU2006115566/02A RU2006115566A RU2006115566A RU 2006115566 A RU2006115566 A RU 2006115566A RU 2006115566/02 A RU2006115566/02 A RU 2006115566/02A RU 2006115566 A RU2006115566 A RU 2006115566A RU 2006115566 A RU2006115566 A RU 2006115566A
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- nickel
- based alloy
- alloy
- phase
- precipitates
- Prior art date
Links
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims 105
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims 105
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims 32
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 title 1
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 210
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims 108
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 claims 42
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims 34
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 claims 28
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 24
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 24
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims 24
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims 24
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims 24
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims 22
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims 17
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 claims 17
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 16
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 12
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims 12
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims 12
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims 12
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims 12
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 12
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 12
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims 12
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims 12
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims 10
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims 8
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 claims 7
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 6
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 6
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 6
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims 6
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims 6
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims 6
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims 6
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims 6
- 150000002815 nickel Chemical class 0.000 claims 6
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims 6
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims 6
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 claims 6
- 230000007774 longterm Effects 0.000 claims 5
- 239000000047 product Substances 0.000 claims 4
- 238000007781 pre-processing Methods 0.000 claims 3
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 claims 2
- 241000907681 Morpho Species 0.000 claims 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims 1
- BQJCRHHNABKAKU-KBQPJGBKSA-N morphine Chemical compound O([C@H]1[C@H](C=C[C@H]23)O)C4=C5[C@@]12CCN(C)[C@@H]3CC5=CC=C4O BQJCRHHNABKAKU-KBQPJGBKSA-N 0.000 claims 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/056—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 10% but less than 20%
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Claims (39)
1. Способ термической обработки сплава типа 718 на основе никеля, включающий в себя
предварительную обработку сплава на основе никеля на твердый раствор, при которой в сплаве на основе никеля образуется некоторое количество по меньшей мере одного выделения по границам зерен, выбранного из группы, состоящей из выделений δ-фазы и выделений η-фазы, причем упомянутое по меньшей мере одно выделение по границам зерен имеет короткую, в целом стержнеобразную морфологию;
обработку сплава на основе никеля на твердый раствор, при которой по существу все выделения γ′-фазы и выделения γ″-фазы в сплаве на основе никеля растворяются, в то время как по меньшей мере часть упомянутого количества упомянутого по меньшей мере одного выделения по границам зерен сохраняется;
охлаждение сплава на основе никеля после обработки сплава на основе никеля на твердый раствор при первой скорости охлаждения, достаточной для подавления образования выделений γ′-фзы и γ″-фазы в сплаве на основе никеля;
старение сплава на основе никеля в ходе первой обработки старением, при которой в сплаве на основе никеля образуются первичные выделения γ′-фазы и γ″-фазы; и
старение сплава на основе никеля в ходе второй обработки старением, при которой в сплаве на основе никеля образуются вторичные выделения γ′-фазы и γ″-фазы, причем эти вторичные выделения являются более мелкодисперсными, чем первичные выделения;
при этом после термической обработки сплава на основе никеля этот сплав на основе никеля имеет матрицу, содержащую выделения γ′-фазы и выделения γ″-фазы, причем выделения γ′-фазы являются преобладающими упрочняющими выделениями в сплаве на основе никеля, и некоторое количество выделений по границам зерен, достаточное для того, чтобы закрепить большинство границ зерен в матрице, причем выделения по границам зерен выбраны из группы, состоящей из выделений δ-фазы, выделений η-фазы и их смесей, и имеют короткие, в целом стержнеобразные морфологии.
2. Способ по п.1, в котором сплав на основе никеля содержит, в массовых процентах, вплоть до 0,1 углерода, от 12 до 20 хрома, вплоть до 4 молибдена, вплоть до 6 вольфрама, от 5 до 12 кобальта, вплоть до 14 железа, от 4 до 8 ниобия, от 0,6 до 2,6 алюминия, от 0,4 до 1,4 титана, от 0,003 до 0,03 фосфора, от 0,003 до 0,015 бора и никель; при этом сумма массового процентного содержания молибдена и массового процентного содержания вольфрама составляет, по меньшей мере, 2 и не более 8, и при этом сумма атомного процентного содержания алюминия и атомного процентного содержания титана составляет от 2 до 6, отношение атомного процентного содержания алюминия к атомному процентному содержанию титана составляет, по меньшей мере, 1,5, и сумма атомного процентного содержания алюминия и атомного процентного содержания титана, деленная на атомное процентное содержание ниобия, составляет от 0,8 до 1,3.
3. Способ по п.1, в котором предварительная обработка сплава на основе никеля на твердый раствор включает в себя нагрев сплава на основе никеля при температуре от 1500 до 1650°F в течение от 2 до 16 ч.
4. Способ по п.1, в котором предварительная обработка сплава на основе никеля на твердый раствор включает в себя нагрев сплава на основе никеля при температуре от 1550 до 1600°F в течение от 2 до 16 ч.
5. Способ по п.1, в котором обработка сплава на основе никеля на твердый раствор включает в себя нагрев сплава на основе никеля при температуре от 1725 до 1850°F в течение не более чем 4 ч.
6. Способ по п.1, в котором обработка сплава на основе никеля на твердый раствор включает в себя нагрев сплава на основе никеля при температуре от 1750 до 1800°F в течение не более чем 2 ч.
7. Способ по п.1, в котором первая скорость охлаждения составляет, по меньшей мере, 800°F в час.
8. Способ по п.1, в котором охлаждение сплава на основе никеля после обработки на твердый раствор включает в себя охлаждение сплава на основе никеля до 1000°F или менее.
9. Способ по п.1, в котором первая обработка старением включает в себя нагрев сплава на основе никеля при температуре от 1325 до 1450°F в течение от 2 до 8 ч.
10. Способ по п.1, в котором первая обработка старением включает в себя нагрев сплава на основе никеля при температуре от 1365 до 1450°F в течение от 2 до 8 ч.
11. Способ по п.1, в котором вторая обработка старением включает в себя нагрев сплава на основе никеля при температуре от 1150 до 1300°F в течение, по меньшей мере, 8 ч.
12. Способ по п.1, в котором вторая обработка старением включает в себя нагрев сплава на основе никеля при температуре от 1150 до 1200°F в течение, по меньшей мере, 8 ч.
13. Способ по п.1, в котором после термической обработки сплава на основе никеля этот сплав на основе никеля имеет предел текучести при 1300°F, по меньшей мере, 120 ksi, относительное удлинение при 1300°F, по меньшей мере, 12%, время до разрушения образца с надрезом при испытании на длительную прочность, по меньшей мере, 300 ч согласно измерениям при 1300°F и 80 ksi и низкую чувствительность к надрезу.
14. Способ по п.1, также включающий в себя охлаждение сплава на основе никеля до 1000°F или менее после предварительной обработки на твердый раствор и перед обработкой сплава на основе никеля на твердый раствор.
15. Способ по п.1, также включающий в себя охлаждение сплава на основе никеля после первой обработки старением до второй температуры старения со скоростью охлаждения от 50 до 100°F в час.
16. Способ термической обработки сплава типа 718 на основе никеля, содержащего вплоть до 14 массовых процентов железа, включающий в себя
предварительную обработку сплава на основе никеля на твердый раствор при температуре от 1500 до 1650°F в течение от 2 до 16 ч;
обработку сплава на основе никеля на твердый раствор в течение не более чем 4 ч при температуре растворения от 1725 до 1850°F;
охлаждение сплава на основе никеля при первой скорости охлаждения, по меньшей мере, 800°F в час после обработки сплава на основе никеля на твердый раствор;
старение сплава на основе никеля в ходе первой обработки старением в течение не более чем 8 ч при температуре от 1325 до 1450°F; и
старение сплава на основе никеля в ходе второй обработки старением в течение, по меньшей мере, 8 ч при второй температуре старения, которая составляет от 1150 до 1300°F.
17. Способ по п.16, в котором сплав на основе никеля также содержит, в массовых процентах, вплоть до 0,1 углерода, от 12 до 20 хрома, вплоть до 4 молибдена, вплоть до 6 вольфрама, от 5 до 12 кобальта, от 4 до 8 ниобия, от 0,6 до 2,6 алюминия, от 0,4 до 1,4 титана, от 0,003 до 0,03 фосфора, от 0,003 до 0,015 бора и никель; при этом сумма массового процентного содержания молибдена и массового процентного содержания вольфрама составляет, по меньшей мере, 2 и не более 8, и при этом сумма атомного процентного содержания алюминия и атомного процентного содержания титана составляет от 2 до 6, отношение атомного процентного содержания алюминия к атомному процентному содержанию титана составляет, по меньшей мере, 1,5, и сумма атомного процентного содержания алюминия и атомного процентного содержания титана, деленная на атомное процентное содержание ниобия, составляет от 0,8 до 1,3.
18. Способ по п.16, в котором после предварительной обработки сплава на основе никеля на твердый раствор этот сплав на основе никеля охлаждают до 1000°F или менее перед обработкой сплава на основе никеля на твердый раствор.
19. Способ по п.16, в котором после предварительной обработки сплава на основе никеля на твердый раствор этот сплав на основе никеля нагревают непосредственно до температуры растворения.
20. Способ по п.16, в котором обработка сплава на основе никеля на твердый раствор включает в себя нагрев сплава на основе никеля в течение не более чем 2 ч при температуре растворения от 1750 до 1800°F.
21. Способ по п.16, в котором первая обработка старением включает в себя нагрев сплава на основе никеля в течение от 2 до 8 ч при температуре от 1365 до примерно 1450°F.
22. Способ по п.16, в котором после термической обработки сплав на основе никеля имеет предел текучести при 1300°F, по меньшей мере, 120 ksi, относительное удлинение при 1300°F, по меньшей мере, 12%, время до разрушения образца с надрезом при испытании на длительную прочность, по меньшей мере, 300 ч согласно измерениям при 1300°F и 80 ksi и низкую чувствительность к надрезу.
23. Способ по п.16, в котором после термической обработки сплава на основе никеля этот сплав на основе никеля содержит
выделения γ′-фазы и выделения γ″-фазы, причем выделения γ′-фзы являются преобладающими упрочняющими выделениями в сплаве на основе никеля; и
некоторое количество выделений по границам зерен, достаточное для того, чтобы закрепить большинство границ зерен в матрице, причем эти выделения по границам зерен выбраны из группы, состоящей из выделений δ-фазы, выделений η-фазы и их смесей, и имеют короткие, в целом стержнеобразные морфологии.
24. Способ термической обработки сплава на основе никеля, содержащего, в массовых процентах, вплоть до 0,1 углерода, от 12 до 20 хрома, вплоть до 4 молибдена, вплоть до 6 вольфрама, от 5 до 12 кобальта, вплоть до 14 железа, от 4 до 8 ниобия, от 0,6 до 2,6 алюминия, от 0,4 до 1,4 титана, от 0,003 до 0,03 фосфора, от 0,003 до 0,015 бора и никель; при этом сумма массового процентного содержания молибдена и массового процентного содержания вольфрама составляет, по меньшей мере, 2 и не более 8, и при этом сумма атомного процентного содержания алюминия и атомного процентного содержания титана составляет от 2 до 6, отношение атомного процентного содержания алюминия к атомному процентному содержанию титана составляет, по меньшей мере, 1,5, и сумма атомного процентного содержания алюминия и атомного процентного содержания титана, деленная на атомное процентное содержание ниобия, составляет от 0,8 до 1,3, включающий в себя
обработку сплава на основе никеля на твердый раствор в течение не более чем 4 ч при температуре растворения от 1725 до 1850°F;
охлаждение сплава на основе никеля при первой скорости охлаждения после обработки сплава на основе никеля на твердый раствор;
старение обработанного на твердый раствор сплава на основе никеля в ходе первой обработки старением в течение не более чем 8 ч при температуре от 1365 до 1450°F; и
старение сплава на основе никеля в ходе второй обработки старением в течение, по меньшей мере, 8 ч при второй температуре старения, которая составляет от 1150 до 1300°F.
25. Способ по п.24, в котором обработка сплава на основе никеля на твердый раствор включает в себя нагрев сплава на основе никеля в течение не более чем 2 ч при температуре растворения от 1750 до 1800°F.
26. Способ по п.24, в котором первая скорость охлаждения составляет, по меньшей мере, 800°F в час.
27. Способ по п.24, в котором старение сплава на основе никеля в ходе второй обработки старением включает в себя нагрев сплава на основе никеля при второй температуре старения от 1150 до 1200°F.
28. Способ по п.24, в котором после термической обработки сплав на основе никеля имеет предел текучести при 1300°F, по меньшей мере, 120 ksi, относительное удлинение при 1300°F, по меньшей мере, 12%, время до разрушения образца с надрезом при испытании на длительную прочность, по меньшей мере, 300 ч согласно измерениям при 1300°F и 80 ksi и низкую чувствительность к надрезу.
29. Способ по п.24, также включающий в себя предварительную обработку сплава на основе никеля на твердый раствор при температуре от 1500 до 1650°F в течение времени в пределах от 2 до 16 ч перед обработкой сплава на основе никеля на твердый раствор.
30. Способ по п.29, в котором после термической обработки сплава на основе никеля этот сплав на основе никеля содержит
выделения γ′-фазы и выделения γ″-фазы, причем выделения γ′-фзы являются преобладающими упрочняющими выделениями в сплаве на основе никеля; и
некоторое количество выделений по границам зерен, достаточное для того, чтобы закрепить большинство границ зерен в матрице, причем эти выделения по границам зерен выбраны из группы, состоящей из выделений δ-фазы, выделений η-фазы и их смесей, и имеют короткие, в целом стержнеобразные морфологии.
31. Сплав типа 718 на основе никеля, содержащий
матрицу, содержащую выделения γ′-фазы и выделения γ″-фазы, причем выделения γ′-фазы являются преобладающими упрочняющими выделениями в сплаве на основе никеля; и
некоторое количество выделений по границам зерен, достаточное для того, чтобы закрепить большинство границ зерен в матрице, причем эти выделения по границам зерен выбраны из группы, состоящей из выделений δ-фазы, выделений η-фазы и их смесей, и имеют короткие, в целом стержнеобразные морфологии; и
при этом сплав на основе никеля содержит, в массовых процентах, вплоть до 0,1 углерода, от 12 до 20 хрома, вплоть до 4 молибдена, вплоть до 6 вольфрама, от 5 до 12 кобальта, вплоть до 14 железа, от 4 до 8 ниобия, от 0,6 до 2,6 алюминия, от 0,4 до 1,4 титана, от 0,003 до 0,03 фосфора, от 0,003 до 0,015 бора и никель; при этом сумма массового процентного содержания молибдена и массового процентного содержания вольфрама составляет, по меньшей мере, 2 и не более 8, и при этом сумма атомного процентного содержания алюминия и атомного процентного содержания титана составляет от 2 до 6, отношение атомного процентного содержания алюминия к атомному процентному содержанию титана составляет, по меньшей мере, 1,5, и сумма атомного процентного содержания алюминия и атомного процентного содержания титана, деленная на атомное процентное содержание ниобия, составляет от 0,8 до 1,3, причем сплав на основе никеля содержит.
32. Термообработанный сплав типа 718 на основе никеля, содержащий вплоть до 14 массовых процентов железа и содержащий матрицу, содержащую выделения γ′-фазы и выделения γ″-фазы, причем выделения γ′-фазы являются преобладающими упрочняющими выделениями в сплаве на основе никеля, и некоторое количество выделений по границам зерен, достаточное для того, чтобы закрепить большинство границ зерен в матрице, причем эти выделения по границам зерен выбраны из группы, состоящей из выделений δ-фазы, выделений η-фазы и их смесей, и имеют короткие, в целом стержнеобразные морфологии, при этом сплав на основе никеля термически обработан путем
предварительной обработки сплава на основе никеля на твердый раствор при температуре от 1500 до 1650°F в течение от 2 до 16 ч;
обработки сплава на основе никеля на твердый раствор в течение не более чем 4 ч при температуре растворения от 1725 до 1850°F;
охлаждения сплава на основе никеля при первой скорости охлаждения, по меньшей мере, 800°F в час после обработки сплава на основе никеля на твердый раствор;
старения сплава на основе никеля в ходе первой обработки старением от 2 до 8 ч при температуре от 1325 до 1450°F; и
старения сплава на основе никеля в ходе второй обработки старением в течение, по меньшей мере, 8 ч при второй температуре старения, которая составляет от 1150 до 1300°F.
33. Промышленное изделие, включающее в себя сплав типа 718 на основе никеля, содержащий
матрицу, содержащую выделения γ′-фазы и выделения γ″-фазы, причем выделения γ′-фазы являются преобладающими упрочняющими выделениями в сплаве на основе никеля; и
некоторое количество выделений по границам зерен, достаточное для того, чтобы закрепить большинство границ зерен в матрице, причем эти выделения по границам зерен выбраны из группы, состоящей из выделений δ-фазы, выделений η-фазы и их смесей, и имеют короткие, в целом стержнеобразные морфологии; и
при этом сплав на основе никеля содержит, в массовых процентах, вплоть до 0,1 углерода, от 12 до 20 хрома, вплоть до 4 молибдена, вплоть до 6 вольфрама, от 5 до 12 кобальта, вплоть до 14 железа, от 4 до 8 ниобия, от 0,6 до 2,6 алюминия, от 0,4 до 1,4 титана, от 0,003 до 0,03 фосфора, от 0,003 до 0,015 бора и никель; при этом сумма массового процентного содержания молибдена и массового процентного содержания вольфрама составляет, по меньшей мере, 2 и не более 8, и при этом сумма атомного процентного содержания алюминия и атомного процентного содержания титана составляет от 2 до 6, отношение атомного процентного содержания алюминия к атомному процентному содержанию титана составляет, по меньшей мере, 1,5, и сумма атомного процентного содержания алюминия и атомного процентного содержания титана, деленная на атомное процентное содержание ниобия, составляет от 0,8 до 1,3.
34. Промышленное изделие по п.33, причем это изделие выбрано из группы, состоящей из диска турбины или компрессора, лопатки, кожуха, вала и крепежного элемента.
35. Способ изготовления промышленного изделия, включающего в себя сплав типа 718 на основе никеля, содержащий вплоть до 14 массовых процентов железа, включающий в себя
формование сплава на основе никеля до желаемой конфигурации; и
термическую обработку сплава на основе никеля, которая включает в себя:
предварительную обработку сплава на основе никеля на твердый раствор при температуре от 1500 до 1650°F в течение от 2 до 16 ч;
обработку сплава на основе никеля на твердый раствор в течение не более чем 4 ч при температуре растворения от 1725 до 1850°F;
охлаждение сплава на основе никеля при первой скорости охлаждения, по меньшей мере, 800°F в час после обработки сплава на основе никеля на твердый раствор;
старение сплава на основе никеля в ходе первой обработки старением от 2 ч до 8 ч при температуре от 1325 до 1450°F; и
старение сплава на основе никеля в ходе второй обработки старением в течение, по меньшей мере, 8 ч при второй температуре старения, которая составляет от 1150 до 1300°F.
36. Способ по п.35, в котором сплав на основе никеля содержит, в массовых процентах, вплоть до 0,1 углерода, от 12 до 20 хрома, вплоть до 4 молибдена, вплоть до 6 вольфрама, от 5 до 12 кобальта, вплоть до 14 железа, от 4 до 8 ниобия, от 0,6 до 2,6 алюминия, от 0,4 до 1,4 титана, от 0,003 до 0,03 фосфора, от 0,003 до 0,015 бора и никель; при этом сумма массового процентного содержания молибдена и массового процентного содержания вольфрама составляет, по меньшей мере, 2 и не более 8, и при этом сумма атомного процентного содержания алюминия и атомного процентного содержания титана составляет от 2 до 6, отношение атомного процентного содержания алюминия к атомному процентному содержанию титана составляет, по меньшей мере, 1,5, и сумма атомного процентного содержания алюминия и атомного процентного содержания титана, деленная на атомное процентное содержание ниобия, составляет от 0,8 до 1,3.
37. Сплав на основе никеля по п.31, причем этот сплав на основе никеля имеет время до разрушения образца с надрезом при испытании на длительную прочность, по меньшей мере, 400 ч согласно измерениям при 1300°F и 80 ksi и низкую чувствительность к надрезу.
38. Сплав на основе никеля по п.32, причем этот сплав на основе никеля имеет время до разрушения образца с надрезом при испытании на длительную прочность, по меньшей мере, 400 ч согласно измерениям при 1300°F и 80 ksi и низкую чувствительность к надрезу.
39. Сплав на основе никеля по п.33, причем этот сплав на основе никеля имеет время до разрушения образца с надрезом при испытании на длительную прочность, по меньшей мере, 400 ч согласно измерениям при 1300°F и 80 ksi и низкую чувствительность к надрезу.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US10/679,899 | 2003-10-06 | ||
| US10/679,899 US7156932B2 (en) | 2003-10-06 | 2003-10-06 | Nickel-base alloys and methods of heat treating nickel-base alloys |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2006115566A true RU2006115566A (ru) | 2007-11-20 |
| RU2361009C2 RU2361009C2 (ru) | 2009-07-10 |
Family
ID=34394268
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2006115566/02A RU2361009C2 (ru) | 2003-10-06 | 2004-09-28 | Сплавы на основе никеля и способы термической обработки сплавов на основе никеля |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (3) | US7156932B2 (ru) |
| EP (3) | EP2770080B1 (ru) |
| JP (1) | JP4995570B2 (ru) |
| KR (1) | KR101193288B1 (ru) |
| CN (1) | CN1890395B (ru) |
| AU (1) | AU2004282496B2 (ru) |
| BR (1) | BRPI0415106B1 (ru) |
| CA (1) | CA2540212C (ru) |
| DK (3) | DK2770081T3 (ru) |
| MX (1) | MXPA06003569A (ru) |
| RU (1) | RU2361009C2 (ru) |
| WO (1) | WO2005038069A1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2531217C2 (ru) * | 2009-02-06 | 2014-10-20 | Обер Э Дюваль | Способ изготовления детали из суперсплава на основе никеля и деталь, полученная указанным способом |
Families Citing this family (66)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7156932B2 (en) * | 2003-10-06 | 2007-01-02 | Ati Properties, Inc. | Nickel-base alloys and methods of heat treating nickel-base alloys |
| US7531054B2 (en) * | 2005-08-24 | 2009-05-12 | Ati Properties, Inc. | Nickel alloy and method including direct aging |
| CN100424193C (zh) * | 2006-02-09 | 2008-10-08 | 沈阳黎明航空发动机(集团)有限责任公司 | Gh696合金叶片形变热处理成形工艺 |
| US7985304B2 (en) * | 2007-04-19 | 2011-07-26 | Ati Properties, Inc. | Nickel-base alloys and articles made therefrom |
| US8366652B2 (en) * | 2007-08-17 | 2013-02-05 | The Invention Science Fund I, Llc | Systems, devices, and methods including infection-fighting and monitoring shunts |
| CN101372730B (zh) * | 2007-08-22 | 2011-01-26 | 中国科学院金属研究所 | 一种γ”强化的高性能铸造镍基高温合金 |
| US20090057275A1 (en) * | 2007-08-31 | 2009-03-05 | General Electric Company | Method of Repairing Nickel-Based Alloy Articles |
| CN100590210C (zh) * | 2007-09-19 | 2010-02-17 | 中国科学院金属研究所 | 一种提高γ＇沉淀强化型铁基合金中孪晶界数量的工艺方法 |
| EP2205771B1 (en) | 2007-10-25 | 2019-04-03 | GKN Aerospace Sweden AB | Method, nickel base alloy and component |
| JP5299610B2 (ja) * | 2008-06-12 | 2013-09-25 | 大同特殊鋼株式会社 | Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅ三元系合金材の製造方法 |
| KR101007582B1 (ko) * | 2008-06-16 | 2011-01-12 | 한국기계연구원 | 파형 입계를 위한 니켈기 합금의 열처리 방법 및 그에 의한합금 |
| EP2145968A1 (en) * | 2008-07-14 | 2010-01-20 | Siemens Aktiengesellschaft | Nickel base gamma prime strengthened superalloy |
| US20100061875A1 (en) * | 2008-09-08 | 2010-03-11 | Siemens Power Generation, Inc. | Combustion Turbine Component Having Rare-Earth Elements and Associated Methods |
| DE102008047329B3 (de) * | 2008-09-16 | 2009-07-23 | Alstom Technology Ltd. | Verfahren zur Herstellung und Montage von Überhitzer-Rohrschlangen von Dampferzeugern |
| DE102008047330B3 (de) * | 2008-09-16 | 2009-07-23 | Alstom Technology Ltd. | Verfahren zur Herstellung und Montage von Überhitzer-Rohrschlangen von Dampferzeugern |
| JP5104797B2 (ja) * | 2009-03-31 | 2012-12-19 | 株式会社日立製作所 | Ｎｉ基合金の熱処理方法と、Ｎｉ基合金部材の再生方法 |
| US20120279351A1 (en) * | 2009-11-19 | 2012-11-08 | National Institute For Materials Science | Heat-resistant superalloy |
| US8608877B2 (en) * | 2010-07-27 | 2013-12-17 | General Electric Company | Nickel alloy and articles |
| RU2455383C1 (ru) * | 2011-05-05 | 2012-07-10 | Открытое акционерное общество "Всероссийский Институт Легких сплавов" (ОАО ВИЛС) | Способ термообработки деталей из жаропрочных никелевых сплавов для повышения сопротивления малоцикловой усталости |
| JP5731915B2 (ja) * | 2011-06-22 | 2015-06-10 | 川崎重工業株式会社 | タービン用ロータおよびその製造方法ならびにＮｉ基超合金材と鋼材の接合方法および構造 |
| US20130133793A1 (en) * | 2011-11-30 | 2013-05-30 | Ati Properties, Inc. | Nickel-base alloy heat treatments, nickel-base alloys, and articles including nickel-base alloys |
| WO2013143995A1 (en) * | 2012-03-27 | 2013-10-03 | Alstom Technology Ltd | Method for manufacturing components made of single crystal (sx) or directionally solidified (ds) nickelbase superalloys |
| JP6005850B2 (ja) * | 2012-05-11 | 2016-10-12 | シーメンス エナジー インコーポレイテッド | ニッケルベース超合金部品のレーザー追加的補修 |
| CN102912269B (zh) * | 2012-10-24 | 2014-07-02 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 恢复老化的固溶强化镍基高温合金性能的热处理方法 |
| DE102013002483B4 (de) * | 2013-02-14 | 2019-02-21 | Vdm Metals International Gmbh | Nickel-Kobalt-Legierung |
| KR20160040447A (ko) * | 2013-02-22 | 2016-04-14 | 더 나노스틸 컴퍼니, 인코포레이티드 | 온간 성형 초고강도 강 |
| EP2815841B1 (en) * | 2013-06-18 | 2016-02-10 | Alstom Technology Ltd | Method for post-weld heat treatment of welded components made of gamma prime strengthened superalloys |
| TWI482862B (zh) * | 2013-07-25 | 2015-05-01 | China Steel Corp | 沃斯田鐵系合金及其製造方法 |
| US9828658B2 (en) | 2013-08-13 | 2017-11-28 | Rolls-Royce Corporation | Composite niobium-bearing superalloys |
| US9938610B2 (en) | 2013-09-20 | 2018-04-10 | Rolls-Royce Corporation | High temperature niobium-bearing superalloys |
| CN103643188B (zh) * | 2013-10-29 | 2016-03-02 | 沈阳黎明航空发动机(集团)有限责任公司 | 一种k465合金涡轮叶片恢复性能热处理方法 |
| US9840752B2 (en) * | 2014-05-27 | 2017-12-12 | Keystone Engineering Company | Method and apparatus for performing a localized post-weld heat treatment on a thin wall metallic cylinder |
| JP5869624B2 (ja) * | 2014-06-18 | 2016-02-24 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | Ｎｉ基合金軟化材及びＮｉ基合金部材の製造方法 |
| WO2016013433A1 (ja) * | 2014-07-23 | 2016-01-28 | 株式会社Ihi | Ｎｉ合金部品の製造方法 |
| CN104805259A (zh) * | 2015-04-22 | 2015-07-29 | 绍兴文理学院 | 一种镍基合金成分配比及δ相球化热处理工艺 |
| WO2016205781A1 (en) | 2015-06-19 | 2016-12-22 | University Of Florida Research Foundation, Inc. | Nickel titanium alloys, methods of manufacture thereof and article comprising the same |
| GB201512692D0 (en) | 2015-07-20 | 2015-08-26 | Rolls Royce Plc | Ni-base alloy for structural applications |
| DE102015219351A1 (de) | 2015-10-07 | 2017-04-13 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zur Herstellung von Produkten aus Stahl oder Titan mit einer ausscheidungshärtenden Nickelbasislegierung und Bauteil |
| US10563293B2 (en) | 2015-12-07 | 2020-02-18 | Ati Properties Llc | Methods for processing nickel-base alloys |
| CN105734241A (zh) * | 2016-03-18 | 2016-07-06 | 贵州航天精工制造有限公司 | 一种提高gh2132螺栓高温持久性能的热处理方法 |
| US10280498B2 (en) * | 2016-10-12 | 2019-05-07 | Crs Holdings, Inc. | High temperature, damage tolerant superalloy, an article of manufacture made from the alloy, and process for making the alloy |
| EP3323531A1 (en) * | 2016-11-18 | 2018-05-23 | Ansaldo Energia IP UK Limited | Method for manufacturing a mechanical component |
| CA3060104C (en) * | 2017-04-21 | 2022-08-09 | Crs Holdings, Inc. | Precipitation hardenable cobalt-nickel base superalloy and article made therefrom |
| CN107641780A (zh) * | 2017-10-11 | 2018-01-30 | 南通聚星铸锻有限公司 | 一种镍基沉淀硬化型高温合金热处理工艺 |
| US20190247921A1 (en) * | 2018-02-12 | 2019-08-15 | Honeywell International Inc. | Methods for additively manufacturing turbine engine components via binder jet printing with nickel-chromium-tungsten-molybdenum alloys |
| GB2571280A (en) * | 2018-02-22 | 2019-08-28 | Rolls Royce Plc | Method of manufacture |
| CN108441704A (zh) * | 2018-03-15 | 2018-08-24 | 江苏理工学院 | 一种镍基耐热合金材料及其制备工艺 |
| CN109136717A (zh) * | 2018-11-07 | 2019-01-04 | 成都先进金属材料产业技术研究院有限公司 | 低膨胀高温合金热处理方法 |
| US11053577B2 (en) * | 2018-12-13 | 2021-07-06 | Unison Industries, Llc | Nickel-cobalt material and method of forming |
| CN109576621B (zh) * | 2019-01-18 | 2020-09-22 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种镍基变形高温合金制件的精确热处理方法 |
| EP3708275A1 (en) * | 2019-03-14 | 2020-09-16 | General Electric Company | Multiple materials and microstructures in cast alloys |
| CN109957745B (zh) * | 2019-03-27 | 2020-11-13 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种优化NiTi-Al基粉末合金析出相的热处理方法 |
| CN110592505B (zh) * | 2019-09-12 | 2020-10-20 | 中国航发北京航空材料研究院 | GH720Li合金组织性能精确控制的固溶处理方法 |
| CN111187999B (zh) * | 2020-02-17 | 2020-12-08 | 河北工业大学 | 一种增强多晶Ni-Cr-Al基合金抗燃气腐蚀性能的热处理方法 |
| CN113308654B (zh) * | 2020-02-27 | 2022-04-08 | 南京理工大学 | 一种具有纳米结构和γ`相复合结构的镍基合金及其制备方法 |
| CN111235434B (zh) * | 2020-03-02 | 2021-07-30 | 北京钢研高纳科技股份有限公司 | 一种高温使用的镍基变形高温合金轮盘锻件的制备方法 |
| US11827955B2 (en) | 2020-12-15 | 2023-11-28 | Battelle Memorial Institute | NiCrMoNb age hardenable alloy for creep-resistant high temperature applications, and methods of making |
| WO2022132928A1 (en) | 2020-12-15 | 2022-06-23 | Battelle Memorial Institute | NiCrMoNb AGE HARDENABLE ALLOY FOR CREEP-RESISTANT HIGH TEMPERATURE APPLICATIONS, AND METHODS OF MAKING |
| CN112705700B (zh) * | 2020-12-18 | 2022-02-08 | 山东大学 | 提高Inconel 718激光沉积层高温强度的方法 |
| KR102507347B1 (ko) * | 2021-02-10 | 2023-03-07 | 창원대학교 산학협력단 | 적층제조된 초내열합금의 강도 및 연성 향상을 위한 열처리 방법 |
| US11313014B1 (en) | 2021-03-04 | 2022-04-26 | National Chung Shan Institute Of Science And Technology | Nickel-based superalloy and material thereof |
| CN113025848B (zh) * | 2021-05-24 | 2021-08-17 | 北京钢研高纳科技股份有限公司 | 铁-镍基沉淀强化型高温合金及其制备方法和应用 |
| CN113604762B (zh) * | 2021-07-14 | 2022-04-26 | 北京科技大学 | 提升gh4738合金环件高温塑性的真空固溶及时效处理工艺 |
| US11807930B1 (en) | 2022-11-02 | 2023-11-07 | University Of Science And Technology Beijing | Vacuum solution and aging treatment process for improving high-temperature plasticity of GH4738 rings |
| CN115572930B (zh) * | 2022-11-09 | 2023-08-29 | 江苏美特林科特殊合金股份有限公司 | 一种提高镍基铸造合金综合性能的热处理方法 |
| WO2025178553A1 (en) * | 2024-02-22 | 2025-08-28 | Alleima Emea Ab | Nickel-based alloy of high mechanical strength |
Family Cites Families (70)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2677830A (en) * | 1950-03-09 | 1954-05-11 | Clyde H Allen | Ventilating means for toilet bowls |
| DE1250642B (ru) * | 1958-11-13 | 1967-09-21 | ||
| US3315846A (en) * | 1965-06-24 | 1967-04-25 | Landis H Richard | Liquid cooling and dispensing device |
| US3677830A (en) * | 1970-02-26 | 1972-07-18 | United Aircraft Corp | Processing of the precipitation hardening nickel-base superalloys |
| US3705827A (en) * | 1971-05-12 | 1972-12-12 | Carpenter Technology Corp | Nickel-iron base alloys and heat treatment therefor |
| US4083734A (en) * | 1975-07-18 | 1978-04-11 | Special Metals Corporation | Nickel base alloy |
| US3975219A (en) * | 1975-09-02 | 1976-08-17 | United Technologies Corporation | Thermomechanical treatment for nickel base superalloys |
| US4066447A (en) * | 1976-07-08 | 1978-01-03 | Huntington Alloys, Inc. | Low expansion superalloy |
| US4219592A (en) | 1977-07-11 | 1980-08-26 | United Technologies Corporation | Two-way surfacing process by fusion welding |
| US4236943A (en) * | 1978-06-22 | 1980-12-02 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Precipitation hardenable iron-nickel-chromium alloy having good swelling resistance and low neutron absorbence |
| US4371404A (en) * | 1980-01-23 | 1983-02-01 | United Technologies Corporation | Single crystal nickel superalloy |
| FR2503188A1 (fr) * | 1981-04-03 | 1982-10-08 | Onera (Off Nat Aerospatiale) | Superalliage monocristallin a matrice a matuice a base de nickel, procede d'amelioration de pieces en ce superalliage et pieces obtenues par ce procede |
| US5154884A (en) * | 1981-10-02 | 1992-10-13 | General Electric Company | Single crystal nickel-base superalloy article and method for making |
| US5424029A (en) | 1982-04-05 | 1995-06-13 | Teledyne Industries, Inc. | Corrosion resistant nickel base alloy |
| US4685978A (en) * | 1982-08-20 | 1987-08-11 | Huntington Alloys Inc. | Heat treatments of controlled expansion alloy |
| US5328659A (en) | 1982-10-15 | 1994-07-12 | United Technologies Corporation | Superalloy heat treatment for promoting crack growth resistance |
| US4624716A (en) * | 1982-12-13 | 1986-11-25 | Armco Inc. | Method of treating a nickel base alloy |
| US4652315A (en) * | 1983-06-20 | 1987-03-24 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Precipitation-hardening nickel-base alloy and method of producing same |
| US4981644A (en) * | 1983-07-29 | 1991-01-01 | General Electric Company | Nickel-base superalloy systems |
| FR2555204B1 (fr) * | 1983-11-18 | 1986-04-11 | Onera (Off Nat Aerospatiale) | Superalliage monocristallin a base de nickel, a faible masse volumetrique, pour aubes de turbomachine |
| FR2557145B1 (fr) * | 1983-12-21 | 1986-05-23 | Snecma | Procede de traitements thermomecaniques pour superalliages en vue d'obtenir des structures a hautes caracteristiques mecaniques |
| US4788036A (en) * | 1983-12-29 | 1988-11-29 | Inco Alloys International, Inc. | Corrosion resistant high-strength nickel-base alloy |
| US4608094A (en) | 1984-12-18 | 1986-08-26 | United Technologies Corporation | Method of producing turbine disks |
| US5006163A (en) * | 1985-03-13 | 1991-04-09 | Inco Alloys International, Inc. | Turbine blade superalloy II |
| US4888253A (en) * | 1985-12-30 | 1989-12-19 | United Technologies Corporation | High strength cast+HIP nickel base superalloy |
| US4750944A (en) * | 1985-12-30 | 1988-06-14 | United Technologies Corporation | Laves free cast+hip nickel base superalloy |
| RU1360232C (ru) * | 1986-01-16 | 1994-08-30 | Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов | Способ термообработки дисков из сложнолегированных жаропрочных никелевых сплавов |
| DE3778731D1 (de) * | 1986-01-20 | 1992-06-11 | Sumitomo Metal Ind | Legierung auf nickelbasis und verfahren zu ihrer herstellung. |
| FR2593830B1 (fr) | 1986-02-06 | 1988-04-08 | Snecma | Superalliage a matrice a base de nickel notamment elabore en metallurgie des poudres et disque de turbomachine constitue en cet alliage |
| US5077004A (en) | 1986-05-07 | 1991-12-31 | Allied-Signal Inc. | Single crystal nickel-base superalloy for turbine components |
| US5556594A (en) * | 1986-05-30 | 1996-09-17 | Crs Holdings, Inc. | Corrosion resistant age hardenable nickel-base alloy |
| FR2599757B1 (fr) * | 1986-06-04 | 1988-09-02 | Onera (Off Nat Aerospatiale) | Superalliage monocristallin a base de nickel, notamment pour aubes de turbomachine |
| US4793868A (en) * | 1986-09-15 | 1988-12-27 | General Electric Company | Thermomechanical method of forming fatigue crack resistant nickel base superalloys and product formed |
| US4814023A (en) | 1987-05-21 | 1989-03-21 | General Electric Company | High strength superalloy for high temperature applications |
| FR2615869A1 (fr) * | 1987-05-27 | 1988-12-02 | Gen Electric | Superalliage moulable et soudable, pieces de construction moulees faites de ce superalliage et procede de traitement thermique d'une telle piece |
| US5087305A (en) * | 1988-07-05 | 1992-02-11 | General Electric Company | Fatigue crack resistant nickel base superalloy |
| US5129970A (en) | 1988-09-26 | 1992-07-14 | General Electric Company | Method of forming fatigue crack resistant nickel base superalloys and product formed |
| US5156808A (en) * | 1988-09-26 | 1992-10-20 | General Electric Company | Fatigue crack-resistant nickel base superalloy composition |
| JP2778705B2 (ja) * | 1988-09-30 | 1998-07-23 | 日立金属株式会社 | Ｎｉ基超耐熱合金およびその製造方法 |
| US5403546A (en) * | 1989-02-10 | 1995-04-04 | Office National D'etudes Et De Recherches/Aerospatiales | Nickel-based superalloy for industrial turbine blades |
| RU2088684C1 (ru) | 1990-11-19 | 1997-08-27 | Инко Эллойз Интернэшнл Инк. | Сплав, стойкий к окислению (варианты) |
| JP3084764B2 (ja) * | 1991-03-08 | 2000-09-04 | 大同特殊鋼株式会社 | Ｎｉ基超合金部材の製造方法 |
| US5431750A (en) * | 1991-06-27 | 1995-07-11 | Mitsubishi Materials Corporation | Nickel-base heat-resistant alloys |
| US5435861A (en) | 1992-02-05 | 1995-07-25 | Office National D'etudes Et De Recherches Aerospatiales | Nickel-based monocrystalline superalloy with improved oxidation resistance and method of production |
| US5244515A (en) * | 1992-03-03 | 1993-09-14 | The Babcock & Wilcox Company | Heat treatment of Alloy 718 for improved stress corrosion cracking resistance |
| EP0560296B1 (en) * | 1992-03-09 | 1998-01-14 | Hitachi Metals, Ltd. | Highly hot corrosion resistant and high-strength superalloy, highly hot corrosion resistant and high-strength casting having single crystal structure, gas turbine and combined cycle power generation system |
| US5476555A (en) | 1992-08-31 | 1995-12-19 | Sps Technologies, Inc. | Nickel-cobalt based alloys |
| CN1026710C (zh) * | 1993-08-21 | 1994-11-23 | 冶金工业部钢铁研究总院 | 耐磨耐蚀镍基合金 |
| FR2712307B1 (fr) * | 1993-11-10 | 1996-09-27 | United Technologies Corp | Articles en super-alliage à haute résistance mécanique et à la fissuration et leur procédé de fabrication. |
| US5416564A (en) * | 1994-02-04 | 1995-05-16 | Xerox Corporatin | Xerographic process control using developer to photoreceptor current sensing for grid voltage adjust |
| BR9508120A (pt) | 1994-06-24 | 1997-08-12 | Teledyne Ind | Liga à base de niquel e método |
| FR2722510B1 (fr) * | 1994-07-13 | 1996-08-14 | Snecma | Procede d'elaboration de toles en alliage 718 et de formage superplastique de ces toles |
| US5888315A (en) * | 1995-03-07 | 1999-03-30 | Henkel Corporation | Composition and process for forming an underpaint coating on metals |
| DE19542920A1 (de) * | 1995-11-17 | 1997-05-22 | Asea Brown Boveri | Eisen-Nickel-Superlegierung vom Typ IN 706 |
| JP2000502405A (ja) * | 1995-12-21 | 2000-02-29 | テレダイン インダストリーズ インコーポレイテッド | リン及び硼素の水準の調整によるニッケル―クロム―コバルト合金の応力破壊特性 |
| JPH09268337A (ja) * | 1996-04-03 | 1997-10-14 | Hitachi Metals Ltd | 鍛造製高耐食超耐熱合金 |
| RU2112069C1 (ru) * | 1996-06-14 | 1998-05-27 | Акционерное общество открытого типа "Пермские моторы" | Литейный жаропрочный сплав на основе никеля |
| JP3184882B2 (ja) * | 1997-10-31 | 2001-07-09 | 科学技術庁金属材料技術研究所長 | Ｎｉ基単結晶合金とその製造方法 |
| WO2000003053A1 (en) | 1998-07-09 | 2000-01-20 | Inco Alloys International, Inc. | Heat treatment for nickel-base alloys |
| US6478897B1 (en) * | 1999-01-28 | 2002-11-12 | Sumitomo Electric Engineering, Ltd. | Heat-resistant alloy wire |
| US6193823B1 (en) * | 1999-03-17 | 2001-02-27 | Wyman Gordon Company | Delta-phase grain refinement of nickel-iron-base alloy ingots |
| US6496529B1 (en) | 2000-11-15 | 2002-12-17 | Ati Properties, Inc. | Refining and casting apparatus and method |
| US6416564B1 (en) * | 2001-03-08 | 2002-07-09 | Ati Properties, Inc. | Method for producing large diameter ingots of nickel base alloys |
| US6531002B1 (en) | 2001-04-24 | 2003-03-11 | General Electric Company | Nickel-base superalloys and articles formed therefrom |
| CA2403545C (en) * | 2001-09-18 | 2007-04-17 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Ni based alloy, method for producing the same, and forging die |
| US6755924B2 (en) | 2001-12-20 | 2004-06-29 | General Electric Company | Method of restoration of mechanical properties of a cast nickel-based super alloy for serviced aircraft components |
| US6730264B2 (en) * | 2002-05-13 | 2004-05-04 | Ati Properties, Inc. | Nickel-base alloy |
| US6740177B2 (en) * | 2002-07-30 | 2004-05-25 | General Electric Company | Nickel-base alloy |
| US7156932B2 (en) | 2003-10-06 | 2007-01-02 | Ati Properties, Inc. | Nickel-base alloys and methods of heat treating nickel-base alloys |
| US7531054B2 (en) | 2005-08-24 | 2009-05-12 | Ati Properties, Inc. | Nickel alloy and method including direct aging |
-
2003
- 2003-10-06 US US10/679,899 patent/US7156932B2/en not_active Expired - Lifetime
-
2004
- 2004-09-28 BR BRPI0415106-2B1A patent/BRPI0415106B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2004-09-28 DK DK14168520.6T patent/DK2770081T3/en active
- 2004-09-28 EP EP14168514.9A patent/EP2770080B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2004-09-28 AU AU2004282496A patent/AU2004282496B2/en not_active Expired
- 2004-09-28 RU RU2006115566/02A patent/RU2361009C2/ru active
- 2004-09-28 KR KR1020067006510A patent/KR101193288B1/ko not_active Expired - Lifetime
- 2004-09-28 EP EP04785174.6A patent/EP1680525B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2004-09-28 CN CN2004800356839A patent/CN1890395B/zh not_active Expired - Lifetime
- 2004-09-28 MX MXPA06003569A patent/MXPA06003569A/es active IP Right Grant
- 2004-09-28 WO PCT/US2004/031760 patent/WO2005038069A1/en not_active Ceased
- 2004-09-28 EP EP14168520.6A patent/EP2770081B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2004-09-28 DK DK04785174.6T patent/DK1680525T3/da active
- 2004-09-28 DK DK14168514.9T patent/DK2770080T3/en active
- 2004-09-28 CA CA2540212A patent/CA2540212C/en not_active Expired - Lifetime
- 2004-09-28 JP JP2006534008A patent/JP4995570B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
2006
- 2006-10-06 US US11/544,808 patent/US7491275B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2006-10-06 US US11/544,984 patent/US7527702B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2531217C2 (ru) * | 2009-02-06 | 2014-10-20 | Обер Э Дюваль | Способ изготовления детали из суперсплава на основе никеля и деталь, полученная указанным способом |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2361009C2 (ru) | 2009-07-10 |
| CN1890395B (zh) | 2010-06-16 |
| JP4995570B2 (ja) | 2012-08-08 |
| CN1890395A (zh) | 2007-01-03 |
| US7156932B2 (en) | 2007-01-02 |
| EP2770080B1 (en) | 2016-12-14 |
| KR20060119997A (ko) | 2006-11-24 |
| US7491275B2 (en) | 2009-02-17 |
| EP2770081A3 (en) | 2014-11-05 |
| WO2005038069A1 (en) | 2005-04-28 |
| EP2770080A3 (en) | 2014-11-05 |
| EP1680525B1 (en) | 2014-07-02 |
| US20070029014A1 (en) | 2007-02-08 |
| AU2004282496A1 (en) | 2005-04-28 |
| JP2007510055A (ja) | 2007-04-19 |
| DK2770081T3 (en) | 2017-02-20 |
| EP1680525A1 (en) | 2006-07-19 |
| US20070029017A1 (en) | 2007-02-08 |
| BRPI0415106B1 (pt) | 2013-07-23 |
| EP2770081A2 (en) | 2014-08-27 |
| BRPI0415106A (pt) | 2006-11-28 |
| EP2770081B1 (en) | 2016-12-14 |
| US7527702B2 (en) | 2009-05-05 |
| CA2540212C (en) | 2011-11-15 |
| MXPA06003569A (es) | 2006-06-14 |
| DK2770080T3 (en) | 2017-02-20 |
| EP2770080A2 (en) | 2014-08-27 |
| CA2540212A1 (en) | 2005-04-28 |
| US20050072500A1 (en) | 2005-04-07 |
| KR101193288B1 (ko) | 2012-11-02 |
| AU2004282496B2 (en) | 2010-11-11 |
| DK1680525T3 (da) | 2014-07-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2006115566A (ru) | Сплавы на основе никеля и способы термической обработки сплавов на основе никеля | |
| US8613810B2 (en) | Nickel-base alloy, processing therefor, and components formed thereof | |
| CA2804402C (en) | Nickel-base alloy, processing therefor, and components formed thereof | |
| US4222794A (en) | Single crystal nickel superalloy | |
| JP4498282B2 (ja) | 超合金組成物、物品及び製造方法 | |
| JP3184882B2 (ja) | Ｎｉ基単結晶合金とその製造方法 | |
| JP3902714B2 (ja) | γ′ソルバスの高い、ニッケル系単結晶超合金 | |
| US4853044A (en) | Alloy suitable for making single crystal castings | |
| JP2010275636A (ja) | ニッケル基超合金及びその部品 | |
| JP2011012345A (ja) | ニッケル基超合金及び該ニッケル基超合金から形成された部品 | |
| JP5787643B2 (ja) | ニッケル基超合金から成る単結晶部品の製造方法 | |
| JPH0672296B2 (ja) | 耐クリープ性の高い単結晶合金の製法 | |
| JP6315319B2 (ja) | Ｆｅ−Ｎｉ基超耐熱合金の製造方法 | |
| TWI248975B (en) | Nickel-base superalloy for high temperature, high strain application | |
| JP3559670B2 (ja) | 方向性凝固用高強度Ｎｉ基超合金 | |
| JP6754682B2 (ja) | ニッケル基合金再生部材の製造方法 | |
| JP2000063969A (ja) | Ｎｉ基超合金、その製造方法およびガスタービン部品 | |
| JP2000239771A (ja) | Ｎｉ基超合金、その製造方法およびガスタービン部品 | |
| RU2219272C1 (ru) | Жаропрочный литейный сплав на основе никеля | |
| US11339458B2 (en) | Nickel-base alloy for gas turbine components |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner |