RU1547323C - Method of out-furnace refining of metal melt - Google Patents
Method of out-furnace refining of metal melt Download PDFInfo
- Publication number
- RU1547323C RU1547323C SU4399419A RU1547323C RU 1547323 C RU1547323 C RU 1547323C SU 4399419 A SU4399419 A SU 4399419A RU 1547323 C RU1547323 C RU 1547323C
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rarefaction
- melt
- frequency
- pulsations
- refining
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 238000007670 refining Methods 0.000 title claims description 30
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims description 16
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims description 16
- 230000010349 pulsation Effects 0.000 claims abstract description 34
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 37
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 25
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 19
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 238000007664 blowing Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 3
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005058 metal casting Methods 0.000 description 1
- 238000009856 non-ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к внепечной обработке жидкого металла, и может быть использовано в цветной металлургии при разливке металлов и сплавов. The invention relates to ferrous metallurgy, in particular to out-of-furnace treatment of liquid metal, and can be used in non-ferrous metallurgy in the casting of metals and alloys.
Целью изобретения является повышение эффективности рафинирования металла за счет снижения сопротивления выходу пузырьков газа из расплава. The aim of the invention is to increase the efficiency of metal refining by reducing the resistance to the exit of gas bubbles from the melt.
На чертеже представлено устройство, реализующее способ внепечного рафинирования металлического расплава. The drawing shows a device that implements a method of secondary furnace refining of a metal melt.
Устройство содержит емкость 1 с расплавом металла. В днище емкости 1 выполнена пористая пробка 2. В расплав через торцовое отверстие в емкости 1 погружен вакууматор 3. Газоотводящий патрубок 4 вакууматора 3 соединен с поршневым вакуумирующим насосом 5. The device contains a
Рафинирование металлического расплава в соответствии с заявляемым способом осуществляют следующим образом. Refining a metal melt in accordance with the claimed method is as follows.
Продувают расплав снизу инертным газом, например, через пористую пробку 2 в днище емкости 1. В начале продувки интенсивность продувки устанавливают максимальной. Над поверхностью расплава с помощью вакууматора 3 создают разрежение, равное 0,03 МПа. Но это разрежение специальным режимом работы вакуумирующего насоса 5 накладывают пульсации разрежения. Величина пульсаций разрежения равна 0,02 МПа. Частоту пульсаций разрежения устанавливают равной 5-50 Гц. 0
Постепенно снижают интенсивность продувки, одновременно повышают частоту пульсаций разрежения и уменьшают амплитуду пульсаций разрежения. К моменту 0,5-0,8 общего времени рафинирования частоту пульсаций разрежения доводят до значений 200-250 Гц, а интенсивность продувки по 0,3 начальной интенсивности продувки. В этот момент прекращают продувку расплава. Продолжают повышать частоту пульсаций разрежения таким образом, чтобы к моменту 0,9-0,95 общего времени рафинирования расплава она достигала 300-350 Гц. Значение амплитуды пульсаций разрежения достигает в этот момент 0,005 МПа. В этот момент сбрасывают частоту пульсаций разрежения до 5-50 Гц и удерживают эту частоту до окончания технологического процесса рафинирования расплава. Амплитуду пульсаций разрежения удерживают на уровне 0,005 МПа.The melt is purged from below with an inert gas, for example, through a
Gradually reduce the purge intensity, at the same time increase the frequency of rarefaction pulsations and reduce the amplitude of rarefaction pulsations. By the time 0.5-0.8 of the total refining time, the frequency of rarefaction pulsations is adjusted to 200-250 Hz, and the purge intensity by 0.3 of the initial purge intensity. At this point, the melt purge is stopped. They continue to increase the frequency of rarefaction pulsations so that by the time 0.9-0.95 of the total refining time of the melt it reaches 300-350 Hz. The amplitude of rarefaction pulsations reaches at this moment 0.005 MPa. At this moment, the frequency of rarefaction pulsations is reset to 5-50 Hz and this frequency is held until the end of the process of refining the melt. The amplitude of rarefaction pulsations is kept at 0.005 MPa.
П р и м е р. Способ осуществляют в лабораторных условиях на опытной установке, представляющей собой емкость из органического стекла, имеющую вакуум-плотную крышку с центральным отверстием, в которое установлен газоотвод с перемещаемой диафрагмой и электропневмоклапаном, соединенный далее через промежуточный объем с поршневым вакуум-насосом. В днище емкости установлена пористая пробка для продувки жидкости газа. Емкость для воды имеет следующие размеры: ширину 0,1 м, длину 0,5 м, высоту 1,0 м. PRI me R. The method is carried out in laboratory conditions on a pilot plant, which is a container made of organic glass, having a vacuum-tight cover with a central hole, into which a gas outlet with a movable diaphragm and an electro-pneumatic valve is installed, connected further through an intermediate volume to a piston vacuum pump. A porous plug is installed in the bottom of the tank to purge the gas liquid. The water tank has the following dimensions: width 0.1 m, length 0.5 m, height 1.0 m.
Перед началом опытов воду, заполняющую емкость до высоты 0,95 м, насыщают углекислотой до появления сплошного слоя пузырьков на стенках и днище емкости. Регулировку параметров разрежения осуществляют частотой срабатывания электропневмоклапана (регулировка частоты пульсаций разрежения в емкости), интенсивностью работы вакуумного насоса (регулировка глубины разрежения в емкости) перемещением диафрагмы (регулировка амплитуды пульсаций разрежения в емкости). Before the start of the experiments, water filling the container to a height of 0.95 m is saturated with carbon dioxide until a continuous layer of bubbles appears on the walls and bottom of the container. Adjusting the rarefaction parameters is carried out by the frequency of operation of the electro-pneumatic valve (adjusting the frequency of rarefaction pulsations in the tank), the intensity of the vacuum pump (adjusting the depth of rarefaction in the tank) by moving the diaphragm (adjusting the amplitude of the pulsation of rarefaction in the tank).
В начале рафинирования через пористую пробку в днище пропускают 0,1 л азота в 1 с. Величину разрежения устанавливают равной 0,84 МПа, амплитуду пульсаций разрежения 0,020 МПа при максимальной интенсивности продувки и 0,005 МПа в конце продувки азотом, частоту пульсаций разрежения 20 Гц. Полагая полное время рафинирования равным 60 с, снижают интенсивность рафинирования со скоростью 9,003 л/с, а частоту пульсаций разрежения повышают со скоростью 6 Гц/с. Через 30 с при интенсивности рафинирования 0,010 л/с и частоте пульсаций разрежения 200 Гц прекращают продувку. Частоту пульсаций продолжают повышать еще в течение 25 с со скоростью 4 Гц/с. После этого частоту пульсации снижают до 20 Гц и сохраняют неизменной до завершения рафинирования. Уровень разрежения повышают с 0,04 до 0,064 МПа со скоростью 0,0004 МПа/c. При этом остаточная концентрация CO2 в воде составила 0,03%. Результаты рафинирования приведены в таблице.At the beginning of refining, 0.1 L of nitrogen per 1 s is passed through a porous plug in the bottom. The rarefaction value is set equal to 0.84 MPa, the amplitude of rarefaction pulsations is 0.020 MPa at the maximum purge intensity and 0.005 MPa at the end of nitrogen purge, the rarefaction pulsation frequency is 20 Hz. Assuming that the total refining time is 60 s, the refining intensity is reduced at a rate of 9.003 l / s, and the rarefaction pulsation frequency is increased at a speed of 6 Hz / s. After 30 s, purging is stopped at a refining intensity of 0.010 l / s and a pulsation frequency of vacuum of 200 Hz. The ripple frequency continues to increase for another 25 s at a speed of 4 Hz / s. After that, the pulsation frequency is reduced to 20 Hz and kept unchanged until refining is completed. The rarefaction level is increased from 0.04 to 0.064 MPa at a rate of 0.0004 MPa / s. The residual concentration of CO 2 in water was 0.03%. The refining results are shown in the table.
Продувка нейтральным газом снизу емкости, например, с помощью погружной фурмы или через пористую пробку в днище емкости, позволяет образовать большое количество газовых пузырьков, являющихся вакуумными объемами, в которые выходят растворенные в металле газы, поскольку парциальные давления любых других газов в пузырьках равны нулю. Кроме того, высокие скорости движения расплава с пузырьками газа обусловленные перемешиванием расплава поднимающимся из фурмы газом, облегчает выход пузырьков из расплава. Purging with a neutral gas from the bottom of the tank, for example, using an immersion lance or through a porous plug in the bottom of the tank, allows the formation of a large number of gas bubbles, which are vacuum volumes into which the gases dissolved in the metal escape, since the partial pressures of any other gases in the bubbles are zero. In addition, the high speed of the melt with gas bubbles due to the mixing of the melt rising from the tuyere gas, facilitates the exit of the bubbles from the melt.
Весь объем металлического расплава заполнен мельчайшими пузырьками растворенных газов (H2, O2, N2, CO2 и др.). При создании разрежения над поверхностью расплава растворенные газы начинают двигаться вверх. При этом из верхнего узкого слоя (50-150 мм) расплава газы выходят почти полностью. Пузырьки нижних слоев не доходят до поверхности из-за сил молекулярного сцепления. Для преодоления этих сил, а также сил вязкого трения при движении пузырьков вверх необходимо импульсное приложение сил к пузырькам. В этом случае пузырьки раскачиваются, сливаются друг с другом. При этом подъемная сила пузырьков увеличивается пропорционально кубу радиусов пузырьков, а силы межмолекулярного сцепления (поверхностные) возрастают пропорционально квадрату радиусов. Кроме того, после начала движения пузырьков газа вибрационное воздействие на расплав приводит к значительному снижению сил вязкого трения.The entire volume of the metal melt is filled with tiny bubbles of dissolved gases (H 2 , O 2 , N 2 , CO 2 , etc.). When a vacuum is created above the melt surface, the dissolved gases begin to move upward. In this case, gases exit the upper narrow layer (50-150 mm) of the melt almost completely. Bubbles of the lower layers do not reach the surface due to molecular cohesion forces. To overcome these forces, as well as viscous friction forces when the bubbles move upward, a pulse application of forces to the bubbles is necessary. In this case, the bubbles swing, merge with each other. In this case, the lifting force of the bubbles increases in proportion to the cube of the radii of the bubbles, and the forces of intermolecular adhesion (surface) increase in proportion to the square of the radii. In addition, after the start of the movement of gas bubbles, the vibrational effect on the melt leads to a significant decrease in the viscous friction forces.
Волны разрежения, создаваемые в расплаве, распространяются в нем до самого дна. Поэтому движение и объединение пузырьков газа осуществляется во всем объеме расплава. The rarefaction waves created in the melt propagate in it to the very bottom. Therefore, the movement and association of gas bubbles is carried out in the entire volume of the melt.
Объем расплава в емкости обладает собственной частотой колебаний. Эта частота обратно пропорциональна размерам емкости и прямо пропорциональна скорости звука в расплаве. Как показали исследования, выход пузырьков газа резко возрастает при приложении к объему расплава пульсирующего разрежения, частота которого совпадает или близка к собственной частоте. При этом из-за возникновения резонанса резко возрастает амплитуда колебаний и облегчается выход пузырьков газа из расплава. The volume of the melt in the vessel has its own oscillation frequency. This frequency is inversely proportional to the size of the capacitance and directly proportional to the speed of sound in the melt. Studies have shown that the output of gas bubbles increases sharply when a pulsating vacuum is applied to the melt volume, the frequency of which coincides or is close to the natural frequency. In this case, due to the appearance of resonance, the amplitude of oscillations sharply increases and the exit of gas bubbles from the melt is facilitated.
В начальный момент металл в емкости газонасыщен, так как велика доля растворенных газов в расплаве и, кроме того, металл насыщен продуваемым нейтральным газом. Поэтому скорость звука в таком расплаве мала (50-100 м/с) и, следовательно, мала резонансная частота. По мере рафинирования металла снижается количество растворенного в металле газа, а оставшиеся пузырьки газа, сливаясь, укрупняются. Поэтому резонансная частота увеличивается, и для поддержания резонансных условий необходимо увеличивать частоту пульсаций разрежения. В случае схода с резонансной частоты возрастает время рафинирования расплава. At the initial moment, the metal in the tank is gas-saturated, since the proportion of dissolved gases in the melt is large and, in addition, the metal is saturated with a purged neutral gas. Therefore, the speed of sound in such a melt is small (50-100 m / s) and, therefore, the resonant frequency is low. As the metal refines, the amount of gas dissolved in the metal decreases, and the remaining gas bubbles coalesce and merge. Therefore, the resonant frequency increases, and in order to maintain resonant conditions, it is necessary to increase the frequency of rarefaction pulsations. In the case of descent from the resonance frequency, the time for refining the melt increases.
Выбор диапазона частот пульсаций разрежения 5-350 Гц определяется объемами существующих емкостей для разливки металла (ковшей, изложниц и т.п.). The choice of the frequency range of rarefaction pulsations of 5-350 Hz is determined by the volumes of existing containers for casting metal (ladles, molds, etc.).
Выбор диапазона среднего уровня разрежения над поверхностью расплава продиктован следующими соображениями. При уровне разрежения глубже 0,07 МПа требуются затраты большего количества энергии на поддержание разрежения и создание пульсаций разрежения амплитудой, большей 0,01 МПа. The choice of the range of the average rarefaction level above the melt surface is dictated by the following considerations. At a rarefaction level deeper than 0.07 MPa, more energy is required to maintain the rarefaction and create rarefaction pulsations with an amplitude greater than 0.01 MPa.
При уровне разрежения выше чем 0,03 МПа эффективность рафинирования резко снижается, так как и среднее значение разрежения и пульсации разрежения малы. At a rarefaction level higher than 0.03 MPa, the efficiency of refining decreases sharply, as the average rarefaction and rarefaction pulsations are small.
При амплитуде пульсаций разрежения, меньшей 0,005 МПа, волны разрежения в расплаве быстро затухают. Глубинные соли расплава не рафинируются. При амплитуде пульсаций разрежения, большей 0,02 МПа, требуются большие затраты энергии на создание таких пульсаций. When the amplitude of rarefaction pulsations is less than 0.005 MPa, the rarefaction waves in the melt decay rapidly. Deep salts of the melt are not refined. With an amplitude of rarefaction pulsations greater than 0.02 MPa, a large expenditure of energy is required to create such pulsations.
Диапазон времени продувки расплава, равный 0,5-0,8 времени рафинирования, выбран из следующих соображений. При времени продувки расплава, меньшем 0,5 общего времени рафинирования, рафинирование в большой степени осуществляется вакуумированием. При этом эффективность рафинирования снижается. В то же время продувка нейтральным газом специальными фурмами создает столь высокую наведенную скорость в расплаве, что после прекращения продувки достаточно долго продолжается перемешивание расплава. Поэтому время продувки ограничивают 0,8 общего времени рафинирования. Это позволяет снизить затраты инертного газа и одновременно практически до конца пpоцесса рафинирования поддерживать принудительное перемешивание расплава. Кроме того, за время 0,4-0,8 общего времени рафинирования вакуумированием извлекают почти весь инертный газ, который был введен в расплав, а вместе с ним и связанные с ним ранее растворенные в металле газы. The melt purge time range of 0.5-0.8 refining time is selected from the following considerations. When the melt purge time is less than 0.5 of the total refining time, refining is to a large extent carried out by evacuation. At the same time, the efficiency of refining is reduced. At the same time, purging with a neutral gas by special tuyeres creates such a high induced velocity in the melt that after the purge ceases, the melt continues to mix for a long time. Therefore, purge time is limited to 0.8 of the total refining time. This allows you to reduce the inert gas costs and at the same time almost to the end of the refining process to maintain forced mixing of the melt. In addition, during the time 0.4–0.8 of the total refining time by evacuation, almost all the inert gas that was introduced into the melt, and with it the gases previously dissolved in the metal associated with it, are recovered.
Переход в момент времени 0,9-0,95 общего времени рафинирования на низкую частоту пульсаций разрежения обусловлен следующими соображениями. Из энергетических соображений увеличение частоты пульсаций разрежения связано со снижением амплитуды пульсаций. При этом некоторые пузырьки газа, не успевшие к концу процесса рафинирования достичь больших размеров, под действием высокочастотных пульсаций медленно продвигаются к поверхности расплава. Прекращение высокочастотных пульсаций и переход на низкочастотные пульсации создает импульс давления, который выталкивает из расплава большую часть мелких пузырьков, находящихся вблизи поверхности расплава. Как показывают исследования, для осуществления этого процесса достаточно 0,1-0,5 общего времени рафинирования расплава. The transition at a time point of 0.9-0.95 of the total refining time to a low frequency of rarefaction pulsations is due to the following considerations. For energy reasons, an increase in the frequency of rarefaction pulsations is associated with a decrease in the amplitude of pulsations. At the same time, some gas bubbles, which did not manage to reach large sizes by the end of the refining process, slowly move toward the surface of the melt under the influence of high-frequency pulsations. The cessation of high-frequency pulsations and the transition to low-frequency pulsations creates a pressure impulse that pushes most of the small bubbles located near the surface of the melt from the melt. Studies show that for the implementation of this process, 0.1-0.5 total melt refining times are sufficient.
Применение заявляемого способа рафинирования металла позволяет значительно снизить количество растворенных газов в металле, а также повысить интенсивность технологического процесса рафинирования. The use of the proposed method of metal refining can significantly reduce the amount of dissolved gases in the metal, as well as increase the intensity of the refining process.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU4399419 RU1547323C (en) | 1988-03-01 | 1988-03-01 | Method of out-furnace refining of metal melt |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU4399419 RU1547323C (en) | 1988-03-01 | 1988-03-01 | Method of out-furnace refining of metal melt |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU1547323C true RU1547323C (en) | 1994-12-30 |
Family
ID=30440929
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU4399419 RU1547323C (en) | 1988-03-01 | 1988-03-01 | Method of out-furnace refining of metal melt |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU1547323C (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2173715C2 (en) * | 1999-11-15 | 2001-09-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method of metal melt treatment and device for its embodiment |
| WO2008054243A1 (en) * | 2006-10-05 | 2008-05-08 | Zakrytoe Aktsionernnoe Obschestvo 'prochnost' | Method for vacuum refining steel in a ladle, device (variants) and socket for carrying out said method |
| RU2651097C2 (en) * | 2016-07-04 | 2018-04-18 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П.Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им.И.П.Бардина") | Device for vacuuming metal |
-
1988
- 1988-03-01 RU SU4399419 patent/RU1547323C/en active
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| А.Ф.Каблуковский и др. Основные направления развития внепечной обработки металла. Обзорная информация. Черметинформация. М., 1985, с.14-16. * |
| Авторское свидетельство СССР N 1191176, кл. B 22D 27/08, 1984. * |
| Авторское свидетельство СССР N 954439, кл. C 21C 7/10, 1978. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2173715C2 (en) * | 1999-11-15 | 2001-09-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method of metal melt treatment and device for its embodiment |
| WO2008054243A1 (en) * | 2006-10-05 | 2008-05-08 | Zakrytoe Aktsionernnoe Obschestvo 'prochnost' | Method for vacuum refining steel in a ladle, device (variants) and socket for carrying out said method |
| RU2651097C2 (en) * | 2016-07-04 | 2018-04-18 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П.Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им.И.П.Бардина") | Device for vacuuming metal |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3863717A (en) | Methods for forcing a liquid into a low pressure formation | |
| RU1547323C (en) | Method of out-furnace refining of metal melt | |
| US2929704A (en) | Methods of and apparatus for degasifying metals | |
| SU1716109A1 (en) | Formation treatment method | |
| FR2732977B1 (en) | WINEMAKING PROCESS AND DEVICE FOR IMPLEMENTING THE PROCESS | |
| US4647272A (en) | Method and lift pump for raising liquids | |
| US7360596B2 (en) | Method and device for intensifying the permeability of ground layers close to bore holes and filter bodies and filter layers in wells and other production wells | |
| AU5369800A (en) | Equipment for the treatment of liquids | |
| RU1520742C (en) | Process of metal refining | |
| JP2915631B2 (en) | Vacuum refining of molten steel in ladle | |
| RU1441809C (en) | Device for in-tank vacuum metal refining | |
| JPH05214430A (en) | Method for vacuum-refining molten steel | |
| SU571519A1 (en) | Method of processing metal melt | |
| SU1764782A1 (en) | Apparatus for pulsating treatment of melt | |
| SU455145A1 (en) | Microbial growth apparatus | |
| SU1588773A1 (en) | Installation for inoculating alloys | |
| RU1797941C (en) | Liquid degassing method | |
| RU2376390C2 (en) | Blowing-off method of liquid metal | |
| JP3377325B2 (en) | Melting method of high cleanness ultra low carbon steel | |
| SU1090728A2 (en) | Method for extrafurnace treatment of steel | |
| JPH06927B2 (en) | Agitating and refining method desulfurization method by repeatedly sucking and discharging molten steel | |
| SU1096285A1 (en) | Apparatus for circulatory vacuum treatment of steel | |
| SU1479708A1 (en) | Pulsed pump | |
| SU1435619A1 (en) | Method of vacuum treatment of corrosion-resistant steels | |
| SU1073297A1 (en) | Apparatus for evacuating metal in a jet |