JP2016056425A

JP2016056425A - 高強度鋼板

Info

Publication number: JP2016056425A
Application number: JP2014185084A
Authority: JP
Inventors: 亮太宮田; Ryota Miyata; 徹雄山口; Tetsuo Yamaguchi
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 2014-09-11
Filing date: 2014-09-11
Publication date: 2016-04-21
Anticipated expiration: 2034-09-11
Also published as: KR101915913B1; CN106605005B; EP3192888A1; CN106605005A; EP3192888A4; EP3192888B1; US20170275718A1; WO2016039136A1; KR20170038922A; JP6283588B2; US11053561B2

Abstract

【課題】引張強さが１１００ＭＰａ以上と高強度であっても、母材の低温靭性と延性に優れ、更には耐摩耗性にも優れた鋼板を提供する。
【解決手段】鋼中成分が、規定の成分組成を満たし、規定の式（１）で表されるＡ値が０．００１５以下であると共に、規定の式（３）で表されるＥ値が０．９５以上であり、かつ鋼板表面から深さ２ｍｍの位置のブリネル硬さＨＢＷ（１０／３０００）が３６０以上、４４０以下である１１００ＭＰａ以上の高強度鋼板。
【選択図】なし

Description

本発明は高強度鋼板に関する。特には、低温靭性と延性に優れた引張強さ１１００ＭＰａ以上の高強度鋼板に関する。本発明の高強度鋼板は、建設機械、産業機械などの用途に用いられる厚鋼板として好適に用いられる。

建設機械や産業機械などに用いられる厚鋼板は、近年の軽量化のニーズ増加に伴い、より高強度の性能が要求される。また、上記用途に用いられる厚鋼板には、寒冷地での使用を考慮して高い母材靭性、特には母材の低温靭性も要求されるが、一般に、強度と靭性は相反する傾向にあり、高強度になるにつれ靭性は低下する。強度や母材靭性等を高めた技術としては、例えば下記の特許文献１〜４が挙げられる。

特許文献１には、引張強さ１１００ＭＰａ級以上の高強度を維持しつつ、低温靭性に優れた鋼板の技術が示されている。この特許文献１では、Ａｌ、Ｎの含有量を管理し介在物を低減させることによって、高強度・高靭性化を図っている。

特許文献２にも、引張強さ１１００ＭＰａ級の高強度を維持しつつ、低温靭性に優れた鋼板の技術が示されている。この特許文献２では、Ｃを０．２０％以上添加し、かつ圧延加熱温度を制御してγ粒を微細にすることにより、高強度・高靭性化を図っている。

特許文献３には、引張強さ１１００ＭＰａ級の高強度を維持しつつ、溶接性に優れた鋼板の技術が記載されている。この特許文献３では、希土類元素を添加することによって上記溶接性を確保している。

また特許文献４には、引張強さ１１００ＭＰａ級の高強度を維持しつつ、低温靭性に優れた鋼板の技術が示されている。この特許文献４では、炭素等量Ｃｅｑと焼入れ性を管理することにより、所期の目的を達成している。

特開昭６３−１６９３５９号公報特開平９−１１８９５０号公報特開昭５６−１４１２７号公報特開２００５−１７９７８３号公報

厚鋼板には、建設機械等の製作時の曲げ加工等を考慮して高い延性も、高強度や高い低温靭性と共に要求される。上記特許文献１〜４には、鋼板の強度と低温靭性、溶接性等を高め得たことは記載されているが、延性については考慮されておらず、延性の向上手段も開示されていない。

更に、建設機械や産業機械などに用いられる厚鋼板には、耐摩耗性に優れることも要求される。一般的に、厚鋼板の耐摩耗性と硬さとは相関があり、摩耗が懸念される厚鋼板では硬さを高める必要がある。

本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、引張強さが１１００ＭＰａ以上と高強度であっても、低温靭性および延性に優れ、更には耐摩耗性にも優れた鋼板を提供することにある。以下では、上記「低温靭性」を単に「靭性」ということがある。

上記課題を解決し得た本発明の高強度鋼板は、鋼中成分が、質量％で、
Ｃ：０．１３〜０．１７％、
Ｓｉ：０．１〜０．５％、
Ｍｎ：１．０〜１．５％、
Ｐ：０％超０．０２％以下、
Ｓ：０％超０．００２０％以下、
Ｃｒ：０．５０〜１．０％、
Ｍｏ：０．２０〜０．６％、
Ａｌ：０．０３０〜０．０８５％、
Ｂ：０．０００３〜０．００３０％、
Ｎｂ：０％以上０．０３０％以下、および
Ｎ：０％超０．００６０％以下を満たし、
残部：鉄および不可避不純物であり、かつ、
下記式（１）で表されるＡ値が０．００１５以下であると共に、
下記式（３）で表されるＥ値が０．９５以上であり、かつ、
鋼板表面から深さ２ｍｍの位置のブリネル硬さＨＢＷ（１０／３０００）が３６０以上、４４０以下である点に特徴を有する引張強さが１１００ＭＰａ以上の高強度鋼板である。
Ａ値＝１０^D×［Ｓ］…（１）
式（１）において、［Ｓ］は質量％での鋼中Ｓ含有量を示し、Ｄは下記式（２）で表される値である。
Ｄ＝０．１×［Ｃ］＋０．０７×［Ｓｉ］−０．０３×［Ｍｎ］＋０．０４×［Ｐ］−０．０６×［Ｓ］＋０．０４×［Ａｌ］−０．０１×［Ｎｉ］＋０．１０×［Ｃｒ］＋０．００３×［Ｍｏ］−０．０２０×［Ｖ］−０．０１０×［Ｎｂ］＋０．１５×［Ｂ］
…（２）
式（２）において、［］は質量％での鋼中各元素含有量を示す。
Ｅ値＝１．１６×（［Ｃ］／１０）^0.5×（０．７×［Ｓｉ］＋１）×（３．３３×［Ｍｎ］＋１）×（０．３５×［Ｃｕ］＋１）×（０．３６×［Ｎｉ］＋１）×（２．１６×［Ｃｒ］＋１）×（３×［Ｍｏ］＋１）×（１．７５×［Ｖ］＋１）×（２００×［Ｂ］＋１）／（０．１×ｔ）…（３）
式（３）において、［］は質量％での鋼中各元素含有量を示し、ｔはｍｍで表される板厚を示す。

前記高強度鋼板の鋼中成分は、更に他の元素として、質量％で、Ｃｕ：０％超１．５％以下、Ｖ：０％超０．２０％以下、およびＮｉ：０％超１．０％以下よりなる群から選択される１種以上の元素を含んでいてもよい。

本発明の高強度鋼板は上記のように構成されているため、引張強さが１１００ＭＰａ以上の高強度鋼板であっても、低温靭性および延性に優れ、更には耐摩耗性にも優れている。

本発明者らは、建設機械等の製作時に必要な良好な曲げ加工性を確保するには、延性の一つの指標となる引張試験時の絞り（ＲｅｄｕｃｔｉｏｎｏｆＡｒｅａ、ＲＡ）を６０％以上とすればよいことをまず見出し、このＲＡ≧６０％を、高強度および優れた低温靭性と共に達成できる鋼板を得るべく鋭意研究を重ねた。その結果、鋼中成分の各含有量を適切に制御すると共に、後述するＡ値とＥ値が共に規定の範囲を満たすようにすれば、鋼中成分の各含有量のみを規定する場合よりも低温靭性と延性を更に高め得ること、言い換えれば、所望の特性を得るには、鋼中各成分と共に、下記のＡ値とＥ値も併せて適切に制御する必要があることを見出し、本発明に想到した。以下、本発明の鋼中成分から説明する。

Ｃ：０．１３〜０．１７％
Ｃは、母材（鋼板）の強度および硬さを確保するために必要不可欠な元素である。このような作用を有効に発揮させるため、Ｃ量の下限を０．１３％以上とする。Ｃ量は好ましくは０．１３５％以上である。但し、Ｃ量が過剰になると母材のブリネル硬さＨＢＷが４４０を超えるため、Ｃ量の上限を０．１７％以下とする。Ｃ量の好ましい上限は０．１６５％以下、より好ましくは０．１６０％以下である。

Ｓｉ：０．１〜０．５％
Ｓｉは脱酸作用を有すると共に、母材の強度向上に有効な元素である。このような作用を有効に発揮させるため、Ｓｉ量の下限を０．１％以上とする。Ｓｉ量の好ましい下限は０．２０％以上であり、より好ましくは０．２５％以上である。しかし、Ｓｉ量が過剰になると溶接性が劣化するため、Ｓｉ量の上限を０．５％以下とする。Ｓｉ量の好ましい上限は０．４０％以下である。

Ｍｎ：１．０〜１．５％
Ｍｎは、母材の強度向上に有効な元素であり、このような作用を有効に発揮させるため、Ｍｎ量の下限を１．０％以上とする。Ｍｎ量の好ましい下限は１．１０％以上である。しかし、Ｍｎ量が過剰になると溶接性が劣化するため、Ｍｎ量の上限を１．５％以下とする。Ｍｎ量の好ましい上限は１．４％以下であり、より好ましい上限は１．３％以下である。

Ｐ：０％超０．０２％以下
Ｐは、鋼材中に不可避的に含まれる元素であり、Ｐ量が過剰になると靭性が劣化するため、Ｐ量の上限を０．０２％とする。Ｐ量は出来るだけ少ない方が良く、Ｐ量の好ましい上限は０．０１５％以下であり、より好ましくは０．０１０％以下である。尚、Ｐをゼロとすることは困難であるため下限は０％超である。

Ｓ：０％超０．００２０％以下
Ｓは、鋼材中に不可避的に含まれる元素であり、Ｓ量が多すぎるとＭｎＳを多量に生成し、靭性が劣化するため、Ｓ量の上限を０．００２０％以下とする。Ｓ量は出来るだけ少ない方が良く、Ｓ量の好ましい上限は０．００１５％以下である。尚、Ｓをゼロとすることは困難であるため下限は０％超である。

Ｃｒ：０．５０〜１．０％
Ｃｒは、母材の強度向上に有効な元素であり、このような作用を有効に発揮させるため、Ｃｒ量の下限を０．５０％以上とする。Ｃｒ量の好ましい下限は０．５５％以上であり、より好ましい下限は０．６０％以上である。一方、Ｃｒ量が多すぎると溶接性が劣化するため、Ｃｒ量の上限を１．０％以下とする。Ｃｒ量の好ましい上限は０．９０％以下であり、より好ましい上限は０．８５％以下である。

Ｍｏ：０．２０〜０．６％
Ｍｏは、母材の強度および硬さの向上に有効な元素である。このような作用を有効に発揮させるため、Ｍｏ量の下限を０．２０％以上とする。Ｍｏ量の好ましい下限は０．２５％以上である。しかし、Ｍｏ量が多すぎると溶接性が劣化するため、Ｍｏ量の上限を０．６％以下とする。Ｍｏ量の好ましい上限は０．５５％以下であり、より好ましい上限は０．５０％以下である。

Ａｌ：０．０３０〜０．０８５％
Ａｌは脱酸に用いられる元素であり、このような作用を有効に発揮させるため、Ａｌ量の好ましい下限を０．０３０％以上とする。しかし、Ａｌ量が多すぎると、粗大なＡｌ系介在物を形成し、靭性を劣化させるため、Ａｌ量の上限を０．０８５％以下とする。Ａｌ量の好ましい上限は０．０８０％以下である。

Ｂ：０．０００３〜０．００３０％
Ｂは焼入れ性を高め、母材および溶接部（ＨＡＺ部）の強度向上に有効な元素である。このような作用を有効に発揮させるため、Ｂ量の下限を０．０００３％以上とする。Ｂ量の好ましい下限は０．０００５％以上である。しかし、Ｂ量が過剰になると炭硼化物が析出し靭性を劣化させるため、Ｂ量の上限を０．００３０％以下とする。Ｂ量の好ましい上限は０．００２０％以下であり、より好ましい上限は０．００１５％以下である。

Ｎｂ：０％以上０．０３０％以下
Ｎｂは、スラブ加熱時に固溶し、圧延冷却後再加熱した際に、微細なニオブ炭化物として析出することによりオーステナイト粒を微細化させ、靭性を高めるのに有効な元素である。該効果を十分発揮させるには、Ｎｂを０．００５％以上含有させることが好ましく、より好ましくは０．０１０％以上である。しかし、Ｎｂ量が多すぎると、析出物が粗大化し、かえって靭性を劣化させるため、Ｎｂ量の上限を０．０３０％以下とする。Ｎｂ量の好ましい上限は０．０２５％以下である。

Ｎ：０％超０．００６０％以下
Ｎは、鋼材中に不可避的に含まれる元素であり、Ｎ量が多すぎると固溶Ｎの存在により靭性が劣化するため、Ｎ量の上限を０．００６０％以下とする。Ｎ量は出来るだけ少ない方が良く、Ｎ量の好ましい上限は０．００５５％以下、より好ましい上限は０．００５０％以下である。尚、Ｎをゼロとすることは困難であるため下限は０％超である。

本発明の高強度鋼板は、上記鋼中成分を満足し、残部：鉄および不可避不純物である。母材の強度と靭性をより高めるため、更に下記量の、Ｃｕ、Ｖ、およびＮｉよりなる群から選択される１種以上の元素を含んでいてもよい。これらの元素は、単独で用いてもよいし２種以上を併用してもよい。

Ｃｕ：０％超１．５％以下
Ｃｕは、母材の強度と靭性の向上に有効な元素である。このような作用を有効に発揮させるには、Ｃｕ量の下限を０．０５％以上とすることが好ましく、０．１０％以上とすることがより好ましい。しかし、Ｃｕ量が過剰になると溶接性が劣化するため、Ｃｕ量の上限は１．５％以下とすることが好ましい。Ｃｕ量の上限は、より好ましくは１．４％以下であり、更に好ましくは１．０％以下である。

Ｖ：０％超０．２０％以下
Ｖは、母材の強度と靭性の向上に有効な元素である。このような作用を有効に発揮させるため、Ｖ量の下限を０．０１％以上とすることが好ましく、０．０２％以上とすることがより好ましい。しかし、Ｖ量が過剰になると溶接性が劣化するため、Ｖ量の上限を０．２０％以下とすることが好ましい。より好ましくは０．１８％以下、更に好ましくは０．１５％以下である。

Ｎｉ：０％超１．０％以下
Ｎｉは、母材の強度と靭性の向上に有効な元素である。このような作用を有効に発揮させるため、Ｎｉ量の下限は０．０５％以上とすることが好ましく、０．１０％以上とすることがより好ましい。しかし、Ｎｉ量が過剰になると溶接性が劣化するため、Ｎｉ量の上限を１．０％以下とすることが好ましい。より好ましくは０．８％以下である。

なお、本発明の高強度鋼板はＴｉを含まない。Ｔｉを添加すると、１１００ＭＰａ以上の高強度域における靭性および延性が低下するためである。

［下記式（１）で表されるＡ値が０．００１５以下］
Ａ値＝１０^D×［Ｓ］…（１）
式（１）において、［Ｓ］は質量％での鋼中Ｓ含有量を示し、Ｄは下記式（２）で表される値である。
Ｄ＝０．１×［Ｃ］＋０．０７×［Ｓｉ］−０．０３×［Ｍｎ］＋０．０４×［Ｐ］−０．０６×［Ｓ］＋０．０４×［Ａｌ］−０．０１×［Ｎｉ］＋０．１０×［Ｃｒ］＋０．００３×［Ｍｏ］−０．０２０×［Ｖ］−０．０１０×［Ｎｂ］＋０．１５×［Ｂ］
…（２）

上記式（１）を設定した経緯は次の通りである。まず、鋼板の靭性や延性を高めるための手段について鋭意研究を行ったところ、特にＭｎＳの生成を抑制することが有効であることに想到した。そして、ＭｎＳ生成を抑制する観点から、鋼中Ｓ量の抑制と共に、Ｓ以外の元素についてもＭｎＳ生成し易さの観点から検討を行い、本発明者らは、各元素がＭｎＳ生成に影響を及ぼす程度を係数で示し、上記式（１）の通り定式化した。

この様にして得られた上記式（１）で表されるＡ値と；靭性および延性と；の間には相関があることも見出し、そして本発明者らは更に、後述する実施例で評価の通り、所望の低温靭性や延性を達成するためのＡ値の範囲について検討した。その結果、該Ａ値を０．００１５以下とすればよいことを見出した。上記Ａ値は、好ましくは０．００１４０以下であり、より好ましくは０．００１３０以下、更に好ましくは０．００１２０以下である。Ａ値の下限値は特に限定されないが、本発明で規定の成分組成を考慮すれば、おおよそ０．０００５０程度となる。尚、以下では、上記式（１）における１０^Dを「Ｆ値」と表現することがある。

［下記式（３）で表されるＥ値が０．９５以上］
Ｅ値＝１．１６×（［Ｃ］／１０）^0.5×（０．７×［Ｓｉ］＋１）×（３．３３×［Ｍｎ］＋１）×（０．３５×［Ｃｕ］＋１）×（０．３６×［Ｎｉ］＋１）×（２．１６×［Ｃｒ］＋１）×（３×［Ｍｏ］＋１）×（１．７５×［Ｖ］＋１）×（２００×［Ｂ］＋１）／（０．１×ｔ）…（３）
式（３）において、［］は質量％での鋼中各元素含有量を示し、ｔはｍｍで表される板厚を示す。

式（３）は、焼入性を示すＤＩを、板厚を考慮して規定した式であり、板厚に応じてＤＩを制御すべく規定した式である。本発明者らは、上記式（３）で表されるＥ値と；特に強度および低温靭性と；の間に相関があることを見出し、後述する実施例で評価の通り、所望の強度や低温靭性を達成するためのＥ値の範囲について検討した。その結果、上記Ｅ値を０．９５以上とすれば所望の強度や低温靭性を達成できることを見出した。上記Ｅ値は、好ましくは１．００以上、より好ましくは１．０５以上である。尚、Ｅ値の上限値は特に限定されないが、本発明で規定の成分組成を考慮すれば、おおよそ４．０程度となる。

本発明の高強度鋼板は、更に耐摩耗性に優れるものであるが、そのためには、鋼板表面から深さ２ｍｍの位置のブリネル硬さＨＢＷ（１０／３０００）が３６０以上を満たす必要がある。前記「鋼板表面から深さ２ｍｍの位置」とは、鋼板表面から板厚方向に深さ２ｍｍの位置をいう。上記ブリネル硬さは、好ましくは３６５以上、より好ましくは３７０以上である。一方、上記ブリネル硬さが高すぎると、延性及び低温靭性の低下を引き起こすため、上限を４４０以下とした。上記ブリネル硬さは、好ましくは４３５以下、より好ましくは４３０以下である。尚、上記（１０／３０００）とは、ブリネル硬さの測定条件として、直径１０ｍｍの超高合金球で３０００ｋｇｆの圧力を加えたことを示す。

以上、本発明を特徴付ける鋼中成分、Ａ値、Ｅ値、およびブリネル硬さについて説明した。尚、本明細書において厚鋼板とは、板厚が６ｍｍ以上のものを意味する。

本明細書において「低温靭性」、「延性」はそれぞれ、母材の低温靭性、母材の延性を示す。本明細書において「低温靭性に優れた」とは、後記する実施例に記載の通りｖＥ_-40≧５０Ｊを満足することを意味する。また曲げ加工を良好に行うには、上述の通り、延性の一つの指標となる引張試験時の絞りを６０％以上とすればよいことを本発明者らは見出した。つまり本明細書において「延性に優れた」とはＲＡ≧６０％を満足することを意味する。また「耐摩耗性に優れた」とは、鋼板表面から深さ２ｍｍの位置のブリネル硬さＨＢＷ（１０／３０００）が、３６０以上、４４０以下であることを意味する。

本発明の鋼板を得るための製造方法は特に限定されず、本発明の成分組成を満足する溶鋼を用い、熱間圧延、焼入れを行うことによって製造することができる。前記熱間圧延は、通常の条件（１０００℃以上の加熱温度、圧延温度、圧下率）に従って行えばよい。前記焼入れは、十分な焼入れ性を確保するために、鋼板を８８０℃以上に加熱して行うことが好ましい。

以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明は下記実施例によって制限されず、前・後記の趣旨に適合し得る範囲で変更を加えて実施することも可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。

表１の成分組成の鋼材を用い、熱間圧延、焼入れを行って、表２に示す板厚の厚鋼板を製造した。表２におけるＦ値は、規定の式（１）における１０^Dの値である。

前記熱間圧延は、下記の通り１０００〜１２００℃に加熱して下記条件で行い、表２に示す厚さの熱間圧延板を得た。
（熱間圧延の条件）
加熱温度：１０００〜１２００℃
仕上げ温度：８００〜１１００℃
冷却方法：空冷

次に、Ａｃ_３点以上に加熱した後、焼入れ（Ｑ）して厚鋼板（Ｑ鋼板）を製造した。

このようにして得られた各鋼板について、以下の特性を評価した。

（１）引張強さと延性
上記のようにして得られた各鋼板から、ＪＩＳＺ２２０１に規定の４号試験片を採取し、ＪＩＳＺ２２０１に規定の方法で引張試験を行い、引張強さ及び破断時の絞りを測定した。表２において引張強さを「ＴＳ」、絞りを「ＲＡ」と示す。本実施例では、ＴＳが１１００ＭＰａ以上のものを高強度に優れる（合格）とし、ＲＡが６０％以上のものを母材の延性に優れる（合格）と評価した。

（２）低温靭性
上記のようにして得られた各鋼板の板厚ｔ／４位置から、ＪＩＳＺ２２４２に規定の２ｍｍＶノッチ試験片をＬ方向にて３本採取した。そして、該試験片を用いてＪＩＳＺ２２４２に規定の方法でシャルピー衝撃試験を行い、−４０℃での吸収エネルギーを測定した。表２において−４０℃での吸収エネルギーを「ｖＥ_-40」と示す。そして本実施例では、上記３本のｖＥ_-40の平均値が５０Ｊ以上のものを母材の低温靭性に優れる（合格）と評価した。

（３）ブリネル硬さ
上記のようにして得られた各鋼板の、表面から板厚方向に深さ２ｍｍの位置のブリネル硬さを測定した。詳細には、鋼板表面を削り、鋼板表面から深さ２ｍｍであって鋼板表面に平行な面を測定面とした。そして、ＪＩＳＺ２２４３に準拠し、直径１０ｍｍの超高合金球で３０００ｋｇｆの圧力を加えて測定した。測定は３回行い、その平均値を算出した。本実施例では、このようにして得られたブリネル硬さ（平均値）が、３６０以上、４４０以下のものを耐摩耗性に優れる（合格）と評価した。

これらの結果を表２に示す。

表１および表２の実験Ｎｏ．１〜１０は、本発明で規定の成分組成、Ａ値およびＥ値を満たしているため、ＴＳ≧１１００ＭＰａの高強度であるにもかかわらず、低温靭性および延性の両方に優れていた。更にブリネル硬さも適切に制御されているため、耐摩耗性にも優れていた。

これに対し、下記例は以下の不具合を抱えている。

試験Ｎｏ．１１は、Ｃｒ量が不足してＥ値も低いため、強度が不足し、かつ低温靭性が低下した。

試験Ｎｏ．１２は、Ｃ量が過剰であり、かつＣｒ量が不足してＥ値も低いため、ブリネル硬さが上限を上回り、延性と低温靭性が低下した。尚、この試験Ｎｏ．１２はＥ値が低いが、Ｃ量が過剰であるため、引張強さは１１００ＭＰａ以上になったと思われる。

試験Ｎｏ．１３〜１５は、Ｃｒ量が不足しかつＥ値が低いため、強度不足であると共に低温靭性も低下した。尚、試験Ｎｏ．１５は、Ｂ量が過剰であるため、低温靭性がかなり劣る結果となった。

試験Ｎｏ．１６および２４は、Ｓ量が過剰でありかつＡ値も上限を超えているため、延性と低温靭性が低下した。

試験Ｎｏ．１７は、Ｓ量およびＮｂ量が過剰であり、Ａ値も上限を超えているため、延性と低温靭性が低下した。

試験Ｎｏ．１８〜２０は、Ａ値が上限を超えているため、延性と低温靭性が低下した。

試験Ｎｏ．２１は、Ｎｂ量およびＮ量が過剰であり、Ａ値が上限を超えているため、延性と低温靭性が低下した。

試験Ｎｏ．２２と２３は、鋼中各元素含有量とＥ値は規定範囲内にあるが、Ａ値が上限を超えているため、延性と低温靭性が低下した。

試験Ｎｏ．２５は、鋼中各元素含有量とＡ値は規定範囲内にあるが、Ｅ値が下限値を下回っているため、強度と低温靭性に劣る結果となった。

Claims

鋼中成分が、質量％で、
Ｃ：０．１３〜０．１７％、
Ｓｉ：０．１〜０．５％、
Ｍｎ：１．０〜１．５％、
Ｐ：０％超０．０２％以下、
Ｓ：０％超０．００２０％以下、
Ｃｒ：０．５０〜１．０％、
Ｍｏ：０．２０〜０．６％、
Ａｌ：０．０３０〜０．０８５％、
Ｂ：０．０００３〜０．００３０％、
Ｎｂ：０％以上０．０３０％以下、および
Ｎ：０％超０．００６０％以下を満たし、
残部：鉄および不可避不純物であり、かつ、
下記式（１）で表されるＡ値が０．００１５以下であると共に、
下記式（３）で表されるＥ値が０．９５以上であり、かつ、
鋼板表面から深さ２ｍｍの位置のブリネル硬さＨＢＷ（１０／３０００）が３６０以上、４４０以下であることを特徴とする引張強さが１１００ＭＰａ以上の高強度鋼板。
Ａ値＝１０^D×［Ｓ］…（１）
式（１）において、［Ｓ］は質量％での鋼中Ｓ含有量を示し、Ｄは下記式（２）で表される値である。
Ｄ＝０．１×［Ｃ］＋０．０７×［Ｓｉ］−０．０３×［Ｍｎ］＋０．０４×［Ｐ］−０．０６×［Ｓ］＋０．０４×［Ａｌ］−０．０１×［Ｎｉ］＋０．１０×［Ｃｒ］＋０．００３×［Ｍｏ］−０．０２０×［Ｖ］−０．０１０×［Ｎｂ］＋０．１５×［Ｂ］
…（２）
式（２）において、［］は質量％での鋼中各元素含有量を示す。
Ｅ値＝１．１６×（［Ｃ］／１０）^0.5×（０．７×［Ｓｉ］＋１）×（３．３３×［Ｍｎ］＋１）×（０．３５×［Ｃｕ］＋１）×（０．３６×［Ｎｉ］＋１）×（２．１６×［Ｃｒ］＋１）×（３×［Ｍｏ］＋１）×（１．７５×［Ｖ］＋１）×（２００×［Ｂ］＋１）／（０．１×ｔ）…（３）
式（３）において、［］は質量％での鋼中各元素含有量を示し、ｔはｍｍで表される板厚を示す。
前記鋼中成分は、更に他の元素として、質量％で、
Ｃｕ：０％超１．５％以下、
Ｖ：０％超０．２０％以下、および
Ｎｉ：０％超１．０％以下
よりなる群から選択される１種以上の元素を含む請求項１に記載の高強度鋼板。