ES2675910T5 - Fuel-fired furnace and method for controlling combustion in a fuel-fired furnace - Google Patents
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Description
DESCRIPCIÓNDESCRIPTION
Horno de llama y procedimiento para regular la combustión en un horno de llama Flame furnace and procedure for regulating combustion in a flame furnace
La presente invención se refiere a la regulación de la combustión en hornos de llama. The present invention relates to the regulation of combustion in flame furnaces.
Los hornos de llama son de uso general en la industria para la generación de energía térmica y para el tratamiento de materiales a alta temperatura. Flame furnaces are commonly used in industry for generating thermal energy and for treating materials at high temperatures.
La terminología "horno de llama" significa un horno, como un horno de fusión o incinerador, en el que al menos parte de la energía térmica se produce en la cámara de combustión del horno para la combustión de un combustible con un oxidante presente en el comburente. Así, la terminología "horno de llama" abarca, también, hornos en los que al menos parte de la energía térmica es producida por una combustión sin llama visible, a menudo denominada "combustión sin llama" (en inglés: "flameless combustion"). The term "flame furnace" refers to a furnace, such as a smelter or incinerator, in which at least part of the heat energy is produced in the furnace's combustion chamber by combusting a fuel with an oxidizer present in the oxidizer. Thus, the term "flame furnace" also encompasses furnaces in which at least part of the heat energy is produced by combustion without a visible flame, often referred to as "flameless combustion."
Los humos generados en la combustión, que habitualmente contienen CO<2>, CO y H<2>O, se evacuan de la cámara de combustión del horno de llama a una temperatura superior a 600 °C por un conducto de evacuación. En teoría, en la combustión se genera un máximo de energía térmica cuando es estequiométrica, es decir cuando el oxidante es inyectado en la zona de combustión en una cantidad que corresponde a la cantidad de oxidante requerida para la combustión total del combustible presente en la zona de combustión. En este caso, el carbono presente en el combustible está completamente oxidado a CO<2>, el hidrógeno generalmente presente en el combustible está completamente oxidado a H<2>O, etc. En la práctica industrial, se observa, sin embargo, que se necesita un ligero exceso de oxidante para llegar a la combustión total del combustible. Una inyección insuficiente de oxidante ocasiona un bajo rendimiento del horno por la no combustión o la combustión parcial del combustible. Demasiado exceso de oxidante ocasiona, también, un bajo rendimiento del horno (por ejemplo, pérdida más significativa de energía térmica por los humos evacuados y, en el caso de la oxi-combustión, la evacuación con los humos de parte del oxígeno que no ha participado en la combustión, oxígeno que tiene un costo nada despreciable). The fumes generated during combustion, which usually contain CO<2>, CO and H<2>O, are evacuated from the combustion chamber of the flame furnace at a temperature above 600 °C through an exhaust duct. In theory, maximum thermal energy is generated during combustion when it is stoichiometric, i.e. when the oxidizer is injected into the combustion zone in a quantity corresponding to the quantity of oxidant required for complete combustion of the fuel present in the combustion zone. In this case, the carbon present in the fuel is completely oxidized to CO<2>, the hydrogen generally present in the fuel is completely oxidized to H<2>O, etc. In industrial practice, however, it is observed that a slight excess of oxidant is required to achieve complete combustion of the fuel. Insufficient injection of oxidant leads to poor furnace efficiency due to non-combustion or partial combustion of the fuel. Too much excess oxidant also causes poor furnace performance (for example, a more significant loss of thermal energy through the evacuated fumes and, in the case of oxy-combustion, the evacuation with the fumes of some of the oxygen that has not participated in the combustion, oxygen which has a considerable cost).
Entre los otros inconvenientes del caudal excesivo de oxidante, se puede señalar, en particular, una mayor tasa de oxidación de la carga en el caso de una carga oxidable, como es el caso en un horno de fusión de metales oxidables, como el aluminio, y algunos hornos de recalentamiento (en inglés, "reheating furnace"). En particular, es muy conocido operar hornos de llama en régimen sobre-estequiométrico o sub-estequiométrico, para evitar o limitar una reducción u oxidación perjudicial de la carga por la atmósfera en la zona de combustión. Así, para algunas aplicaciones, la combustión óptima difiere de la combustión estequiométrica. Una operación optimizada de un horno de llama es generalmente posible en los hornos de llama en los cuales los insumos de combustible y de oxidante, y las composiciones de éstos se controlan perfectamente. Sin embargo, en un gran número de aplicaciones industriales de hornos de llama, la cantidad y/o la composición del material combustible disponible en la zona de combustión es deficiente o incontrolada. Este es, por ejemplo, el caso: Among the other disadvantages of excessive oxidant flow, one can point out, in particular, a higher oxidation rate of the charge in the case of an oxidizable charge, as is the case in a melting furnace for oxidizable metals, such as aluminum, and some reheating furnaces. In particular, it is well known to operate flame furnaces in an over-stoichiometric or sub-stoichiometric regime to avoid or limit harmful reduction or oxidation of the charge by the atmosphere in the combustion zone. Thus, for some applications, optimal combustion differs from stoichiometric combustion. Optimized operation of a flame furnace is generally possible in flame furnaces in which the fuel and oxidant inputs, and their compositions, are perfectly controlled. However, in a large number of industrial flame furnace applications, the quantity and/or composition of the fuel available in the combustion zone is deficient or uncontrolled. This is the case, for example:
- en los hornos de llama cuya carga contenga una cantidad y/o calidad variable de materiales combustibles como, por ejemplo, los incineradores de residuos y hornos de fusión secundaria para el reciclaje de metales, - en los hornos de fusión de llama en los que la carga contiene materiales combustibles inherentes y/o añadidos y en los que la carga libera de forma incontrolada estos materiales combustibles en la zona de combustión generalmente situada por encima de la carga como, por ejemplo, los hornos de fusión secundaria para el reciclaje de los metales, - in flame-type furnaces whose charge contains a variable quantity and/or quality of combustible materials, such as waste incinerators and secondary smelting furnaces for metal recycling, - in flame-type melting furnaces where the charge contains inherent and/or added combustible materials and where the charge uncontrollably releases these combustible materials into the combustion zone, generally situated above the charge, such as secondary smelting furnaces for metal recycling,
- en los hornos de llama para la post-combustión de humos procedentes de hornos como los descritos anteriormente, por ejemplo, las cámaras de post-combustión de hornos de arco para la fusión secundaria del acero. - in flame furnaces for the post-combustion of fumes from furnaces as described above, for example, the post-combustion chambers of arc furnaces for the secondary melting of steel.
De los documentos JP-A-1314809 y JP-A-2001004116 se conoce dotar un incinerador con una cámara dirigida hacia el interior de la cámara de combustión y regular la post-combustión dentro de la cámara de combustión por encima de la combustión principal en función de la imagen obtenida de la combustión dentro de la cámara. From documents JP-A-1314809 and JP-A-2001004116 it is known to provide an incinerator with a chamber directed towards the interior of the combustion chamber and to regulate the post-combustion within the combustion chamber above the main combustion based on the image obtained of the combustion within the chamber.
Del documento WO-A-2005/024398 se conocer medir la cantidad de especies químicas contenidas en un gas de salida de un horno de tratamiento de metal, tal como un horno de arco eléctrico o un convertidor, por extracción de una parte del gas a analizar, su enfriamiento a menos de 300 °C y la medida de la cantidad de CO y/o CO<2>presente en el gas mediante la señal luminosa coherente emitida por un diodo láser, permitiendo dicho procedimiento una medición de dichas cantidades con un tiempo de respuesta inferior a 10 segundos y un control del horno en tiempo real. From document WO-A-2005/024398 it is known to measure the quantity of chemical species contained in an outlet gas from a metal treatment furnace, such as an electric arc furnace or a converter, by extracting a part of the gas to be analyzed, cooling it to less than 300 °C and measuring the quantity of CO and/or CO<2> present in the gas by means of the coherent light signal emitted by a laser diode, said procedure allowing a measurement of said quantities with a response time of less than 10 seconds and a control of the furnace in real time.
El documento WO-A-03/056044 describe un procedimiento de fusión de aluminio, en el que se introduce aluminio sólido en un horno, se realiza la fusión del aluminio para formar un baño de aluminio, se detectan variaciones en la concentración de monóxido de carbono (CO) y en la temperatura de los humos que salen del horno, de lo que se ha deducido la formación de óxidos de aluminio en la superficie del baño de aluminio, y se regula el procedimiento de fusión según la formación de óxidos de aluminio. Document WO-A-03/056044 describes an aluminium melting process, in which solid aluminium is introduced into a furnace, the aluminium is melted to form an aluminium bath, variations in the concentration of carbon monoxide (CO) and in the temperature of the fumes leaving the furnace are detected, from which the formation of aluminium oxides on the surface of the aluminium bath has been deduced, and the melting process is regulated according to the formation of aluminium oxides.
La medida de la concentración de ciertas especies en los humos de un horno de llama se hace, sin embargo, difícil por la naturaleza y las cantidades de contaminantes, tales como el hollín, en esos humos. Measuring the concentration of certain species in the fumes from a flame furnace is, however, made difficult by the nature and quantities of pollutants, such as soot, in those fumes.
El documento WO-A-2004/083469 describe un procedimiento de fusión de aluminio en el que la relación combustible/comburente inyectada por un quemador en el horno de llama se regula en función de la temperatura de los humos en el conducto de evacuación de los humos provisto de una entrada de aire denominada "aire de dilución". Document WO-A-2004/083469 describes an aluminium melting process in which the fuel/oxidant ratio injected by a burner into the flame furnace is regulated as a function of the temperature of the flue gases in the flue gas evacuation duct provided with an air inlet called "dilution air".
En tal procedimiento, el caudal de aire de dilución puede variar en función de diferentes parámetros (tamaño de las aberturas, velocidad de extracción de los humos, estado de los conductos de los humos, caudal de otros flujos de humo recogidos por el mismo extractor). Este caudal variable puede influir en la temperatura de los humos en el conducto de evacuación y, de ese modo, influir en la regulación del horno. Las variaciones diarias (de día y de noche) y estacionales (en verano y en invierno) en la temperatura del aire de dilución, que es generalmente el aire ambiente, pueden influir también en la temperatura de los humos en el conducto de evacuación. In this process, the dilution air flow rate can vary depending on various parameters (size of the openings, smoke extraction speed, condition of the flue ducts, flow rate of other smoke streams collected by the same extractor). This variable flow rate can influence the temperature of the flue gases in the exhaust duct and thus influence the furnace control. Daily (day and night) and seasonal (summer and winter) variations in the temperature of the dilution air, which is generally ambient air, can also influence the temperature of the flue gases in the exhaust duct.
La presente invención tiene por objeto proporcionar una regulación de la combustión en un horno de llama que no presente las desventajas de los procedimientos conocidos descritos anteriormente. The present invention aims to provide a combustion regulation in a flame furnace which does not present the disadvantages of the known methods described above.
La presente invención se refiere así a un procedimiento de operación de un horno de llama mejorado. Según este procedimiento, un oxidante, denominado "oxidante principal", se inyecta a un caudal regulado en una cámara de combustión del horno de llama. El material combustible se quema en la cámara de combustión con el oxidante principal así inyectado produciendo en la cámara de combustión la energía térmica y humos con una temperatura superior a 600 °C. Los humos así producidos son evacuados de la cámara de combustión por un conducto de evacuación. Este conducto de evacuación está provisto de una entrada de un oxidante denominado "oxidante de dilución", típicamente, pero no necesariamente, aire ambiente, aguas abajo de la cámara de combustión, de modo que el oxidante de dilución entre en contacto con los humos en 600 °C, incluso más. Cuando los humos todavía contienen materiales oxidables, es decir, cuando la combustión de material combustible en la cámara de combustión no es completa, se obtiene una llama a nivel de la entrada del oxidante de dilución en el interior del conducto de evacuación. En efecto, el contacto entre el oxidante de dilución y los materiales oxidables en los humos a alta temperatura generan una autocombustión de dichos materiales oxidables, tales como CO y/o H<2>, presentes en los humos evacuados. Según la invención, la intensidad de la llama se detecta en el interior del conducto de evacuación y, por lo tanto, aguas abajo de la cámara de combustión, y se regula el caudal de inyección de oxidante principal en la cámara de combustión en función de la intensidad de la llama detectada. The present invention thus relates to an improved operating method for a flame furnace. According to this method, an oxidizer, called the "primary oxidizer," is injected at a regulated flow rate into a combustion chamber of the flame furnace. The combustible material is combusted in the combustion chamber with the primary oxidizer thus injected, producing thermal energy and fumes with a temperature exceeding 600°C in the combustion chamber. The fumes thus produced are evacuated from the combustion chamber through an evacuation duct. This evacuation duct is provided with an inlet for an oxidizer called the "dilution oxidizer," typically, but not necessarily, ambient air, downstream of the combustion chamber, such that the dilution oxidizer comes into contact with the fumes at temperatures of 600°C or more. When the fumes still contain oxidizable materials, i.e., when combustion of the combustible material in the combustion chamber is not complete, a flame is obtained at the level of the inlet of the dilution oxidizer inside the evacuation duct. Indeed, contact between the dilution oxidant and the oxidizable materials in the high-temperature flue gas generates auto-combustion of said oxidizable materials, such as CO and/or H<2>, present in the evacuated flue gas. According to the invention, the intensity of the flame is detected inside the evacuation duct and, therefore, downstream of the combustion chamber, and the injection rate of the main oxidant into the combustion chamber is regulated according to the intensity of the flame detected.
El material combustible se puede introducir, en particular, en la cámara de combustión de forma controlada, por ejemplo, por inyección de un chorro de combustible en la cámara de combustión por medio de una lanza o de un quemador. El material combustible puede estar presente en la carga y así ser introducido en la cámara de combustión con la carga. El material combustible puede también ser introducido en la cámara de combustión por una combinación de una introducción controlada y de una introducción con la carga en la cámara de combustión. The combustible material can be introduced, in particular, into the combustion chamber in a controlled manner, for example, by injecting a jet of fuel into the combustion chamber by means of a lance or a burner. The combustible material can be present in the charge and thus be introduced into the combustion chamber with the charge. The combustible material can also be introduced into the combustion chamber by a combination of controlled introduction and introduction with the charge into the combustion chamber.
Ventajosamente, el caudal de inyección del oxidante principal inyectado en la cámara de combustión se reduce cuando la intensidad de la llama así detectada es inferior a un límite inferior predeterminado y aumenta el caudal de oxidante principal inyectado en la cámara de combustión cuando la intensidad de la llama así detectada es superior a un límite superior predeterminado. Advantageously, the injection flow rate of the main oxidant injected into the combustion chamber is reduced when the flame intensity thus detected is lower than a predetermined lower limit and the flow rate of the main oxidant injected into the combustion chamber is increased when the flame intensity thus detected is higher than a predetermined upper limit.
La presencia de materiales oxidables, como el CO, en los humos es, de ese modo, detectada por la intensidad de su combustión con el oxidante de dilución utilizando un detector de llama que devuelve una señal indicadora de la intensidad de la combustión/llama en el interior del conducto de evacuación: (a) siendo una intensidad fuerte señal de una presencia significativa de materiales oxidables en los humos evacuados, y (b) siendo una intensidad débil señal de una baja presencia de materiales oxidables en los humos evacuados. La invención permite así determinar el nivel de la presencia de materiales oxidables en los humos y aplicar en tiempo real una corrección a la regulación de la combustión en la zona de combustión. The presence of oxidizable materials, such as CO, in the fumes is thus detected by the intensity of their combustion with the dilution oxidizer using a flame detector that returns a signal indicating the intensity of the combustion/flame inside the evacuation duct: (a) a strong intensity indicating a significant presence of oxidizable materials in the evacuated fumes, and (b) a weak intensity indicating a low presence of oxidizable materials in the evacuated fumes. The invention thus makes it possible to determine the level of the presence of oxidizable materials in the fumes and to apply a correction to the combustion regulation in the combustion zone in real time.
Los límites inferior y superior predeterminados se fijan en función de la naturaleza del procedimiento de combustión en la cámara de combustión, como se ha comentado anteriormente. Cuando el procedimiento de combustión tiene como objetivo una combustión completa del material combustible en la cámara de combustión, el límite inferior predeterminado es muy bajo pero mayor que cero. De esta manera, se garantiza que el caudal de inyección de oxidante principal no sea ni excesivo ni demasiado bajo para el procedimiento de combustión en la cámara de combustión. The predetermined lower and upper limits are set according to the nature of the combustion process in the combustion chamber, as discussed above. When the combustion process aims for complete combustion of the fuel in the combustion chamber, the predetermined lower limit is very low but greater than zero. This ensures that the primary oxidant injection rate is neither excessive nor too low for the combustion process in the combustion chamber.
En particular, la invención permite compensar un conocimiento imperfecto del contenido de material combustible de la carga del horno (caso típico para los hornos de reciclaje), de la calidad del material combustible y/o de su liberación en la cámara de combustión por una adaptación en tiempo real de la regulación del caudal de oxidante principal y, como se expone a continuación, posiblemente también el caudal de combustible inyectado en la cámara de combustión. In particular, the invention makes it possible to compensate for imperfect knowledge of the fuel content of the furnace charge (typical case for recycling furnaces), the quality of the fuel and/or its release into the combustion chamber by real-time adaptation of the regulation of the main oxidant flow rate and, as explained below, possibly also the fuel flow rate injected into the combustion chamber.
Otra ventaja de la invención es que puede realizarse con un detector de intensidad de llama barato y sencillo de implementar. Another advantage of the invention is that it can be implemented with a cheap and easy-to-implement flame intensity detector.
En algunos procedimientos de combustión, el contenido de materiales oxidables en los humos evacuados puede presentar variaciones frecuentes, pero a menudo de baja duración. Según una realización, la intensidad de la llama dentro del conducto de evacuación se detecta durante períodos predeterminados At1 y At2. El caudal de inyección de oxidante principal en la cámara de combustión disminuye cuando la intensidad de llama detectada ha permanecido por debajo del límite inferior durante el período de tiempo At1 predeterminado. De manera similar, el caudal de inyección de oxidante principal en la cámara de combustión aumenta cuando la intensidad de llama detectada ha permanecido por encima del límite superior durante el período de tiempo At2 predeterminado. De ese modo, se evitan las fluctuaciones excesivas en el procedimiento de la combustión. Otra posibilidad es (a) reducir el caudal de inyección de oxidante principal en la cámara de combustión cuando el valor medio de la intensidad de llama detectada durante el período de tiempo At 1 predeterminado es inferior al límite inferior, y (b) aumentar el caudal de inyección de oxidante principal en la cámara de combustión cuando el valor medio de la intensidad de llama detectado durante el período de tiempo predeterminado At2 es superior al límite superior. En la práctica, los períodos de tiempo At 1 y At2 predeterminados son típicamente idénticos. In some combustion processes, the content of oxidizable materials in the exhausted flue gas may exhibit frequent, but often short-lived, variations. According to one embodiment, the flame intensity within the exhaust duct is detected during predetermined periods At1 and At2. The injection rate of the main oxidant into the combustion chamber decreases when the detected flame intensity has remained below the lower limit for the predetermined time period At1. Similarly, the injection rate of the main oxidant into the combustion chamber increases when the detected flame intensity has remained above the upper limit for the predetermined time period At2. In this way, excessive fluctuations in the combustion process are avoided. Another possibility is (a) to reduce the main oxidant injection rate into the combustion chamber when the average value of the flame intensity detected during the predetermined time period At 1 is lower than the lower limit, and (b) to increase the main oxidant injection rate into the combustion chamber when the average value of the flame intensity detected during the predetermined time period At 2 is higher than the upper limit. In practice, the predetermined time periods At 1 and At 2 are typically identical.
Según una realización, el oxidante principal y el material combustible se inyectan en la cámara de combustión en los caudales regulados, se quema el material combustible con el oxidante principal en la cámara de combustión produciendo energía térmica y humos a una temperatura superior a 600 °C en la cámara de combustión, y se evacuan los humos así producidos en la cámara de combustión mediante un conducto de evacuación. Como se indicó anteriormente, los humos evacuados pueden contener materiales oxidables residuales. El conducto de evacuación está provisto de una entrada de oxidante de dilución después de la cámara de combustión. Los materiales oxidables residuales de los humos se queman con el oxidante de dilución obteniendo una llama dentro del conducto de evacuación a la altura de la entrada de oxidante de dilución. Según la invención, se detecta la intensidad de llama dentro del conducto de evacuación y se regula el caudal de inyección oxidante principal en la zona de combustión, dependiendo de la intensidad de llama detectada. According to one embodiment, the main oxidant and the combustible material are injected into the combustion chamber at regulated flow rates, the combustible material is combusted with the main oxidant in the combustion chamber, producing thermal energy and smoke at a temperature greater than 600 °C in the combustion chamber, and the smoke thus produced is evacuated from the combustion chamber via an evacuation duct. As indicated above, the evacuated smoke may contain residual oxidizable materials. The evacuation duct is provided with a dilution oxidant inlet after the combustion chamber. The residual oxidizable materials in the smoke are combusted with the dilution oxidant, obtaining a flame within the evacuation duct at the height of the dilution oxidant inlet. According to the invention, the flame intensity within the evacuation duct is detected and the main oxidant injection flow rate in the combustion zone is regulated depending on the detected flame intensity.
También es posible regular el caudal de inyección de oxidante principal y el caudal de inyección del material combustible en la cámara de combustión según la intensidad de llama detectada. It is also possible to regulate the main oxidant injection rate and the fuel injection rate into the combustion chamber according to the detected flame intensity.
Ventajosamente, disminuye la relación entre el caudal de inyección de oxidante principal y el caudal de inyección del material combustible en la cámara de combustión cuando la intensidad de llama detectada dentro del conducto de evacuación es menor que un límite inferior predeterminado y se incrementa la relación entre el caudal de inyección de oxidante principal y el caudal de inyección de material combustible en la cámara de combustión cuando la intensidad de llama detectada es superior a un límite superior predeterminado. Advantageously, the ratio between the main oxidant injection rate and the fuel material injection rate into the combustion chamber decreases when the flame intensity detected within the evacuation duct is lower than a predetermined lower limit, and the ratio between the main oxidant injection rate and the fuel material injection rate into the combustion chamber increases when the flame intensity detected is greater than a predetermined upper limit.
Es particularmente posible (a) reducir la relación entre el caudal de inyección de oxidante principal y el caudal de inyección de material combustible en la cámara de combustión cuando la intensidad de llama detectada es inferior al límite inferior durante un período de tiempo predeterminado At1, y (b) aumentar la relación entre el caudal de inyección de oxidante principal y el caudal de inyección de material combustible en la cámara de combustión cuando la intensidad de llama detectada en el interior del conducto de evacuación es superior al límite superior durante un período de tiempo predeterminado At2. También es posible (a) reducir la relación entre el caudal de inyección de oxidante principal y el caudal de inyección de material combustible en la cámara de combustión cuando el valor medio de la intensidad de llama detectada en el interior del conducto de evacuación durante el período de tiempo predeterminado At1 es inferior al límite inferior, y (b) aumentar la relación entre el caudal de inyección de oxidante principal y el caudal de inyección de material combustible en la cámara de combustión cuando el valor medio de la intensidad de llama detectada durante el período de tiempo predeterminado At2 es superior al límite superior. It is particularly possible (a) to reduce the ratio between the main oxidant injection rate and the fuel material injection rate into the combustion chamber when the detected flame intensity is lower than the lower limit for a predetermined period of time At1, and (b) to increase the ratio between the main oxidant injection rate and the fuel material injection rate into the combustion chamber when the flame intensity detected inside the evacuation duct is higher than the upper limit for a predetermined period of time At2. It is also possible (a) to reduce the ratio between the main oxidant injection rate and the fuel material injection rate into the combustion chamber when the average value of the flame intensity detected inside the evacuation duct during the predetermined period of time At1 is lower than the lower limit, and (b) to increase the ratio between the main oxidant injection rate and the fuel material injection rate into the combustion chamber when the average value of the flame intensity detected during the predetermined period of time At2 is higher than the upper limit.
La relación entre el caudal de inyección de oxidante principal y el caudal de la inyección del material combustible en la cámara de combustión se puede modificar cambiando el caudal de la inyección de oxidante principal con relación al caudal de inyección del material combustible predeterminado, o cambiando (a) el caudal de inyección de oxidante principal y (b) el caudal de inyección de material combustible. Cabe señalar, sin embargo, que el caudal de inyección del material combustible en la cámara de combustión se regula a menudo según la necesidad de energía térmica en la cámara de combustión. The relationship between the main oxidant injection rate and the fuel injection rate into the combustion chamber can be modified by changing the main oxidant injection rate relative to the predetermined fuel injection rate, or by changing (a) the main oxidant injection rate and (b) the fuel injection rate. It should be noted, however, that the fuel injection rate into the combustion chamber is often regulated according to the heat energy requirements in the combustion chamber.
Según una realización, la cámara de combustión está equipada con al menos una lanza de inyección de un caudal regulado de oxidante principal. La cámara de combustión también puede estar equipada por al menos un quemador para la inyección de un caudal regulado de oxidante principal y un caudal regulado de material combustible. La cámara de combustión puede incluir también al menos una de esas lanzas y al menos uno de esos quemadores. According to one embodiment, the combustion chamber is equipped with at least one injection lance for a regulated flow of primary oxidant. The combustion chamber may also be equipped with at least one burner for injecting a regulated flow of primary oxidant and a regulated flow of combustible material. The combustion chamber may also include at least one of these lances and at least one of these burners.
El procedimiento puede ser un procedimiento por lotes, un procedimiento semi-continuo, o un procedimiento de alimentación continua. The procedure may be a batch procedure, a semi-continuous procedure, or a continuous-feed procedure.
La cámara de combustión puede ser la cámara de combustión de un horno de arco, de un horno rotativo, de un horno de fusión estacionaria, de un horno de recalentamiento, de una caldera, de una cámara de post combustión de efluentes gaseosos, etc. The combustion chamber may be the combustion chamber of an arc furnace, a rotary furnace, a stationary melting furnace, a reheating furnace, a boiler, a gaseous effluent post-combustion chamber, etc.
El procedimiento puede ser un procedimiento de fusión o vitrificación, y en particular un procedimiento de fusión secundaria de metales recuperados, un procedimiento de combustión de residuos sólidos, líquidos o gaseosos, un procedimiento de post-combustión de efluentes gaseosos, un procedimiento de recalentamiento, como el recalentamiento de productos metalúrgicos, etc. The process may be a smelting or vitrification process, and in particular a secondary smelting process for recovered metals, a combustion process for solid, liquid or gaseous waste, a post-combustion process for gaseous effluents, a reheating process, such as the reheating of metallurgical products, etc.
La entrada de oxidante de dilución es típicamente una entrada de aire ambiente en el conducto de evacuación (en inglés, "air gap"), pero puede ser también un inyector del oxidante, tal como un inyector de aire enriquecido en oxígeno o de oxígeno. The dilution oxidant inlet is typically an ambient air inlet in the exhaust duct (air gap), but may also be an oxidant injector, such as an oxygen-enriched air or oxygen injector.
El detector de llama es ventajosamente un detector óptico y, en particular, un detector óptico escogido entre detectores ultravioletas, detectores infrarrojos y detectores de la radiación visible. El detector es, preferiblemente, un detector de infrarrojos o un detector ultravioleta. The flame detector is advantageously an optical detector, and in particular, an optical detector chosen from ultraviolet detectors, infrared detectors, and visible radiation detectors. The detector is preferably an infrared detector or an ultraviolet detector.
Para evitar una interferencia por combustión, denominada combustión principal, que tiene lugar en el interior de la cámara de combustión, se detecta la llama dentro del conducto de evacuación, preferiblemente, en un lugar protegido de la combustión principal. To avoid combustion interference, known as primary combustion, which takes place inside the combustion chamber, the flame is detected inside the evacuation duct, preferably in a location protected from the main combustion.
Para separar mejor la zona de detección dentro del conducto de evacuación de la cámara principal, el conducto de evacuación puede estar provisto de un codo. La detección de la llama tiene lugar entonces, preferiblemente, después de este codo. La entrada de oxidante de dilución se sitúa ventajosamente inmediatamente por encima, en o por debajo del codo, de modo que la llama generada por la combustión de los materiales oxidables en los humos con el oxidante de dilución se desarrolle al menos principalmente después del codo. To better separate the detection zone within the exhaust duct from the main chamber, the exhaust duct may be provided with a bend. Flame detection then preferably takes place after this bend. The dilution oxidant inlet is advantageously located immediately above, in, or below the bend, so that the flame generated by the combustion of the oxidizable materials in the flue gas with the dilution oxidant develops at least primarily after the bend.
Cuando el horno tiene una geometría que impide la interferencia entre la combustión principal y el detector de llama, o si el horno tiene elementos que forman una pantalla entre la combustión principal y el detector de llama, no es necesario dicho codo. When the furnace has a geometry that prevents interference between the main flue and the flame detector, or if the furnace has elements that form a screen between the main flue and the flame detector, such an elbow is not necessary.
La presente invención también se refiere a un horno de llama adaptado para la puesta en práctica del procedimiento descrito antes. The present invention also relates to a flame furnace adapted for carrying out the process described above.
Así, la invención se refiere más específicamente a un horno de llama que incluye una cámara de combustión, un medio para la inyección de oxidante principal a un caudal regulado en esta cámara de combustión y un conducto para la evacuación de humos de dicha cámara de combustión. El conducto de evacuación incluye una entrada de oxidante de dilución después de la cámara de combustión. El horno de llama de la invención incluye también un detector para detectar una intensidad de llama dentro del conducto de evacuación a la altura de la entrada de oxígeno de dilución. El detector está posicionado y orientado para evitar que la combustión principal distorsione la intensidad de la llama detectada. Thus, the invention relates more specifically to a flame furnace including a combustion chamber, a means for injecting the main oxidant at a regulated flow rate into said combustion chamber, and a duct for evacuating smoke from said combustion chamber. The evacuation duct includes a dilution oxidant inlet after the combustion chamber. The flame furnace of the invention also includes a detector for detecting flame intensity within the evacuation duct at the level of the dilution oxygen inlet. The detector is positioned and oriented to prevent the main combustion from distorting the detected flame intensity.
El conducto de evacuación puede incluir, en concreto, un codo como se mencionó anteriormente. Respecto al procedimiento según la invención, el detector de la llama se coloca, preferiblemente, después de este codo. De manera ventajosa, la entrada del oxidante de dilución se coloca inmediatamente por encima, en o debajo del codo del conducto de evacuación. The evacuation duct may specifically include an elbow, as mentioned above. In the method according to the invention, the flame detector is preferably positioned after this elbow. Advantageously, the dilution oxidant inlet is positioned immediately above, in, or below the elbow of the evacuation duct.
El horno comprende ventajosamente una unidad de control ligada al detector y al medio para la inyección del oxidante principal. Según la primera realización del horno, esta unidad de control está programada: The furnace advantageously comprises a control unit connected to the detector and the means for injecting the main oxidant. According to the first embodiment of the furnace, this control unit is programmed:
- para comparar la intensidad de la llama detectada por el detector dentro del conducto de evacuación con un límite inferior predeterminado y un límite superior predeterminado, - to compare the flame intensity detected by the detector inside the evacuation duct with a predetermined lower limit and a predetermined upper limit,
- para reducir el caudal de inyección de oxidante principal en la cámara de combustión por medio de inyección de oxidante principal cuando la intensidad de llama detectada es menor que el límite inferior predeterminado, y - to reduce the main oxidant injection rate into the combustion chamber by means of main oxidant injection when the detected flame intensity is lower than the predetermined lower limit, and
- para aumentar el caudal de inyección de oxidante principal en la cámara de combustión por el medio de inyección de oxidante principal cuando la intensidad de llama detectada es mayor que un límite superior predeterminado. - to increase the main oxidant injection rate into the combustion chamber by the main oxidant injection means when the detected flame intensity is greater than a predetermined upper limit.
Esta unidad de control se puede programar más especialmente: This control unit can be programmed more specifically:
- para reducir el caudal de inyección de oxidante principal en la cámara de combustión cuando la intensidad de llama detectada es menor que el límite inferior durante un período de tiempo At1 predeterminado y/o cuando el valor medio de la intensidad de llama detectada durante un período de tiempo At1 predeterminado es menor que el límite inferior durante el período de tiempo At1 predeterminado, y - para aumentar el caudal de inyección de oxidante principal en la cámara de combustión cuando la intensidad de la llama detectada es mayor que el límite superior para un período de tiempo predeterminado At2 y/o cuando el valor medio de la intensidad de llama detectada durante el período de tiempo predeterminado At2 es mayor que el límite superior durante un período de tiempo predeterminado At2. Según la segunda realización, el horno según la incluye también un medio para la inyección de material combustible a un caudal regulado en la cámara de combustión y el horno de llama incluye, preferentemente, una unidad de control ligada (a) al detector, (b) al medio para la inyección de oxidante principal en la cámara de combustión y (c) al medio para la inyección de material combustible en la cámara de combustión. Esta unidad de control está programada (i) para comparar la intensidad de llama detectada por el detector en el interior del conducto de evacuación con un límite inferior predeterminado y un límite superior predeterminado, (ii) para reducir la relación entre el caudal de inyección del oxidante principal y el caudal de inyección del material combustible en la cámara de combustión cuando la intensidad de la llama detectada es menor al límite inferior predeterminado, y (iii) para aumentar la relación entre el caudal de inyección del oxidante principal y el caudal de inyección del material combustible en la cámara de combustión cuando la intensidad de llama detectada es mayor que un límite superior predeterminado. - for reducing the main oxidant injection rate into the combustion chamber when the detected flame intensity is less than the lower limit for a predetermined period of time At1 and/or when the average value of the flame intensity detected for a predetermined period of time At1 is less than the lower limit for the predetermined period of time At1, and - for increasing the main oxidant injection rate into the combustion chamber when the detected flame intensity is greater than the upper limit for a predetermined period of time At2 and/or when the average value of the flame intensity detected for the predetermined period of time At2 is greater than the upper limit for a predetermined period of time At2. According to the second embodiment, the furnace according to also includes means for injecting combustible material at a regulated rate into the combustion chamber, and the flame furnace preferably includes a control unit linked (a) to the detector, (b) to the means for injecting the main oxidant into the combustion chamber, and (c) to the means for injecting combustible material into the combustion chamber. This control unit is programmed (i) to compare the flame intensity detected by the detector inside the evacuation duct with a predetermined lower limit and a predetermined upper limit, (ii) to reduce the ratio between the injection rate of the main oxidant and the injection rate of the combustible material in the combustion chamber when the detected flame intensity is lower than the predetermined lower limit, and (iii) to increase the ratio between the injection rate of the main oxidant and the injection rate of the combustible material in the combustion chamber when the detected flame intensity is greater than a predetermined upper limit.
Según una realización preferida, esta unidad de control está programada, más especialmente: According to a preferred embodiment, this control unit is programmed, more specifically:
- para reducir la relación entre el caudal de inyección del oxidante principal y el caudal de inyección del material combustible en la cámara de combustión cuando la intensidad de la llama detectada dentro del conducto de evacuación es menor que el límite inferior durante un período de tiempo predeterminado At1 y/o cuando el valor medio de la intensidad de la llama detectada durante el período de tiempo predeterminado At1 es menor que el límite inferior, y - to reduce the ratio between the injection rate of the main oxidizer and the injection rate of the combustible material into the combustion chamber when the flame intensity detected inside the exhaust duct is lower than the lower limit over a predetermined period of time At1 and/or when the average value of the flame intensity detected over the predetermined period of time At1 is lower than the lower limit, and
- para aumentar la relación entre el caudal de inyección de oxidante principal y el caudal de inyección de material combustible en la cámara de combustión cuando la intensidad de llama detectada es mayor que el límite superior durante un período de tiempo predeterminado At2 y/o cuando el valor medio de la intensidad de llama detectada durante el período de tiempo predeterminado de At2 es mayor que el límite superior. Para hacer variar la relación entre el caudal de inyección del oxidante principal y el caudal de inyección de material combustible en la cámara de combustión, la unidad de control variará ventajosamente el caudal de inyección del oxidante principal según el caudal de inyección del material combustible. Sin embargo, también es posible que la unidad de control haga variar la relación entre el caudal de inyección de oxidante principal y el caudal de inyección del material combustible regulando el caudal de inyección del oxidante principal y el caudal de inyección del material combustible. En este caso, la unidad de control puede, por ejemplo, en el caso de una intensidad de llama inferior al límite inferior predeterminado, reducir la relación entre el caudal de inyección de oxidante principal y el caudal de inyección de material combustible aumentando el caudal de inyección de material combustible a un caudal de inyección de oxidante principal sin cambios. - to increase the ratio between the main oxidant injection rate and the fuel material injection rate into the combustion chamber when the detected flame intensity is greater than the upper limit over a predetermined period of time At2 and/or when the average value of the flame intensity detected over the predetermined period of time At2 is greater than the upper limit. To vary the ratio between the main oxidant injection rate and the fuel material injection rate into the combustion chamber, the control unit advantageously varies the main oxidant injection rate according to the fuel material injection rate. However, it is also possible for the control unit to vary the ratio between the main oxidant injection rate and the fuel material injection rate by regulating the main oxidant injection rate and the fuel material injection rate. In this case, the control unit may, for example, in the event of a flame intensity below the predetermined lower limit, reduce the ratio between the main oxidant injection rate and the fuel material injection rate by increasing the fuel material injection rate to an unchanged main oxidant injection rate.
El medio de inyección de oxidante principal del horno puede incluir una o más lanzas para la inyección del oxidante principal en la cámara de combustión. The primary oxidant injection means of the furnace may include one or more lances for injecting the primary oxidant into the combustion chamber.
El medio de inyección de material combustible del horno puede incluir una o más lanzas para la inyección de material combustible en la cámara de combustión. The fuel injection means of the furnace may include one or more lances for injecting fuel material into the combustion chamber.
El horno puede incluir también uno o más quemadores para la inyección de materiales combustibles y de oxidante principal en la cámara de combustión. Tal quemador, por consiguiente, forma parte, por un lado, del medio para la inyección del oxidante principal y, por otro lado, del medio para la inyección de material combustible del horno. The furnace may also include one or more burners for injecting fuel materials and the primary oxidizer into the combustion chamber. Such a burner therefore forms part, on the one hand, of the means for injecting the primary oxidizer and, on the other hand, of the means for injecting fuel material into the furnace.
El horno según la invención puede ser un horno para un procedimiento por lotes, para un procedimiento semicontinuo o para un procedimiento continuo. The oven according to the invention may be an oven for a batch process, for a semi-continuous process or for a continuous process.
El horno puede incluir, especialmente, un horno de arco, un horno rotatorio, un horno de fusión estacionaria, un horno de recalentamiento, tal como un horno de recalentamiento para productos metalúrgicos, una caldera, una cámara de post-combustión de efluentes gaseosos, etc. The furnace may include, in particular, an arc furnace, a rotary furnace, a stationary melting furnace, a reheating furnace such as a reheating furnace for metallurgical products, a boiler, a gaseous effluent post-combustion chamber, etc.
El horno puede ser un horno de fusión o de vitrificación y, en particular, un horno de fusión secundaria de metales recuperados, un incinerador de residuos sólidos, líquidos o gaseosos, etc. The furnace may be a melting or vitrification furnace and, in particular, a secondary melting furnace for recovered metals, an incinerator for solid, liquid or gaseous waste, etc.
La entrada de oxidante de dilución es típicamente una entrada de aire ambiental en el conducto de evacuación (en inglés: "air gap"), pero puede ser, también, un inyector de oxidante, tal como un inyector de aire enriquecido en oxígeno o un inyector de oxígeno. The dilution oxidant inlet is typically an ambient air inlet in the exhaust duct (air gap), but may also be an oxidant injector, such as an oxygen-enriched air injector or an oxygen injector.
El detector de llama es, preferiblemente, un detector óptico y, en particular, un detector óptico elegido entre detectores ultravioletas, detectores infrarrojos y detectores de radiación visible. The flame detector is preferably an optical detector and, in particular, an optical detector chosen from ultraviolet detectors, infrared detectors and visible radiation detectors.
El material combustible inyectado en la cámara de combustión puede ser un combustible gaseoso, líquido o sólido (por ejemplo, gas natural, combustible líquido, propano, bio-combustible, carbón pulverizado) o una combinación de varios combustibles. Este material combustible puede ser inyectado además con material combustible introducido en la cámara de combustión con la carga, pudiendo ser mezclado con la carga antes de que se introduzca en la cámara de combustión y/o pudiendo formar parte intrínseca de la carga. The fuel injected into the combustion chamber may be a gaseous, liquid, or solid fuel (e.g., natural gas, liquid fuel, propane, biofuel, pulverized coal) or a combination of several fuels. This fuel may also be injected with fuel introduced into the combustion chamber with the charge, may be mixed with the charge before it enters the combustion chamber, and/or may be an intrinsic part of the charge.
El oxidante principal puede ser aire, aire enriquecido en oxígeno, oxígeno puro (que, por definición, tiene un contenido de oxígeno de 88 % a 100 % en vol.) o una mezcla de oxígeno con los humos reciclados. En estos últimos casos (aire enriquecido en oxígeno y, en particular, oxígeno puro o mezcla de oxígeno con los humos reciclados), se beneficia de un volumen de humos y un consumo de combustible reducidos. The primary oxidizer can be air, oxygen-enriched air, pure oxygen (which, by definition, has an oxygen content of 88% to 100% by volume), or a mixture of oxygen and recycled flue gas. In the latter cases (oxygen-enriched air, and in particular, pure oxygen or a mixture of oxygen and recycled flue gas), the engine benefits from reduced flue gas volume and fuel consumption.
La invención es particularmente útil para los hornos de llama utilizados para la segunda fusión de los metales. La segunda fusión se refiere a la fusión de materiales reciclados o procedentes de metalurgia primaria (por ejemplo: de la fundición de salida de un alto horno). The invention is particularly useful for flame furnaces used for the secondary smelting of metals. Secondary smelting refers to the smelting of recycled materials or those derived from primary metallurgy (for example, from the smelt left over from a blast furnace).
Los metales considerados son, por ejemplo: fundición, plomo, aluminio, cobre, o cualquier otro metal que se pueda fundir en un horno de llama. The metals considered are, for example: cast iron, lead, aluminum, copper, or any other metal that can be melted in a flame furnace.
La carga metálica también se puede cargar en el horno en mezcla con materiales combustibles compuestos por una alta proporción de carbono (plástico, coque,...). Estos materiales combustibles pueden estar presentes en la carga metálica (por ejemplo, en el caso del reciclaje de aluminio) y/o se añaden intencionadamente a la carga según las necesidades del procedimiento de fusión (por ejemplo, en el caso de la reacción de desoxidación para el reciclaje del plomo). The metal charge can also be loaded into the furnace mixed with combustible materials containing a high proportion of carbon (plastic, coke, etc.). These combustible materials may be present in the metal charge (for example, in the case of aluminum recycling) and/or intentionally added to the charge according to the requirements of the smelting process (for example, in the case of the deoxidation reaction for lead recycling).
La presente invención y sus ventajas aparecen más claramente en el ejemplo siguiente ilustrativo, haciendo referencia a la figura 1 que representa esquemáticamente un horno de fusión de llama según la invención. El horno es particularmente un horno rotatorio para la fusión secundaria del plomo con una cámara de combustión 2 con una capacidad de 15 t. The present invention and its advantages appear more clearly in the following illustrative example, with reference to Figure 1, which schematically represents a flame melting furnace according to the invention. The furnace is in particular a rotary furnace for the secondary melting of lead, with a combustion chamber 2 with a capacity of 15 t.
El horno está equipado con un quemador 24 de gas natural/oxígeno que genera la llama 11 en la cámara de combustión 2. La potencia del quemador 24 y la relación de oxígeno/gas natural son controladas por la automatización del horno (dispositivo de control 20 conectado al regulador del caudal de oxígeno 15 y al regulador del caudal de gas natural 17), dependiendo del avance del ciclo de calentamiento, como se describe a continuación. The furnace is equipped with a natural gas/oxygen burner 24 which generates the flame 11 in the combustion chamber 2. The power of the burner 24 and the oxygen/natural gas ratio are controlled by the furnace automation (control device 20 connected to the oxygen flow regulator 15 and the natural gas flow regulator 17), depending on the progress of the heating cycle, as described below.
La carga 30 se compone de residuos de plomo que provienen de la fragmentación de la batería de un automóvil. Una parte significativa de este plomo está en forma de una "pasta" de óxido (PbO, PbO<2>...) y sulfato de plomo (PbSO4...). A esta carga metálica se añaden los materiales necesarios para la reducción de los óxidos en parte constituidos en coque (que incluye un alto contenido de carbono), también llamados "reactivos". Charge 30 is composed of lead waste from the fragmentation of a car battery. A significant portion of this lead is in the form of an oxide "paste" (PbO, PbO<2>, etc.) and lead sulfate (PbSO4, etc.). Added to this metal charge are the materials needed to reduce the oxides, partly consisting of coke (which includes a high carbon content), also known as "reagents."
El procedimiento de reciclaje del plomo consiste en calentar la carga 30, y a continuación mantener la carga caliente en contacto con los reactivos con el fin de obtener plomo líquido 4 y una escoria que fija las impurezas y el azufre presentes en el sulfato del plomo. The lead recycling procedure consists of heating the charge 30, and then keeping the hot charge in contact with the reagents in order to obtain liquid lead 4 and a slag that fixes the impurities and sulfur present in the lead sulfate.
El horno tiene un funcionamiento discontinuo. La cámara de combustión 2 se carga al principio de cada ciclo. A continuación, se enciende el quemador 24 y su potencia se modula por el dispositivo de control 20 para que la temperatura de la carga siga un ciclo de calentamiento que ha sido determinado empíricamente. The furnace operates intermittently. Combustion chamber 2 is loaded at the beginning of each cycle. Burner 24 is then ignited, and its power is modulated by control device 20 so that the charge temperature follows an empirically determined heating cycle.
Durante la fase de calentamiento, una parte significativa del carbono presente en la carga sólida 30 reacciona con la atmósfera de la cámara de combustión rotatoria 2 constituida esencialmente del humo caliente producido por el quemador 24. During the heating phase, a significant portion of the carbon present in the solid charge 30 reacts with the atmosphere of the rotary combustion chamber 2 consisting essentially of the hot smoke produced by the burner 24.
Esta reacción produce CO e H<2>por la reacción siguiente entre una parte del humo y una parte del carbón de la carga, cuyos mecanismos se pueden describir esquemáticamente de la forma siguiente: This reaction produces CO and H<2> by the following reaction between a part of the smoke and a part of the coal in the load, whose mechanisms can be described schematically as follows:
CO<2>+ C ^ 2 CO CO<2>+ C ^ 2 CO
H<2>O C ^ H<2>+ CO H<2>O C ^ H<2>+ CO
Para limitar la formación de CO en la atmósfera de la cámara 2, es posible regular previamente el quemador 24 con el fin de inyectar un exceso de oxígeno en la cámara 2. Sin embargo, el caudal de reacción del carbono presente en la carga sólida 30 con la atmósfera del horno varía según los diferentes parámetros del procedimiento como, en particular, la composición de la carga que varía según la procedencia de los lotes a reciclar. In order to limit the formation of CO in the atmosphere of chamber 2, it is possible to pre-regulate the burner 24 in order to inject an excess of oxygen into chamber 2. However, the reaction rate of the carbon present in the solid charge 30 with the furnace atmosphere varies according to the different parameters of the process such as, in particular, the composition of the charge which varies according to the origin of the batches to be recycled.
Para una carga de 15 t, la potencia del quemador 24 se establecerá, por ejemplo, entre 1 y 1,5 MW según el progreso del ciclo de calentamiento. A mitad de ciclo, por ejemplo, el quemador está configurado para una potencia de 1,3 MW con los caudales siguientes: For a 15 t load, the burner 24 output will be set, for example, between 1 and 1.5 MW depending on the progress of the heating cycle. At mid-cycle, for example, the burner is set for 1.3 MW output with the following flow rates:
- gas natural 130 Nm3/h - natural gas 130 Nm3/h
- oxígeno puro 270 Nm3/h. - pure oxygen 270 Nm3/h.
Un análisis de los humos 6 que salen de la cámara 2 revela la siguiente composición: An analysis of the fumes 6 exiting chamber 2 reveals the following composition:
- CO2:56 %/CO: 25 %/H<2>: 4 %, el resto N<2>. - CO2:56%/CO:25%/H<2>:4%, the rest N<2>.
El CO y el H<2>de los humos se queman con el aire de dilución en la llama 12 en el interior de la chimenea 13 que incluye un codo por debajo y cerca de la cámara 2. El aire de dilución es el aire ambiente que entra en la chimenea 13 por la abertura 14 prevista para este fin por debajo del codo. Este aire de dilución permite la combustión de CO en CO<2>y el enfriamiento de los humos antes de la filtración (no ilustrado) que precede a la evacuación de los humos. Un nivel de CO demasiado significativo en los humos 6 tiene varios inconvenientes: The CO and H<2> in the flue gases are combusted with dilution air in the flame 12 inside the chimney 13 which includes an elbow below and near the chamber 2. The dilution air is the ambient air entering the chimney 13 through the opening 14 provided for this purpose below the elbow. This dilution air allows the combustion of CO into CO<2> and the cooling of the flue gases before filtration (not shown) which precedes the evacuation of the flue gases. Too high a level of CO in the flue gases 6 has several drawbacks:
- una combustión incompleta del CO en la chimenea 13, y por consiguiente una emisión de CO residual en la chimenea 13, - incomplete combustion of CO in the chimney 13, and consequently an emission of residual CO in the chimney 13,
- un aumento muy significativo de la temperatura de los humos en la chimenea 13, que no permite el paso, aguas abajo, de humos por el filtro (no ilustrado), de ahí la disminución forzada de la potencia del quemador 24, o incluso la parada del quemador 24 sobre la seguridad de la temperatura, para permitir la filtración y el cumplimiento de las normas medioambientales, y - a very significant increase in the temperature of the fumes in the chimney 13, which does not allow the passage, downstream, of fumes through the filter (not illustrated), hence the forced reduction in the power of the burner 24, or even the stoppage of the burner 24 on the temperature safety, to allow filtration and compliance with environmental standards, and
- un consumo excesivo de combustible y, por lo tanto, una disminución del rendimiento energético en el horno, ya que las reacciones CO<2>+ C ^ 2 CO y H<2>O C ^ H<2>+ CO son endotérmicas. - excessive fuel consumption and therefore a decrease in energy efficiency in the furnace, since the reactions CO<2>+ C ^ 2 CO and H<2>O C ^ H<2>+ CO are endothermic.
La detección según la invención por medio del detector UV 10 de la gama D-LX100 comercializado por la empresa Durag de la intensidad de la llama 12 de combustión de la mezcla CO H<2>con el aire de dilución justo después de la salida 5 del horno permite corregir la regulación del quemador 24 actuando sobre la relación "Oxígeno/Gas Natural". Con este fin, el detector 10 transmite al dispositivo de control 20 una señal correspondiente a la intensidad de la llama detectada. The detection according to the invention by means of the UV detector 10 of the D-LX100 range marketed by the company Durag of the intensity of the combustion flame 12 of the CO H<2> mixture with the dilution air just after the outlet 5 of the furnace makes it possible to correct the regulation of the burner 24 by acting on the "Oxygen/Natural Gas" ratio. For this purpose, the detector 10 transmits to the control device 20 a signal corresponding to the intensity of the detected flame.
El codo de la chimenea 13 y la colocación del detector UV10 con relación a dicho codo garantiza que el detector UV10 detecta solamente la intensidad de la llama 12 dentro de la chimenea 13 sin interferencia de la radiación ultravioleta de la combustión dentro de la cámara de combustión 2. The chimney elbow 13 and the positioning of the UV10 detector relative to said elbow ensures that the UV10 detector detects only the intensity of the flame 12 inside the chimney 13 without interference from ultraviolet radiation from the combustion inside the combustion chamber 2.
La invención permite, por ejemplo, al dispositivo de control 20, en particular cuando la intensidad de esta combustión en la chimenea 13 sobrepasa un límite superior experimentalmente predeterminado: The invention allows, for example, the control device 20, in particular when the intensity of this combustion in the chimney 13 exceeds an experimentally predetermined upper limit:
- aumentar, por medio del regulador del caudal de oxígeno 15, el caudal del oxígeno a 340 Nm3/h y mantener el caudal de gas natural sin cambios a 130 Nm3/h, - increase, by means of the oxygen flow regulator 15, the oxygen flow rate to 340 Nm3/h and keep the natural gas flow rate unchanged at 130 Nm3/h,
- disminuir, por medio del regulador del caudal de combustible 17, el caudal de combustible a 95 Nm3/h y mantener el caudal de oxígeno sin cambios a 270 Nm3/h, y - reduce, by means of the fuel flow regulator 17, the fuel flow to 95 Nm3/h and keep the oxygen flow unchanged at 270 Nm3/h, and
- modular los dos caudales aumentando el caudal de oxígeno a 300 Nm3/h por medio del regulador 15 y disminuyendo el caudal de gas natural a 110 Nm3/h mediante el regulador 17. - modulate the two flow rates by increasing the oxygen flow rate to 300 Nm3/h using regulator 15 and decreasing the natural gas flow rate to 110 Nm3/h using regulator 17.
En los tres casos, el quemador 24 inyecta un exceso de 70 Nm3/h de oxígeno con relación a la regulación inicial. Este exceso de oxígeno está, entonces, disponible para la combustión dentro del horno 2 de los materiales combustibles liberados por la carga. In all three cases, burner 24 injects an excess of 70 Nm3/h of oxygen relative to the initial setting. This excess oxygen is then available for combustion of the combustible materials released by the charge within furnace 2.
Tan pronto como disminuya el caudal de liberación de material combustible por la carga, después de la evolución del ciclo, la intensidad de la combustión de CO e H<2>en la chimenea 13 disminuye y la intensidad de la llama 12 detectada por el detector 10 disminuye, por lo tanto, también. As soon as the rate of release of combustible material by the load decreases, after the cycle evolution, the intensity of the combustion of CO and H<2> in the chimney 13 decreases and the intensity of the flame 12 detected by the detector 10 decreases, therefore, as well.
Es entonces posible reducir gradualmente los caudales del oxígeno y de gas natural del quemador 24 a los caudales iniciales o de referencia predeterminados y disminuir, así, la proporción oxígeno/gas natural. It is then possible to gradually reduce the oxygen and natural gas flow rates from the burner 24 to the predetermined initial or reference flow rates and thus decrease the oxygen/natural gas ratio.
Esta regulación de la proporción de oxígeno/gas natural se hace dinámica según la intensidad de la post combustión del humo en la chimenea 13 (intensidad de la llama 12 detectada). This regulation of the oxygen/natural gas ratio is made dynamic according to the intensity of the post-combustion smoke in the chimney 13 (flame intensity 12 detected).
El rendimiento energético del horno 2 se mejora significativamente y se garantiza el tratamiento eficaz de los humos, principalmente el filtrado. The energy efficiency of furnace 2 is significantly improved and effective fume treatment, primarily filtration, is guaranteed.
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| ES2896929T3 (en) * | 2019-03-26 | 2022-02-28 | Air Liquide | Combustion procedure, and burner for its implementation |
| GB2588775A (en) * | 2019-11-05 | 2021-05-12 | Edwards Ltd | Optimising operating conditions in an abatement apparatus |
| CN111121872B (en) | 2019-12-27 | 2022-07-15 | 液化空气(中国)投资有限公司 | Device and method capable of monitoring and adjusting combustion condition in furnace in real time |
| CN112066407B (en) * | 2020-09-11 | 2023-03-28 | 富士特锅炉(天津)有限公司 | Tangential diffusion coupling flue gas extrinsic cycle multi-element adjustable low-nitrogen combustion equipment |
| EP4033149A1 (en) * | 2021-01-22 | 2022-07-27 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Monitoring combustible matter in a gaseous stream |
| CN114046501A (en) * | 2021-11-16 | 2022-02-15 | 上海德律风置业有限公司 | Boiler low-ammonia combustion device with improved function |
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Family Cites Families (63)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1079945A (en) * | 1964-07-24 | 1967-08-16 | Satchwell Controls Ltd | Improvements in flame supervision devices for burners |
| US3304989A (en) * | 1964-11-19 | 1967-02-21 | American Radiator & Standard | Fuel feed control system responsive to flame color |
| US3476945A (en) * | 1968-02-23 | 1969-11-04 | Bailey Meter Co | Flame detector for a multiple fuel-fired furnace |
| US3665440A (en) * | 1969-08-19 | 1972-05-23 | Teeg Research Inc | Fire detector utilizing ultraviolet and infrared sensors |
| CH537066A (en) * | 1971-04-08 | 1973-05-15 | Cerberus Ag | Flame detector |
| US4043742A (en) * | 1976-05-17 | 1977-08-23 | Environmental Data Corporation | Automatic burner monitor and control for furnaces |
| US4498861A (en) * | 1979-04-09 | 1985-02-12 | Kobe Steel, Limited | Method for controlling combustion in industrial furnaces |
| US4280184A (en) * | 1979-06-26 | 1981-07-21 | Electronic Corporation Of America | Burner flame detection |
| ATE37454T1 (en) * | 1981-04-16 | 1988-10-15 | Emi Ltd | FLAME DETECTOR. |
| US4493635A (en) * | 1982-02-27 | 1985-01-15 | Osaka Gas Company Limited | Oxygen-enriched air ratio control device for combustion apparatus |
| US4477245A (en) * | 1982-09-03 | 1984-10-16 | The Babcock & Wilcox Company | Flame monitoring safety, energy and fuel conservation system |
| US4484947A (en) * | 1983-04-22 | 1984-11-27 | North American Manufacturing Company | Method for melting a charge of bulk solid metal |
| JPS60159515A (en) * | 1984-01-27 | 1985-08-21 | Hitachi Ltd | Furnace system |
| US4620491A (en) * | 1984-04-27 | 1986-11-04 | Hitachi, Ltd. | Method and apparatus for supervising combustion state |
| CN85201091U (en) * | 1985-04-01 | 1986-03-26 | 张承辉 | Combustion monitoring and control device |
| CN85101184B (en) * | 1985-04-01 | 1988-11-30 | 株式会社日立制作所 | Combustion system |
| GB2184584B (en) * | 1985-12-20 | 1989-10-25 | Graviner Ltd | Fire and explosion detection and suppression |
| US4882573A (en) * | 1988-03-25 | 1989-11-21 | Pullman Canada Ltd. | Apparatus and method for detecting the presence of a burner flame |
| JPH01244214A (en) * | 1988-03-25 | 1989-09-28 | Agency Of Ind Science & Technol | Method and device for monitoring and controlling air ratio of burner in operation |
| JPH01314809A (en) * | 1988-06-14 | 1989-12-20 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Method and apparatus for controlling combustion of fluidized-bed type incinerator |
| US5113770A (en) * | 1991-06-10 | 1992-05-19 | Godbe Murray C | Apparatus for incinerating waste materials |
| US5222887A (en) * | 1992-01-17 | 1993-06-29 | Gas Research Institute | Method and apparatus for fuel/air control of surface combustion burners |
| DE4202827A1 (en) | 1992-01-31 | 1993-08-05 | Linde Ag | REGULATED OPERATION OF INDUSTRIAL OVENS |
| US5480298A (en) * | 1992-05-05 | 1996-01-02 | General Electric Company | Combustion control for producing low NOx emissions through use of flame spectroscopy |
| DE69305706T2 (en) * | 1992-07-01 | 1997-03-20 | Toyota Motor Co Ltd | Combustion control method |
| JPH0763311A (en) * | 1993-08-27 | 1995-03-07 | Sanyo Electric Co Ltd | Incinerating device |
| US5424554A (en) * | 1994-03-22 | 1995-06-13 | Energy Kenitics, Inc. | Oil-burner, flame-intensity, monitoring system and method of operation with an out of range signal discriminator |
| DE4428159C2 (en) * | 1994-08-09 | 1998-04-09 | Martin Umwelt & Energietech | Process for controlling the combustion in incineration plants, in particular waste incineration plants |
| CN2243602Y (en) * | 1995-02-09 | 1996-12-25 | 重庆华夏新技术发展有限公司 | Boiler combustion flame detection device |
| JPH0989226A (en) * | 1995-09-25 | 1997-04-04 | Hitachi Zosen Corp | Electric ash melting furnace and combustion method of exhaust gas in electric ash melting furnace |
| JPH09178152A (en) * | 1995-12-28 | 1997-07-11 | Hitachi Zosen Corp | Exhaust gas combustion structure of electric ash melting furnace |
| DE19615141A1 (en) * | 1996-04-17 | 1997-10-23 | Bfi Automation Gmbh | Method and device for controlling a combustion process in a boiler |
| US5829962A (en) * | 1996-05-29 | 1998-11-03 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et, L'exploitation Des Procedes Georges | Method and apparatus for optical flame control of combustion burners |
| US6045353A (en) * | 1996-05-29 | 2000-04-04 | American Air Liquide, Inc. | Method and apparatus for optical flame control of combustion burners |
| JPH10110911A (en) * | 1996-10-08 | 1998-04-28 | Nobuhiro Suzuki | Combustor |
| JP3607058B2 (en) * | 1997-09-05 | 2005-01-05 | 三菱電機株式会社 | Incinerator and operation control method for incinerator |
| JP3790979B2 (en) * | 1997-09-08 | 2006-06-28 | 前島 文夫 | Toxic substance removal incinerator |
| JPH11257637A (en) * | 1998-03-11 | 1999-09-21 | Sanyo Electric Co Ltd | Method of controlling burner fan for combustion burner of incinerator |
| JP3625639B2 (en) * | 1998-03-19 | 2005-03-02 | 日立造船株式会社 | Fluidized bed incinerator equipment and combustion control method for fluidized bed incinerator equipment |
| FR2777075B1 (en) | 1998-04-02 | 2000-05-19 | Air Liquide | METHOD FOR OPERATING AN OVEN AND DEVICE FOR IMPLEMENTING THE METHOD |
| JP3668010B2 (en) * | 1998-09-29 | 2005-07-06 | 株式会社日立製作所 | Waste incineration equipment and its control method |
| JP2001004116A (en) * | 1999-06-18 | 2001-01-12 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Method and apparatus for controlling combustion in incinerator |
| JP3859926B2 (en) * | 2000-01-24 | 2006-12-20 | 株式会社神鋼環境ソリューション | Method and apparatus for controlling combustion air in pyrolysis gasification melting system |
| JP3806306B2 (en) * | 2001-01-16 | 2006-08-09 | 三菱重工業株式会社 | Secondary combustion apparatus for ash melting furnace and method of operating secondary combustion apparatus |
| US6404342B1 (en) * | 2001-09-14 | 2002-06-11 | Honeywell International Inc. | Flame detector using filtering of ultraviolet radiation flicker |
| ES2201885B1 (en) | 2001-11-16 | 2005-06-01 | Al Air Liquide España, S.A. | PROCEDURE FOR THE FUSION OF AN ALUMINUM LOAD. |
| FR2832732B1 (en) | 2001-11-29 | 2004-02-13 | Air Liquide | USE OF FUME ANALYSIS IN ALUMINUM OVENS |
| JP2003302022A (en) * | 2002-04-10 | 2003-10-24 | Ebara Corp | Melting furnace, operation method for melting furnace and gasification melting system |
| JP2004012047A (en) * | 2002-06-07 | 2004-01-15 | Jfe Engineering Kk | Incinerator and operating method of incinerator |
| AU2003209925A1 (en) | 2003-03-21 | 2004-10-11 | L'air Liquide, Societe Anonyme A Directoire Et Conseil De Surveillance Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Process for melting an aluminum charge containing organic material |
| US7223978B2 (en) | 2003-09-01 | 2007-05-29 | L'Air Liquide, Société Anonyme à Directoire et Conseil de Surveillance pour l'Étude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Method for measuring gaseous species by derivation |
| FR2866656B1 (en) * | 2004-02-25 | 2006-05-26 | Air Liquide | PROCESS FOR TREATING ALUMINUM IN A ROTARY OR REVERB FURNACE |
| JP2006046867A (en) * | 2004-08-09 | 2006-02-16 | Miura Co Ltd | Ignition method for combustion system |
| AU2005229668B2 (en) * | 2004-11-04 | 2008-03-06 | Babcock-Hitachi K.K. | Overfiring air port, method for manufacturing air port, boiler, boiler facility, method for operating boiler facility and method for improving boiler facility |
| ES2326568B1 (en) | 2005-05-04 | 2010-07-15 | Al Air Liquide España, S.A. | PROCEDURE FOR THE FUSION OF A FERROUS LOAD AND CONTROL SYSTEM OF THE CONCENTRATION OF UNQUEMED IN A FUSION OVEN. |
| CN100447484C (en) * | 2005-07-08 | 2008-12-31 | 姜政华 | Industrial boiler of multi-fuel burning using ultrafine coal dust as main fuel |
| JP3963925B2 (en) * | 2005-11-08 | 2007-08-22 | 株式会社神鋼環境ソリューション | Secondary combustion method and apparatus in incineration system |
| JP4701138B2 (en) * | 2006-09-04 | 2011-06-15 | 三菱重工環境・化学エンジニアリング株式会社 | Stoker-type incinerator and its combustion control method |
| DE102006060869A1 (en) * | 2006-12-22 | 2008-06-26 | Khd Humboldt Wedag Gmbh | Method for controlling the operation of a rotary kiln burner |
| JP5228511B2 (en) * | 2008-02-07 | 2013-07-03 | 株式会社Ｉｈｉ | Pyrolysis equipment |
| JP5243840B2 (en) * | 2008-05-01 | 2013-07-24 | 株式会社タクマ | Combustion method of stoker type incinerator |
| EP2159525A1 (en) | 2008-08-29 | 2010-03-03 | Air Liquide Deutschland GmbH | Method for operating an oven and device for carrying out the method |
| CN101655245B (en) * | 2009-09-04 | 2011-03-16 | 江苏焱鑫科技股份有限公司 | Multiparameter automatic control method of industrial furnace burner |
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| JPS6148046B2 (en) |