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ES2581279T3 - Acero inoxidable dúplex superior en resistencia a la corrosión de la soldadura - Google Patents

Acero inoxidable dúplex superior en resistencia a la corrosión de la soldadura Download PDF

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ES2581279T3
ES2581279T3 ES12754869.1T ES12754869T ES2581279T3 ES 2581279 T3 ES2581279 T3 ES 2581279T3 ES 12754869 T ES12754869 T ES 12754869T ES 2581279 T3 ES2581279 T3 ES 2581279T3
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Yusuke Oikawa
Shinji Tsuge
Hiroshige Inoue
Ryo Matsuhashi
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Nippon Steel Stainless Steel Corp
Original Assignee
Nippon Steel and Sumikin Stainless Steel Corp
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Abstract

Un acero inoxidable de baja aleación dúplex, superior en resistencia a la corrosión de la soldadura, caracterizado por que el acero inoxidable dúplex consiste, en % en masa, en: C: 0,001 a 0,06%, Si: 0,1 a 1,5%, Mn: 2,0 a 4,0%, P: 0,005 a 0,05%, S: 0,0001 a 0,005%, Cr: 23,0 a 27,0%, Ni: 2,0 a 6,0%, Mo: 0,5 a 2,5%, Cu: 0,5 a 3,0%, V: 0,05 a 0,25%, Al: 0,003 a 0,045%, O: 0,0005 a 0,007%, y N: 0,20 a 0,28%; y comprende además uno, dos o más elementos, seleccionados de: Ca: 0,0005 a 0,0050%, Mg: 0,0005 a 0,0050%, y REM:0,005 a 0,050%; y opcionalmente comprende uno, dos o más elementos, seleccionados de: Nb: 0,02 a 0,08%, Co: 0,02 a 1,00%, B: 0,0040% o menos, Ti: 0,05% o menos, Zr: 0,02% o menos, Ta: 0,07% o menos, W: 1,0% o menos, y Sn: 0,1% o menos; y siendo el resto Fe e impurezas inevitables; en donde la relación de área de la fase austenita es 40 a 70%; el valor de PI, de acuerdo con la siguiente fórmula 1, es 30 a 38; el valor de NI, de acuerdo con la siguiente fórmula 2, es 100 a 140; y el valor estimado de la temperatura de precipitación de equilibrio para la fase austenita (γpre), de acuerdo con la siguiente fórmula 3, es 1.350 a 1.450; PI >= Cr +3,3Mo +16N (Fórmula 1) NI >= (Cr +Mo) /N γpre >= -15Cr -28Si -12Mo +19Ni +4Mn +19Cu +770N +1.160C +1.475 (Fórmula 3) y si está presente el Nb, el valor de la siguiente fórmula 4 es 0,003 a 0,015 Nb xN (Fórmula 4) en donde, en las fórmulas, la denominación de cada elemento representa el contenido del mismo en % en masa.

Description

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austenítico, lo que supone una gran contribución a la industria.
De acuerdo con la presente invención, mediante la adición de una cantidad muy pequeña de Nb se puede suprimir aún más la disminución de la resistencia a la corrosión en la zona afectada por el calor de la soldadura debida a la precipitación de nitruro.
De acuerdo con la presente invención, se puede mejorar aún más la resistencia a la corrosión y la tenacidad del material base, al tiempo que se suprime la disminución de la resistencia a la corrosión en la zona afectada por el calor de la soldadura del acero, mediante la adición de Co: 0,02 a 1,00%.
De acuerdo con la presente invención, se puede mejorar la trabajabilidad en caliente, al tiempo que se suprime la disminución de la resistencia a la corrosión en la zona afectada por el calor de la soldadura del acero, mediante la adición de B: 0,0040% o menos.
De acuerdo con la presente invención, se puede mejorar la resistencia a la corrosión, al tiempo que se suprime la disminución de la resistencia a la corrosión en la zona afectada por el calor de la soldadura y la disminución de la tenacidad del acero, mediante la adición de al menos uno de los elementos Ti, Zr, Ta, W y Sn, dentro de los intervalos reivindicados.
De acuerdo con la anterior realización (2) de la presente invención, se puede suprimir aún más la disminución de la resistencia a la corrosión.
Breve descripción de los dibujos
[Figura 1] La Figura 1 es un gráfico que representa el historial térmico de un tratamiento térmico que simula un ciclo de calor de soldadura.
[Figura 2] La Figura 2 es un gráfico que representa el intervalo de condiciones para una buena resistencia a la corrosión en la ZAC.
Descripción de las realizaciones
A continuación se describe en detalle la presente invención.
En primer lugar, se describen las razones que subyacen detrás de la limitación en la realización (1) de la presente invención. Al respecto, % en relación a un componente indica % en masa.
El contenido de C se limita a 0,06% o menos, con el fin de garantizar la resistencia a la corrosión del acero inoxidable. Si el contenido supera 0,06%, se forma carburo de Cr, lo que empeora la resistencia a la corrosión. Preferiblemente, es 0,04% o menos. Mientras tanto, si el contenido se reduce extremadamente, aumenta el coste considerablemente, y por esta razón su límite inferior es 0,001%.
El Si se añade en 0,1% o más, para la desoxidación. Sin embargo, si se añade más de 1,5%, la tenacidad empeora. Por esta razón, el límite superior se limita a 1,5%. El intervalo preferido es de 0,2 a 1,0%.
Puesto que el Mn aumenta la fase austenita en el acero inoxidable dúplex y suprime la formación de martensita inducida por deformación, lo que mejora la tenacidad, y aumenta aún más la solubilidad sólida del nitrógeno, lo que suprime la precipitación del nitruro en la soldadura, se añade en una cantidad de 2,0% o más. Sin embargo, si se añade más de 4,0%, la resistencia a la corrosión empeora. Por esta razón el límite superior se limita a 4,0%. El intervalo preferido es más de 2,0% y menos de 3,0%.
Puesto que el P, que es un elemento que inevitablemente está contenido en el acero, empeora la trabajabilidad en caliente, su contenido se limita a 0,05% o menos. Preferiblemente, es 0,03% o menos. Por otra parte, si se reduce mucho su contenido, el coste aumenta mucho, y por esta razón su límite inferior es 0,005%.
Puesto que el S, que, de manera similar al P, es un elemento que inevitablemente está contenido en el acero, empeora la trabajabilidad en caliente, la tenacidad y también la resistencia a la corrosión, su contenido se limita a 0,005% o menos. Preferiblemente, es 0,002% o menos. Por otra parte, si se reduce excesivamente su contenido, el coste aumenta mucho, y por esta razón su límite inferior es 0,0001%.
El Cr es un elemento que se requiere fundamentalmente para garantizar resistencia a la corrosión, y es uno de los tres elementos que aumentan el valor de PI, de acuerdo con la siguiente fórmula 1. Puesto que es un elemento de aleación de un coste relativamente bajo, su contenido de acuerdo con la presente invención es 23,0% o más. Por otra parte, es un elemento que sirve para aumentar la fase ferrita y, si su contenido es superior a 27,0%, la cantidad de ferrita se vuelve excesiva en el sistema de una composición de acuerdo con la presente invención, y la resistencia a la corrosión y la tenacidad empeoran. Por esta razón, se establece que el contenido de Cr esté entre 23,0% y 27,0%. El intervalo preferido es más de 24,0% y menos del 26,0%.
PI = Cr +3,3Mo +16N (Fórmula 1)
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en donde la denominación de cada elemento representa el contenido del mismo en % en masa.
El Ni es un elemento que sirve para aumentar la fase austenita en el acero inoxidable dúplex, y en el sistema de una composición de acuerdo con la presente invención se añade en un contenido de 2,0% o más para garantizar la fase austenita, también para mejorar la tenacidad mediante la supresión de la formación de martensita inducida por deformación, y para garantizar la resistencia a la corrosión frente a diversos ácidos. Por otra parte, puesto que es un elemento de aleación caro, su contenido se reduce en la medida de lo posible de acuerdo con la presente invención, y es 6,0% o menos. El intervalo preferido es más de 3,0% y menos de 5,5%.
El Mo es uno de los tres elementos que aumentan el valor de PI, y un elemento muy eficaz para mejorar en gran medida la resistencia a la corrosión del acero inoxidable. Su contenido es 0,5% o más para garantizar el valor de PI de acuerdo con la presente invención. Por otra parte, puesto que es un elemento muy caro, su contenido se limita en la medida de lo posible de acuerdo con la presente invención, y el límite superior se ha establecido en 2,5% o menos. El intervalo preferido es más de 1,0% y menos de 2,0%.
El Cu es un elemento eficaz para aumentar la fase austenita en el acero inoxidable dúplex, de manera similar al Ni, mejorar la tenacidad mediante la supresión de la formación de martensita inducida por deformación, y para garantizar la resistencia a la corrosión frente a diversos ácidos. Además, puesto que es un elemento de aleación menos costoso que el Ni, se añade en un contenido de 0,5% o más de acuerdo con la presente invención. Por otra parte, si su contenido supera el 3,0%, la trabajabilidad en caliente empeora, y por esta razón el límite superior se establece en 3,0%. Un intervalo preferido es más de 0,6% y menos de 2,0%, un intervalo más preferido es más de 0,8% y menos de 1,5%, y un intervalo especialmente preferido es más de 1,0% y menos de 1,5%.
El V es un elemento importante a ser añadido de acuerdo con la presente invención. Una adición de 0,05% o más es necesaria para disminuir la actividad del N y retrasar la precipitación del nitruro. Por otra parte, puesto que una adición que supera el 0,25% disminuye la tenacidad en la ZAC mediante la precipitación de nitruro de V, el límite superior se establece en 0,25%. El intervalo preferido es 0,06% a 0,20%.
El Al es un elemento importante para la desoxidación del acero, y para reducir el oxígeno en el acero se requiere que su contenido sea 0,003% o más. Por otra parte, puesto que el Al es un elemento con una afinidad relativamente alta con el N, su adición excesiva empeora la tenacidad del material base mediante la formación de AlN. Aunque su magnitud también depende del contenido de N, si el Al supera 0,045%, la tenacidad disminuye significativamente. Por esta razón, el límite superior de su contenido se establece en 0,045%. Preferiblemente, su contenido es 0,030%
o menos.
El O es un elemento perjudicial que forma óxidos, que son inclusiones no metálicas importantes, y un contenido excesivo empeora la tenacidad. Además, si se forma una gruesa aglomeración de óxido, puede provocar un defecto superficial. Por esta razón, el límite superior de su contenido se establece en 0,007%. Preferiblemente, el contenido es 0,005% o menos. Por otra parte, si su contenido se reduce extremadamente, el coste aumenta considerablemente, y por esta razón su límite inferior es 0,0005%.
El N es un elemento eficaz para mejorar la resistencia mecánica y la resistencia a la corrosión mediante la formación de una solución sólida en la fase austenita, así como para aumentar la fase austenita en el acero inoxidable dúplex, y es especialmente importante para aumentar el valor de PI de la fase austenita. Por esta razón, se añade en 0,20%
o más. Por otra parte, si el contenido supera 0,28%, se vuelve prácticamente imposible hacer que el valor de NI sea 100 o más, por esta razón, el límite superior de su contenido se establece en 0,28%. El contenido preferido es 0,22 a 0,26%.
Puesto que el acero dúplex de acuerdo con la presente invención se convierte en un sistema de componentes de alto contenido en N y alto contenido en austenita, la trabajabilidad en caliente es inferior a la del acero inoxidable dúplex convencional, de modo que, sin ninguna contramedida, puede tener lugar fisuración en los bordes, etc., en la laminación en caliente. En relación con esto, cualquiera de los elementos, Ca, Mg y REM, sirve para mejorar la trabajabilidad en caliente del acero, y con este propósito se añade uno, dos o más de los mismos. Por otra parte, la adición excesiva de cualquiera de ellos empeora la trabajabilidad en caliente, y por esta razón el límite superior de su contenido se establece de la siguiente manera. A saber, es 0,0050% para el Ca y el Mg, y 0,050% para los REM, respectivamente. En este sentido, REM indica el contenido total de elementos de las tierras raras de la serie de los lantánidos, tales como el La y el Ce. Puesto que se puede obtener un efecto estable con respecto al Ca y el Mg a partir de 0,0005%, el intervalo preferido, tanto para el Ca como para el Mg, es 0,0005 a 0,0050%; y puesto que se puede obtener un efecto estable con respecto a los REM a partir de 0,005%, el intervalo para los REM es 0,005 a 0,050%.
Con el fin de obtener unas buenas propiedades para el acero dúplex de acuerdo con la presente invención, es necesario hacer que la relación de área de la fase austenita esté en el intervalo de 40 a 70%. Si es menos de 40%, la tenacidad es insuficiente, y si supera el 70%, pueden aparecer inconvenientes en la trabajabilidad en caliente y en la fisuración por corrosión bajo tensión. En ambos casos, la resistencia a la corrosión se vuelve escasa.
Con respecto al acero de acuerdo con la presente invención, es mejor aumentar tanto como sea posible la fase austenita, que tiene un alto límite de solubilidad en estado sólido para el nitrógeno, con el fin de suprimir en la
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medida de lo posible la disminución de la resistencia a la corrosión y la tenacidad mediante la precipitación del nitruro. En el caso de que la condición de temperatura para el tratamiento térmico en solución se fije en una condición habitual para el acero dúplex de aproximadamente 1.050ºC, se puede lograr garantizar la cantidad de austenita mediante el control de la relación de los elementos que aumentan la fase austenita y los elementos que aumentan la fase ferrita, dentro del intervalo prescrito de acuerdo con la presente invención.
A continuación, el valor de PI, expresado mediante la siguiente fórmula 1, se establece entre 30 y 38. En la bibliografía de patentes 7, etc., también se describe el valor de PI, que es un índice preponderante que indica la resistencia a la corrosión por picaduras de un acero inoxidable. Puesto que un objeto de la presente invención es proporcionar un acero inoxidable que tenga una resistencia a la corrosión equivalente al acero SUS329J3L, que es uno de los aceros inoxidables dúplex utilizados más generalmente, el límite inferior se establece en 30 para garantizar un valor de PI equivalente al del acero. Por otra parte, puesto que el valor de PI alcanzable en un sistema de una composición de acuerdo con la presente invención, al tiempo que se garantiza (Cr +Mo) /N, es como máximo 38, el límite superior se establece en 38.
PI = Cr +3,3Mo +16N (Fórmula 1)
en donde la denominación de cada elemento representa el contenido del mismo en % en masa.
A continuación, el valor de NI, expresado mediante la siguiente fórmula 2, se establece entre 100 y 140. El valor de NI es un índice del grado de retraso en la precipitación de nitruro de cromo en conexión con la relación entre el Cr, el Mo y el N. Si el valor es 100 o más, la precipitación puede permanecer en un nivel exento de problemas con el patrón térmico de la Figura 1, que se corresponde con la zona afectada por el calor de la soldadura con un aporte de calor en la soldadura de 3,5 kJ/mm, adecuado para una soldadura por arco sumergido. Por otra parte, si el valor supera 140, N es relativamente escaso y se produce un problema, tal como la disminución de la cantidad de acero  (cantidad de austenita) y la disminución de la resistencia a la corrosión en la fase austenita, y por esta razón el límite superior se establece en 140. Preferiblemente, el valor de NI es 100 a 125.
NI = (Cr +Mo) /N (Fórmula 2)
en donde la denominación de cada elemento representa el contenido del mismo en % en masa.
A continuación, el valor estimado de la temperatura de precipitación de equilibrio para la fase austenita (pre), de acuerdo con la siguiente fórmula 3, que es un índice para evaluar la fuerza motriz para la precipitación de la fase austenita durante el enfriamiento después de la soldadura, se establece entre 350 y 1.450. Cuanto mayor sea la pre, más fácil se forma la fase austenita.
La fórmula se dedujo mediante el cálculo del equilibrio utilizando el software de cálculo termodinámico "Thermo-Calc" (marca registrada), mediante el Thermo-Calc Software AB, y se modificó mediante experimentación.
Aunque la pre supera el punto de fusión (que varía de acuerdo con la composición y que está comprendido entre
1.400 y 1.500°C) en el lado de alta temperatura, puesto que su valor se utilizó en la presente invención como un índice para evaluar la fuerza motriz en la fase austenita, este valor se extrapoló virtualmente.
Como se ha descrito anteriormente, la disminución de la resistencia a la corrosión en la zona afectada por el calor de la soldadura es provocada por la formación de una zona de agotamiento del cromo en los contornos de los granos , por medio de la precipitación de Cr2N durante el enfriamiento desencadenado por la disminución de la cantidad de austenita mediante el calor de la soldadura. Por esta razón, se puede evitar la disminución de la resistencia a la corrosión mediante la supresión de la precipitación de Cr2N, por medio de la combinación de garantizar el valor mínimo de pre y controlar (Cr +Mo) /N.
Para la invención, se ha llevado a cabo un experimento de acuerdo con la simulación de la soldadura de la Figura 1, y se ha confirmado que la cantidad de austenita en la soldadura se corresponde con la pre de la fórmula 3, y se puede obtener una resistencia a la corrosión suficiente si esta última es 1.350 o mayor. Por el contrario, si la misma supera 1.450, la fase austenita se hace excesiva y pueden aparecer inconvenientes en la fisuración por corrosión bajo tensión o en la trabajabilidad en caliente. El intervalo preferido es 1.370 a 1.430.
pre = -15Cr -28Si -12Mo +19Ni +4Mn +19Cu +770N +1.160C +1.475 (Fórmula 3)
en donde la denominación de cada elemento representa el contenido del mismo en % en masa.
A continuación, se describen las razones que subyacen detrás de la limitación del contenido de Nb en la presente invención.
Como se ha descrito anteriormente, el Nb es un elemento eficaz para disminuir la actividad del N y suprimir la precipitación del nitruro, y es añadido opcionalmente.
Sin embargo, se debe tener cuidado con su empleo, debido a que, como su afinidad con el N es relativamente alta,
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Además, cuando se añadió B o Sn en exceso (Nº AD y AH), el resultado fue el mismo que el anterior.
Además, cuando la relación de área de la fase austenita fue muy alta (Nº D y AJ), la fisuración en los bordes fue superior a 10 mm. Esto se debe a que la pre del Nº D era muy alta.
Con respecto a la tenacidad del material base, los aceros Nº G, K, S, AB, AE, AF y AG, que contenían una cantidad
5 excesiva de Si, S, Al, Nb, Ti, Zr o Ta, presentaron unos valores por debajo de 200 J/cm2 y no fueron aceptables. En el caso del Nº CA, el valor absoluto del contenido de Nb era pequeño, pero Nb xN fue 0,017, lo que superó el intervalo de acuerdo con la presente invención (Nb xN: 0,003 a 0,015), y la tenacidad fue escasa. En este sentido, el Nb xN del acero Nº 4 de acuerdo con la presente invención fue 0,013, y el Nb xN del acero Nº 13 de acuerdo con la presente invención fue 0,014.
10 Por el contrario, también en el caso del Nº L, que contenía muy poco Ni, la tenacidad fue escasa.
Además, para los aceros Nº F y R, que contenían muy poco Si o Al, debido a una desoxidación insuficiente, el contenido de O resultó alto y la gran cantidad de inclusiones originó una tenacidad escasa.
Además, para el Nº AI, en el que cantidad de austenita era muy pequeña, la tenacidad fue escasa.
Con respecto a la resistencia a la corrosión del material base, los aceros Nº E, I y K, que contenían una cantidad
15 excesiva de C, Mn o S, y los aceros Nº M, O y T, que contenían muy poco Cr, Mo o N, presentaron una CPT menor de 30°C y no fueron aceptables.
Con respecto a la resistencia a la corrosión de la ZAC, cuando el valor de NI y la pre estaban dentro del intervalo prescrito, como se representa en la Figura 2, la CPT fue 20ºC, o más, lo que representa una buena propiedad. Por otra parte, no fueron aceptables los aceros Nº E, I, K, M, O y T, con materiales base escasos, los Nº A y B, con
20 valores de NI fuera de especificaciones, y el N °C, con una pre muy baja.
Además, el Nº V, con muy poca cantidad de adición de V, tampoco fue aceptable.
Para los Nº H y L, con muy poco Mn o Ni, y los Nº N y U, con mucho Cr o N, la resistencia a la corrosión se puso en riesgo por la precipitación de nitruro. Lo mismo sucedió para el Nº AI, con una cantidad muy pequeña de austenita. Mientras tanto, para el Nº P, que contenía muy poco Cu, la resistencia a los ácidos empeoró significativamente en
25 comparación con otros materiales.
Como es evidente a partir de los ejemplos anteriores, se ha dejado bien sentado que de acuerdo con la presente invención se puede obtener un acero inoxidable dúplex superior en resistencia a la corrosión de la soldadura.
[Tabla 1]
TN
973 988 1.009 997 965 965 990 971 947 921 976 982 958 931 883 946 980 976 978 925 967 968 1.004 934 957
Pre
1.373 1.380 1.384 1.376 1.383 1.383 1.375 1.368 1.383 1.440 1.365 1.371 1.375 1.397 1.442 1.424 1.389 1.396 1.357 1.411 1.375 1.423 1.335 1.460 1.438
Valorde NI
117,5 102,4 110,3 113,2 112,3 111,0 106,0 108,8 118,1 106,9 119,8 110,1 132,8 114,6 119,9 106,2 105,1 105,1 115,6 116,6 141,3 95,5 117,7 107,0 100,6
Valorde PI
35,2 34,6 36,7 34,6 34,4 33,1 35,1 33,4 30,3 33,6 34,3 32,7 34,6 33,3 31,4 34,3 33,9 32,3 34,4 33,2 37,9 30,8 33,2 34,6 30,7
Sn
0,06 0,04
W
0,068
Ta
0,050
Zr
0,012
Ti
0,019 0,019
B
0,0035 0,0022 0,0026 0,0015
REM
0,031 0,023 0,030 0,049 0,015 0,029 0,025 0,040 0,031 0,031
Mg
0,0048 0,0013 0,0030 0,0035 0,0006 0,0018 0,0022 0,0027
Ca
0,0014 0,0014 0,0026 0,0011 0,0035 0,0006 0,0013 0,0028 0,0022 0,0018 0,0040
O
0,0055 0,0035 0,0011 0,0042 0,0035 0,0044 0,0006 0,0019 0,0015 0,0052 0,0013 0,0019 0,0008 0,0037 0,0044 0,0044 0,0048 0,0037 0,0011 0,0033 0,0008 0,0018 0,0037 0,0028 0,0042
Co
0,40 0,13 0,05 0,25 0,19
V
0,091 0,133 0,085 0,188 0,074 0,064 0,235 0,078 0,106 0,125 0,149 0,196 0,160 0,151 0,084 0,110 0,229 0,064 0,092 0,109 0,158 0,103 0,074 0,142 0,082
Nb
0,056 0,068 0,037 0,055 0,064
N
0,234 0,259 0,252 0,233 0,239 0,231 0,251 0,235 0,216 0,250 0,222 0,238 0,205 0,234 0,213 0,251 0,251 0,240 0,233 0,231 0,205 0,255 0,222 0,252 0,253
Al
0,014 0,029 0,038 0,026 0,003 0,011 0,026 0,028 0,020 0,007 0,040 0,022 0,027 0,016 0,026 0,025 0,030 0,011 0,005 0,024 0,015 0,013 0,028 0,009 0,020
Cu
1,22 1,54 1,15 1,23 0,78 1,74 1,91 1,25 1,81 1,17 1,75 1,31 1,78 1,84 2,22 2,74 1,13 1,17 1,63 1,76 1,96 1,30 1,50 2,13 1,22
Mo
1,73 1,70 2,13 1,94 1,65 1,61 1,93 1,77 0,58 1,25 1,81 1,16 1,78 1,19 1,06 1,57 1,54 1,38 1,64 1,15 2,45 1,02 1,52 1,56 0,50
Cr
25,78 24,82 25,68 24,47 25,14 24,03 24,69 23,77 24,96 25,52 24,79 25,05 25,44 25,65 24,48 25,09 24,83 23,88 25,26 25,75 26,51 23,33 24,61 25,41 24,96
Ni
3,85 2,82 4,05 3,55 4,25 3,49 3,48 3,14 3,33 5,36 3,17 3,05 3,95 5,23 4,72 4,16 3,70 3,51 3,54 4,01 4,51 3,23 2,76 5,21 3,21
S
0,0019 0,0014 0,0005 0,0042 0,0004 0,0012 0,0008 0,0018 0,0005 0,0016 0,0026 0,0011 0,0006 0,0014 0,0016 0,0006 0,0017 0,0008 0,0004 0,0017 0,0035 0,0003 0,0008 0,0015 0,0048
P
0,016 0,013 0,023 0,025 0,005 0,011 0,015 0,027 0,048 0,026 0,014 0,020 0,045 0,032 0,019 0,007 0,028 0,024 0,026 0,038 0,025 0,030 0,015 0,038 0,019
Mn
2,84 3,31 2,12 2,44 2,76 2,14 2,92 2,89 2,41 4,00 2,42 2,28 2,79 2,57 2,75 2,33 2,14 2,48 2,17 3,30 2,83 2,72 2,3 2,54 2,48
Si
0,31 0,42 0,46 0,76 0,26 0,48 0,64 0,35 0,96 0,56 0,46 0,59 0,66 0,52 0,32 0,43 0,33 0,80 0,34 0,31 0,41 0,94 0,92 0,53 0,78
C
0,022 0,012 0,026 0,028 0,019 0,013 0,004 0,004 0,036 0,039 0,019 0,023 0,038 0,009 0,042 0,019 0,018 0,030 0,003 0,038 0,040 0,037 0,011 0,048 0,066
Ej empl o de la pres ente invenci ón
E j empl o c omparativ o
AceroNº
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 16 17 18 19 20 21 A B C D E
F
0,019 0,07 2,01 0,011 0,0017 3,05 25,70 1,16 1,51 0,008 0,244 0,130 0,0085 0,0034 0,047 33,4 110,0 1.379 968
G
0,008 1,86 3,21 0,014 0,0001 3,70 24,48 1,16 1,58 0,007 0,240 0,044 0,158 0,0049 0,0046 0,0012 32,2 107,0 1.354 1.002
H
0,022 1,31 1,78 0,019 0,0007 4,20 23,21 1,34 1,09 0,004 0,229 0,063 0,0025 0,0010 0,015 31,3 107,2 1.384 987
I
0,017 0,30 4,33 0,021 0,0002 3,98 25,56 2,11 1,77 0,023 0,272 0,141 0,0036 0,026 36,9 101,9 1.413 967
J
0,039 0,83 2,72 0,069 0,0004 4,22 25,58 1,28 1,18 0,023 0,213 0,113 0,0047 0,0027 33,2 126,3 1.376 960
K
0,006 0,21 2,65 0,026 0,0077 3,74 24,40 1,27 1,10 0,013 0,231 0,131 0,38 0,0009 0,0010 0,0021 32,3 111,0 1.376 946
L
0,015 0,51 2,87 0,007 0,0010 1,68 23,52 1,48 1,88 0,028 0,244 0,086 0,0027 0,0033 0,0033 32,3 102,5 1.375 984
M
0,013 0,53 2,24 0,028 0,0011 3,19 22,81 1,94 1,91 0,017 0,244 0,103 0,0027 0,0008 0,45 33,1 101,4 1.404 972
N
0,030 0,36 2,68 0,029 0,0015 3,88 27,54 1,07 2,01 0,042 0,237 0,099 0,0046 0,0021 0,009 34,9 120,5 1.380 959
O
0,033 1,00 2,40 0,013 0,0003 4,44 25,63 0,36 1,15 0,023 0,230 0,131 0,0062 0,0014 30,5 112,9 1.390 947
P
0,014 0,93 2,60 0,019 0,0002 3,98 23,64 1,50 0,35 0,014 0,236 0,155 0,0069 0,0033 0,025 0,07 32,4 106,4 1.367 991
Q
0,014 0,32 2,16 0,016 0,0012 3,85 25,14 0,74 3,21 0,021 0,256 0,072 0,0039 0,015 31,7 101,1 1.436 915
R
0,025 0,35 2,94 0,021 0,0010 3,41 25,50 1,96 1,96 0,002 0,250 0,121 0,0092 0,0021 0,0012 36,0 110,0 1.395 979
S
0,012 0,50 2,96 0,020 0,0005 3,06 24,77 0,98 1,43 0,048 0,223 0,109 0,0029 0,0015 31,6 115,5 1.361 951
T
0,038 0,38 2,78 0,009 0,0015 3,63 23,15 1,25 1,68 0,017 0,179 0,200 0,0029 0,0029 0,0022 30,1 136,3 1.396 894
U
0,028 1,41 2,19 0,015 0,0020 4,30 25,76 1,77 1,45 0,009 0,295 0,145 0,0036 0,0034 36,3 93,3 1.406 1.052
V
0,004 0,90 2,67 0,021 0,0018 3,56 23,68 1,49 1,20 0,028 0,223 0,033 0,0023 0,0040 32,2 112,8 1.354 978
W
0,032 0,96 2,06 0,024 0,0008 3,00 24,07 2,29 2,80 0,013 0,212 0,277 0,0032 0,010 35,0 124,3 1.379 991
X
0,020 0,55 2,05 0,029 0,0014 3,71 24,56 1,51 1,86 0,021 0,245 0,140 0,28 0,0025 33,5 106,5 1.399 971
Y
0,016 0,82 2,28 0,021 0,0008 3,34 25,11 1,28 1,47 0,010 0,249 0,140 0,0044 0,0071 33,3 106,0 1.371 997
Z
0,030 0,93 2,32 0,016 0,0016 3,11 23,77 1,29 1,12 0,008 0,249 0,110 0,0043 0,0075 32,0 100,7 1.392 993
AA
0,031 0,71 2,61 0,021 0,0002 4,90 25,46 1,02 1,64 0,008 0,251 0,117 0,0037 0,0021 0,062 32,9 105,5 1.425 944
AB
0,035 0,81 2,69 0,010 0,0011 3,95 25,53 1,85 1,99 0,009 0,237 0,101 0,141 0,0040 0,0013 0,013 0,0015 35,4 115,7 1.394 982
AC
0,005 0,69 2,78 0,041 0,0008 4,39 23,60 1,52 1,54 0,027 0,244 0,071 0,075 0,0041 0,0029 0,0033 32,5 102,9 1.401 952
AD
0,002 0,81 2,38 0,026 0,0019 4,16 23,98 1,99 1,15 0,012 0,222 0,135 0,0018 0,0034 0,029 0,0052 34,1 117,0 1.353 988
AE
0,007 0,69 2,49 0,011 0,0008 3,55 25,55 1,73 1,27 0,031 0,271 0,081 0,0043 0,0034 0,058 35,6 100,7 1.370 1.021
AF
0,029 0,61 3,42 0,008 0,0017 3,51 23,12 1,88 1,59 0,024 0,241 0,154 0,59 0,0021 0,0010 0,040 0,027 33,2 103,6 1.419 954
AG
0,028 0,84 2,77 0,011 0,0010 3,41 24,60 1,32 1,61 0,021 0,233 0,072 0,0017 0,0010 0,085 32,7 111,2 1.385 971
imagen9
[Tabla 2]
(Material base)
(Unión soldada) Observaciones
Acero Nº
Fisuración de los bordes (mm) Relación de área de la fase austenita (%) Valor de impacto vE-20 (J/cm2) CPT (°C) Relación de área de la fase austenita (%) CPT (%)
1
7 42 333 40 46 30 Ejemplo de la presente invención
2
5 42 312 40 49 25 “
3
3
43 337 45 50 30 “
4
1 50 319 40 40 20 “
5
3 49 377 40 50 25 “
6
4 58 320 40 49 30 “
7
5 46 373 45 43 25 “
8
3 50 273 35 42 20 “
9
2 58 346 30 44 20 “
10
8 62 588 35 63 30 “
11
5 41 298 35 45 20 “
12
4 40 233 40 40 20 “
13
3 41 418 40 48 25 “
14
6 61 534 40 55 30 “
16
8 67 522 35 63 25 “
17
3 63 498 40 56 25 “
18
7 49 270 45 47 25 “
19
5 59 278 40 49 25 “
20
6 43 314 45 37 25 “
21
4 51 450 35 51 30 “
A
2 40 471 35 35 15 Ejemplo comparativo
B
7 67 274 30 62 15 “
C
6 40 220 35 37 15 “
D
15 73 568 35 69 25 “
E
6 57 262 25 64 10 “
F
5 46 138 40 45 25 “
G
7 50 121 30 36 20 “
H
4 61 332 30 50 5 “
I
6 49 510 25 60 10 “
J
18 48 380 40 42 30 “
K
28 52 144 25 41 15 “
L
2 37 123 35 48 15 “
M
8 64 299 25 53 10 “
N
6 41 407 35 50 15 “
O
6 53 402 25 48 10 “
P
8 53 299 35 42 20 (Resistencia a los ácidos comprometida)
Q
22 70 457 40 62 35 “
R
2 48 113 40 49 20 “
S
4 43 144 35 44 20 “
T
1 60 343 25 50 15 “
U
4 59 409 45 39 15 “
V
9 48 317 40 41 15 “
W
7 51 328 45 39 15 “
X
17 51 185 35 53 20 “
Y
18 45 315 35 41 20 “
Z
22 55 217 40 49 20 “
AA
20 64 492 35 59 20 “
AB
2 45 122 40 47 20 “
AC
7 67 138 35 49 20 “
AD
18 52 379 40 33 20 “
AE
5 49 104 45 40 20 “
AF
6 62 131 40 62 25 “
AG
8 52 139 35 46 20 “
AH
17 56 315 45 59 30 “
AI
2 37 140 35 42 15 “
AJ
19 72 432 35 52 20 “
Aplicabilidad industrial
De acuerdo con la presente invención, se puede proporcionar un acero inoxidable dúplex que tiene una resistencia a la corrosión equivalente a un tipo estándar de acero inoxidable dúplex, tal como el acero SUS329J3L, y que es 5 capaz de mitigar el inconveniente de su empleo como material estructural mediante la supresión de la disminución de la resistencia a la corrosión en la zona afectada por el calor de la soldadura, que es uno de los principales inconvenientes del acero inoxidable dúplex que contiene una gran cantidad de N, para reducir lo más posible la utilización de elementos de aleación de alto coste, tales como el Ni y el Mo. A consecuencia de ello, se puede ampliar la utilización del mismo mediante la sustitución, con un bajo coste, del acero inoxidable austenítico, lo que
10 supone una gran contribución a la industria.

Claims (1)

  1. imagen1
    imagen2
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