TWI496899B

TWI496899B - 肥粒鐵系不鏽鋼

Info

Publication number: TWI496899B
Application number: TW101145044A
Authority: TW
Inventors: Tomohiro Ishii; Shin Ishikawa; Hiroyuki Ogata
Original assignee: Jfe Steel Corp
Priority date: 2011-11-30
Filing date: 2012-11-30
Publication date: 2015-08-21
Also published as: TW201339324A; EP2787097A4; WO2013080526A1; JP5387802B1; US20140308154A1; EP2787097A1; ES2657023T3; KR101669740B1; US9487849B2; CN103958717B; EP2787097B1; KR20140091744A; CN103958717A; JPWO2013080526A1

Description

肥粒鐵系不鏽鋼

本發明係關於不易引起因氮從銲接的遮蔽氣體(shielding gas)侵入(entering)於銲接珠(weld bead)所導致之耐蝕性(corrosion resistance)的降低之肥粒鐵系不鏽鋼(ferritic stainless steel)。

肥粒鐵系不鏽鋼，與沃斯田鐵系不鏽鋼(austenitic stainless steel)相比，相對於耐蝕性具有高成本效益、熱傳導率(heat thermal conductivity)良好且熱膨脹係數(coefficient of thermal expansion)小、不易引起應力腐蝕斷裂(Stress Corrosion Cracking)等，從此等各種優異特性來看，係逐漸地使用在汽車排氣系統構件、屋頂及建築用具等之建材、廚房或貯水及熱水貯存槽等之水槽用材料等之廣泛的用途。

此等構造物的製作時，較多情形是將不鏽鋼板切斷為適當形狀並成形後，藉由銲接來接合。然而，肥粒鐵系不鏽鋼，由於C、N的固溶限(solid solubility limit)小，故伴隨著銲接所進行之熔解與凝固，在銲接部生成Cr碳氮化物(Cr carbonitride)並形成Cr缺乏層(depression layer)，因而容易引起耐蝕性降低之稱為敏化(sensitization)的現象。

因此，先前係已採取一種藉由添加與碳氮之親和力較 Cr更高之Ti或Nb，抑制Cr碳氮化物的生成以抑制敏化的產生之方法。例如，專利文獻1中，係揭示一種藉由複合地添加Ti與Nb，來提升肥粒鐵系不鏽鋼的耐晶界腐蝕性之鋼。

然而，近年來伴隨著銲接構件之形狀的複雜化，於銲接時無法進行充分的氣體遮蔽，而使空氣中的氮混入於遮蔽氣體中之不完全條件下的銲接增加，在如此的銲接條件下，由於氮從遮蔽氣體侵入於銲接珠，而變得更容易引起銲接部的敏化。因此，專利文獻1等所揭示之先前的肥粒鐵系不鏽鋼中，會產生難以確保耐蝕性之問題。

銲接部的耐蝕性佳之肥粒鐵系不鏽鋼，例如分別在專利文獻2中揭示一種銲接部的耐蝕性佳之肥粒鐵系不鏽鋼，在專利文獻3中揭示一種銲接間隙部的耐蝕性佳之肥粒鐵系不鏽鋼，在專利文獻4中揭示一種與沃斯田鐵系不鏽鋼之銲接部的耐蝕性佳之肥粒鐵系不鏽鋼，但即使是此等肥粒鐵系不鏽鋼，在氮從遮蔽氣體侵入於銲接珠之銲接條件中，亦不必然可確保充分的耐蝕性。

先前技術文獻專利文獻

專利文獻1：日本特開昭51-88413號公報

專利文獻2：日本特開2007-270290號公報

專利文獻3：日本特開2009-161836號公報

專利文獻4：日本特開2010-202916號公報

為了解決上述先前技術的問題，雖考量到依照先前的想法，藉由增加Ti或Nb來抑制敏化的產生者，但此方法亦另外會產生表面缺損的增加或銲接斷裂的產生等問題，故非適當地解決方策。

因此，本發明之目的，在於提供一種在肥粒鐵系不鏽鋼的銲接中，即使因銲接構件的形狀等原因無法進行充分的氣體遮蔽，使氮混入於遮蔽氣體並導致銲接珠的含氮量增加而產生敏化之銲接條件中，亦具有優異耐蝕性且銲接施工性亦良好之肥粒鐵系不鏽鋼。

本發明中，為了解決上述課題，係對於氮侵入於銲接珠之動作以及各種元素對敏化抑制所造成之影響進行精心研究。

首先調查遮蔽氣體的氮濃度對銲接珠的氮含量所造成之影響。使用第1表的No.1所示之肥粒鐵系不鏽鋼，在0~2vol%的範圍內改變以Ar為基礎之遮蔽氣體的氮濃度，進行走銲(Bead on Plate)的TIG銲接(銲接電流90A、銲接速度60 cm/min、板厚0.8mm、表層遮蔽氣體流量15 L/min、裏層遮蔽氣體流量10 L/min)，並測定銲接珠的氮含量。結果如第1圖所示。

銲接珠的氮含量，在氮混入於表層遮蔽氣體時，係與遮蔽氣體的氮濃度增加呈比例地增加。另一方面，在氮混入於裏層遮蔽氣體時，即使遮蔽氣體的氮濃度增加，銲接珠的氮含量幾乎不變。此可考量為表層遮蔽氣體從噴嘴朝向熔融槽無中斷地吹出，相對於此，裏層遮蔽氣體僅緩慢地接觸者所影響。銲接珠的敏化，係伴隨著侵入於銲接珠之氮的增加而變得顯著。從該內容來看，銲接珠的敏化，可考量為因混入於表層遮蔽氣體之氮侵入於銲接珠而產生。

接著評估在因來自遮蔽氣體之氮的侵入而引起銲接珠的敏化之銲接條件中，各種元素對敏化所造成之影響。使用氮濃度2vol%之Ar氣體作為表層遮蔽氣體，對各種肥粒鐵系不鏽鋼進行走銲的TIG銲接，藉由研磨完全地去除銲接珠的鏽皮後，依據JIS G 0580(2003)來測定再活化率(reactivation rate)。尚且本說明書中所記載之再活化率，並未進行由晶粒度所進行之修正。結果如第2圖所示。

再活化率的對數，係與Nb+1.3Ti+0.9V+0.2Al(式中的元素記號表示各元素之含量(質量%))(以下稱為N值)呈比例地減少。再活化率之值愈小，敏化程度愈小，0.01%以下者，意味著幾乎無敏化。N值大於0.55時，再活化率為0.01%以下，可得知即使在因來自遮蔽氣體之氮的侵入，而在通常的肥粒鐵系不鏽鋼中銲接珠亦會敏化之銲接條件中，亦可顯現出良好的耐蝕性。

再者，於銲接珠中，由於稱為回火色(temper color)之氧化覆膜(oxide layer)的形成，與敏化相同會引起Cr缺乏，而使耐蝕性降低。係藉由孔蝕電位測定(pitting potential measurement)，來評估引起敏化之銲接條件中，各種元素對回火色的耐蝕性所造成之影響。在表層遮蔽氣體使用氮濃度2vol%之Ar氣體，對各種肥粒鐵系不鏽鋼進行走銲的TIG銲接，且不去除銲接珠的表側(噴焰側)上所形成之回火色，在30℃、3.5質量%NaCl溶液中測定孔蝕電位。結果如第3圖所示。

當N值為0.34時，不與Si、Al、Ti的含量相依，孔蝕電位均為-200~-150mV，耐蝕性低。另一方面，當N值為0.57時，Si+Al+Ti(式中的元素記號表示各元素之含量(質量%))(以下稱為S值)位於0.6以上1.8以下之範圍中，孔蝕電位為0mV以上，耐蝕性有所提升。此可考量為藉由使Si、Al、Ti濃縮於回火色，除了可構成緊密且保護性佳之氧化覆膜之外，更可抑制焊接所形成之氧化量，而抑制因氧化所導致之銲接珠表層的Cr減少之故。回火色所導致之Cr的減少，會以與因氮的侵入導致敏化所引起之Cr碳氮化物周圍之Cr的減少形成共同作用之形式，來形成相乘效果。因此，N值與S值分別位於適當的範圍者，對於在氮從遮蔽氣體侵入之銲接條件中用以確保銲接珠的耐蝕性者，乃為必要。

本發明係基於上述所得之發現並進一步探討而創作出，本發明之主旨如下所述。

[1]一種銲接部的耐蝕性佳之肥粒鐵系不鏽鋼，其特徵係含有以質量%記為C：0.001~0.030%、Si：0.3~0.55%(但不包含0.3%)、Mn：0.05~0.50%、P：0.05%以下、S：0.01%以下、Cr：19.0~28.0%、Ni：0.01~0.30%(但不包含0.30%)、Mo：0.2~3.0%、Al：0.08~1.2%(但不包含0.08%)、V：0.02~0.50%、Cu：小於0.1%、Nb：0.005~0.50%、Ti：0.05~0.50%、N：0.001~0.030%，並滿足下述式(1)及式(2)，且殘餘部分為Fe及不可避免之雜質所構成者，0.6≦Si+Al+Ti≦1.8…(1)

Nb+1.3Ti+0.9V+0.2Al>0.55…(2)

其中，式中的元素記號表示各元素之含量(質量%)。

[2]如上述[1]之銲接部的耐蝕性佳之肥粒鐵系不鏽鋼，其中更進一步含有由以質量%記為Zr：1.0%以下、W：1.0%以下、REM：0.1%以下、Co：0.3%以下、B：1.0%以下之中所選出的1種以上。

根據本發明，即使在從遮蔽氣體至銲接珠因氮的侵入而產生敏化之銲接條件中，亦可得到具有優異耐蝕性之肥粒鐵系不鏽鋼。此外，本發明之肥粒鐵系不鏽鋼，其銲接施工性亦與先前的鋼同等地良好。

以下係說明本發明之各構成要件的限定理由。

1.成分組成

首先說明本發明之規定鋼的成分組成之理由。成分%均意味著質量%。

C：0.001~0.030%

C為鋼所不可避免地含有之元素。C量多時，可提升強度，量少時可提升加工性。為了得到充分的強度，添加0.001%以上者為適當。當大於0.030%時，加工性的降低變得顯著，並且會析出Cr碳化物而容易引起局部的Cr缺乏所導致之耐蝕性的降低。因此，C量係設為0.001~0.030%之範圍。較佳為0.002~0.018%之範圍。尤佳為0.003~0.015%之範圍。更佳為0.003~0.010%之範圍。

Si：0.3~0.55%(但不包含0.3%)

Si為有用於脫酸之元素，本發明中，為將Al或Ti一同濃縮於由銲接所形成之回火色以提升氧化覆膜的保護性，並且使銲接部的耐蝕性形成為良好之重要元素。在氮從遮蔽氣體侵入之銲接條件中，由於Al與Ti和侵入的氮鍵結而析出，所以對回火色之濃縮減少。因此，本發明中，Si對於回火色的保護性提升所發揮之功用相對較大。該效果在大於0.3%的添加時可得到。然而，當大於0.55%時，加工性的降低變得顯著而難以進行成型加工。因此，Si量係設為0.3~0.55%(但不包含0.3%)之範圍。較佳為0.33~0.50%之範圍。尤佳為0.35~0.48%之範圍。

Mn：0.05~0.50%

Mn為鋼所不可避免地含有之元素，具有提高強度之效果。該效果在0.05%以上的添加時可得到，但過剩的添加會促進成為腐蝕起始點之MnS的析出，使耐蝕性降低，故設為0.50%以下者為適當。因此，Mn量係設為0.05~0.050%之範圍。較佳為0.08~0.40%之範圍。尤佳為0.09~0.35%之範圍。

P：0.05%以下

P為鋼所不可避免地含有之元素，過剩的含有會使銲接性降低，容易產生晶界腐蝕。該傾向在大於0.05%時變得顯著。因此，P量係設為0.05%以下。較佳為0.04%以下。

S：0.01%以下

S為鋼所不可避免地含有之元素，大於0.01%時，耐蝕性會降低。因此，S量係設為0.01%以下。較佳為0.006%以下。

Cr：19.0~28.0%

Cr為用以確保不鏽鋼的耐蝕性之最重要的元素。在小於19.0%的添加時，由於銲接所造成之氧化使表層的Cr減少，而使銲接珠及該周邊無法得到充分的耐蝕性。另一方面，當添加大於28.0%時，加工性和製造性降低，所以Cr量係設為19.0~28.0%之範圍。較佳為21.0~26.0%之範圍。尤佳為21.0~24.0%之範圍。

Ni：0.01~0.30%(但不包含0.30%)

Ni為顯現不鏽鋼的耐蝕性之元素，其係在無法形成惰態覆膜(passivation film)而引起活性溶解之腐蝕環境中抑制腐蝕的進行之元素。該效果在0.01%以上的添加時可得到。然而，在0.30%以上的添加時，除了會使加工性降低之外，其亦為昂貴的元素而導致成本增大。因此，Ni量係設為0.01~0.30%(但不包含0.30%)之範圍。較佳為0.03~0.24%之範圍。

Mo：0.2~3.0%

Mo為促進惰態覆膜的再惰態化以提升不鏽鋼的耐蝕性之元素。藉由與Cr一同含有，可使該效果變得更顯著。藉由Mo的耐蝕性提升效果，在0.2%以上的添加時可得到。然而，當大於3.0%時，強度增加導致軋壓負荷增大，而使製造性降低。因此，Mo量係設為0.2~3.0%之範圍。較佳為0.6~2.4%之範圍。尤佳為0.6~2.0%之範圍。

Al：0.08~1.2%(但不包含0.08%)

Al為有用於脫酸之元素，本發明中，為將Si、Ti一同濃縮於由銲接所形成之回火色以提升銲接部的耐蝕性之元素。除此之外，亦為在氮從遮蔽氣體侵入於銲接珠時，Cr與氮鍵結並析出，而具有抑制敏化的引起之效果的元素。此可考量為與氮的親和力較Cr更大之Al，與從遮蔽氣體至銲接珠所侵入之氮形成AlN，而阻礙Cr氮化物的形成之故。該效果在大於0.08%的添加時可得到。然而，當添加大於1.2%時，肥粒鐵晶粒增大而使加工性和製造性降低。因此，Al量係設為0.08~1.2%(但不包含0.08%)之範圍。較佳為0.09~0.8%之範圍。更佳為0.10~0.40%之範圍。

V：0.02~0.50%

V為提升耐蝕性或加工性之元素，本發明中，係在氮從遮蔽氣體至銲接珠侵入時，與氮鍵結並形成VN而藉此抑制敏化之元素。該效果在0.02%以上的添加時可得到。然而，當添加大於0.50%時，反而使加工性降低。因此，V量係設為0.02~0.50%之範圍。較佳為0.03~0.40%之範圍。

Cu：小於0.1%

Cu為可能從原料碎片所混入之雜質，在具有本發明的Cr含量、Mo含量之耐蝕性佳之肥粒鐵系不鏽鋼中，乃有使惰態維持電流增加而使惰態覆膜成為不穩定，因而降低耐蝕性之作用。該耐蝕性降低作用，在Cu量為0.1%以上時更為顯著。因此，Cu係設為小於0.1%。

Nb：0.005~0.50%

Nb為優先與C、N鍵結而抑制因Cr碳氮化物的析出所導致之耐蝕性的降低之元素。因此，在本發明中，為用以抑制因來自遮蔽氣體的氮侵入所導致之敏化之重要元素，該效果在0.005%以上時可得到。然而，當添加大於0.50%時，熱強度增加而使熱軋壓的負荷增大，使製造性降低。此外，會析出於銲接部的晶界而容易引起銲接斷裂。因此，Nb量係設為0.005~0.50%之範圍。較佳為0.01~0.38%之範圍。尤佳為0.01~0.38%之範圍，更佳為0.05~0.35%之範圍。

Ti：0.05~0.50%

Ti為優先與C、N鍵結而抑制因Cr碳氮化物的析出所導致之耐蝕性的降低之元素。本發明中，為用以抑制因來自遮蔽氣體的氮侵入所導致之敏化之重要元素。此外，亦為與Si、Al一同複合地濃縮於銲接部的回火色以提升氧化覆膜的保護性之元素。該效果在0.05%以上時可得到。然而，當添加大於0.50%時，加工性降低，同時使Ti碳氮化物粗大化而引起表面缺陷。因此，Ti量係設為 0.05~0.50%之範圍。較佳為0.08~0.38%之範圍。

N：0.001~0.030%

N，與C同樣為鋼所不可避免地含有之元素，係具有藉由固溶強化來提升鋼的強度之效果。該效果在0.001%以上時可得到。然而，當析出Cr氮化物時，會使耐蝕性降低，所以添加0.03%以下者為適當。因此，N量係設為0.001~0.030%之範圍。較佳為0.002~0.018%之範圍。

Si+Al+Ti(S值)：0.6以上1.8以下

式中的元素記號表示各元素之含量(質量%)。

Si、Al、Ti，均與氧之親和力強，當不鏽鋼氧化而形成氧化鏽皮時，係濃縮地存在於氧化鏽皮的下層(底層鐵側)。當不鏽鋼中均含有此等元素時，由Si、Al、Ti複合地氧化所形成之Si、Al、Ti的濃化層，因為成為緊密且保護性佳之氧化覆膜，所以與此等元素的含量低之情形相比，可成為耐蝕性佳之氧化覆膜。該效果在S值為0.6以上時可得到。然而，如第3圖所示，在氮從遮蔽氣體侵入於銲接珠之銲接條件中，於後述N值為0.55以上時，提升銲接部之回火色的耐蝕性之效果始變得明確。從該內容來看，係顯示出Si、Al、Ti的保護效果與N值的效果複合地作用而提升銲接部的耐蝕性。另一方面，當S值大於1.8時，氧化覆膜的結晶性提高，抑制金屬離子等的穿透之效果降低。因此，如第3圖所示，當S值大於1.8 時，耐蝕性再次降低。從以上結果來看，係將S值設為0.6以上1.8以下。較佳為0.6以上1.4以下。

Nb+1.3Ti+0.9V+0.2Al(N值)：大於0.55

尚且，式中的元素記號表示各元素之含量(質量%)。

本發明所探討之銲接珠的敏化，該主要原因在於從遮蔽氣體侵入銲接珠之氮與Cr鍵結並形成Cr氮化物，而生成局部的Cr缺乏區域者。為了抑制此情形，添加與N的親和力較Cr更大之元素者，可視為有效。Ti或Nb已知為C、N的穩定化元素，但在氮從遮蔽氣體侵入所引起之銲接條件的銲接珠中，此次很明顯的，Al或V具有C、N穩定化的新效果。第2圖所示之銲接珠之再活化率的對數與N值呈比例，所以相對於各元素的質量%之效果，依序為Ti>Nb>V>Al之效果。當N值大於0.55時，銲接珠的再活化率為0.01%以下，幾乎不引起敏化。因此，N值係設為大於0.55。

使用SEM(Scanning Electron Microscope)來觀察銲接珠的析出物，可確認到Al或V係與Ti或Nb的碳氮化物複合地存在。如此，可考量為以Ti或Nb的碳氮化物為核心來促進AlN、VN的析出，更可使V或Al發揮作為氮的穩定化元素之作用。

以上為本發明之基本化學成分，且殘餘部分為Fe及不可避免之雜質所構成。再者，從耐蝕性之觀點來看，可限制Cu量。此外，以提升耐蝕性、韌性者為目的，可添加Zr、W、REM、Co、B作為選擇元素。

Zr：1.0%以下

Zr係與C、N鍵結而具有抑制敏化之效果。該效果在0.01%以上的添加時可得到。然而，過剩的添加，除了會使加工性降低之外，其亦為極昂貴的元素，而導致成本增大。因此，當添加Zr時，Zr量較佳係設為1.0%以下。更佳為0.2%以下。

W：1.0%以下

W與Mo同樣具有提升耐蝕性之效果。該效果在0.01%以上的添加時可得到。然而，過剩的添加會提高強度而使製造性降低。因此，當添加W時，W量較佳係設為1.0%以下。更佳為0.2%以下。

REM：0.1%以下

REM(稀土類元素)可提升耐氧化性，抑制氧化鏽皮的形成，並抑制銲接部的回火色正下方之Cr缺乏區域的形成。該效果在0.0001%以上的添加時可得到。然而，過剩的添加，除了會使酸洗性等之製造性降低之外，亦會導致成本增大。因此，當添加REM時，REM量較佳係設為0.1%以下。更佳為0.05%以下。

Co：0.3%以下

Co為提高韌性之元素。該效果在0.001%以上的添加時可得到。然而，過剩的添加會使製造性降低。因此，當添加Co時，Co量較佳係設為0.3%以下。更佳為0.1%以下。

B：0.1%以下

B為改善二次加工脆性之元素，為了得到該效果，含有0.0001%以上者為適當。然而，過剩的含有會引起由固溶強化所導致之延展性降低。因此，當含有B時，B量較佳係設為0.1%以下。更佳為0.05%以下。

2.製造條件

接著說明本發明之較佳製造方法。以轉爐(converter furnace)、電爐(electric furnace)、真空溶解爐(vacuum melting furnace)等之一般所知的方法來熔製上述成分組成的鋼，並藉由連續鑄造法(continuous casting)或錠塊鑄造(ingot casting)-軋片(slabbing)，來形成鋼胚。然後將該鋼胚加熱至1100℃~1300℃後，將加工溫度設為700℃~1000℃、捲取溫度設為500℃~850℃，並施以熱軋壓使該板厚成為2.0mm~5.0mm。將如此製作之熱軋壓鋼帶(hot rolled strip)，在800℃~1200℃的溫度中進行退火(anneal)及酸洗(acid picking)，接著進行冷軋壓，在700℃~1100℃的溫度中進行冷軋壓鋼板退火。進行冷軋壓鋼板退火後，進行酸洗以去除鏽皮。可對去除鏽皮後之冷軋壓鋼帶進行平整軋壓。

實施例1

以下基於實施例來說明本發明。

將第1表所示之不鏽鋼進行真空熔製，在加熱至1200℃後，進行熱軋壓至板厚成為4mm，在850℃~1050℃的範圍內進行退火，並藉由酸洗來去除鏽皮。然後，進行冷軋壓至板厚成為0.8mm，在800℃~1000℃的範圍內進行退火，並進行酸洗而構成試驗材料。第1表的S值定義為Si+Al+Ti，N值定義為Nb+1.3Ti+0.9V+0.2Al(式中的元素為質量%)。

[表1]

對製作出之試驗材料進行走銲的TIG銲接。銲接電流設為90A、銲接速度設為60 cm/min。遮蔽氣體，係在表側(噴焰側)以流量15 L/min來使用含有2vol%的氮之Ar氣體，在裏側以流量10 L/min來使用100%的Ar氣體。表側之銲接珠的寬度約4mm。

採集含有製作出之銲接珠之20mm見方的試驗片，殘留10見方的測定面並以密封材料被覆，在附有銲接所形成的回火色之狀態下，於30℃的3.5% NaCl溶液中測定孔蝕電位。並未進行試驗片的研磨和惰態化處理。其他的測定方法係依據JIS G 0577(2005)。測定出之孔蝕電位V'_C100 如第2表所示。

發明例中，V'_C100 均為0mV以上，相對於此，比較例中，V'_C100 均小於0mV，可得知本發明例之耐蝕性佳。此外，採集包含銲接珠之60×80mm的試驗片，以表側為試驗面來實施JIS H 8502(1999)的中性鹽水噴霧循環試驗(neutral salt spray cyclic corrosion test)。循環數設為3循環。試驗後，以目視來確認是否有銲接珠的腐蝕。結果如第2表所示。

本發明例中，均未確認到腐蝕，相對於此，比較例中，均確認到腐蝕。可得知發明例之銲接珠的耐蝕性佳。

尚且從第1表的No.1~3中，可得知若Si位於本發明的範圍內，則銲接部的耐蝕性良好。

從No.4、No.13中，可得知若Cr位於本發明的範圍內，則銲接部的耐蝕性良好。從No.6、No.8中，可得知若Mo位於本發明的範圍內，則銲接部的耐蝕性良好。從No.5~7中，可得知若Al位於本發明的範圍內，則銲接部的耐蝕性良好。從No.8、No.9中，可得知若V位於本發明的範圍內，則銲接部的耐蝕性良好。

從No.10~12中，可得知若Nb及Ti位於本發明的範圍內，則銲接部的耐蝕性良好。從No.4、No.5、No.11、No.13~18中，可得知若Cu、Zr、W、REM、Co、B位於本發明的範圍內，則銲接部的耐蝕性良好。

No.19，其Si未滿足本發明的範圍。No.20，其Si與S值未滿足本發明的範圍。No.21，其Al與S值未滿足本發明的範圍。No.22~24，其V、Nb、Ti中任一者與N值未滿足本發明的範圍。No.25，其N值未滿足本發明的範圍。

產業上之可應用性：

本發明中所得之肥粒鐵系不鏽鋼，可較佳地適用在藉由銲接來製造構造體之用途，例如排氣管等之汽車排氣系材料，電熱水器的熱水貯存用罐體材料、用具或換氣口，導管等之建築用材料等。

第1圖為說明遮蔽氣體的氮濃度對銲接珠的氮含量所造成之影響之圖。

第2圖為說明添加元素對銲接珠的再活化率所造成之影響之圖。

第3圖為說明添加元素對銲接珠的孔蝕電位所造成之影響之圖。

Claims

一種肥粒鐵系不鏽鋼，其特徵係含有以質量%記為C：0.001~0.030%、Si：0.3~0.55%(但不包含0.3%)、Mn：0.05~0.50%、P：0.05%以下、S：0.01%以下、Cr：19.0~28.0%、Ni：0.01~0.30%(但不包含0.30%)、Mo：0.2~3.0%、Al：0.08~1.2%(但不包含0.08%)、V：0.02~0.50%、Cu：小於0.1%、Nb：0.005~0.50%、Ti：0.05~0.50%、N0.001~0.030%，並滿足下述式(1)及式(2)，且殘餘部分為Fe及不可避免之雜質所成者，0.6≦Si+Al+Ti≦1.8…(1) Nb+1.3Ti+0.9V+0.2Al>0.55…(2)其中，式中的元素記號表示各元素之含量(質量%)。
如請求項1之肥粒鐵系不鏽鋼，其中更進一步含有由以質量%記為Zr：1.0%以下、W：1.0%以下、REM：0.1%以下、Co：0.3%以下、B：0.1%以下之中所選出的1種以上。