[go: up one dir, main page]

ES2391126T3 - Procedimiento para la reducción de una escoria con alto contenido de cromo en un horno de arco voltaico - Google Patents

Procedimiento para la reducción de una escoria con alto contenido de cromo en un horno de arco voltaico Download PDF

Info

Publication number
ES2391126T3
ES2391126T3 ES08701060T ES08701060T ES2391126T3 ES 2391126 T3 ES2391126 T3 ES 2391126T3 ES 08701060 T ES08701060 T ES 08701060T ES 08701060 T ES08701060 T ES 08701060T ES 2391126 T3 ES2391126 T3 ES 2391126T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
slag
pellets
briquettes
arc furnace
carbon
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
ES08701060T
Other languages
English (en)
Inventor
Johann Reichel
Lutz Rose
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
SMS Siemag AG
Original Assignee
SMS Siemag AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by SMS Siemag AG filed Critical SMS Siemag AG
Application granted granted Critical
Publication of ES2391126T3 publication Critical patent/ES2391126T3/es
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/52—Manufacture of steel in electric furnaces
    • C21C5/527—Charging of the electric furnace
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/52—Manufacture of steel in electric furnaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/52—Manufacture of steel in electric furnaces
    • C21C5/54—Processes yielding slags of special composition
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/0087—Treatment of slags covering the steel bath, e.g. for separating slag from the molten metal
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/0056—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00 using cored wires
    • C21C2007/0062—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00 using cored wires with introduction of alloying or treating agents under a compacted form different from a wire, e.g. briquette, pellet
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C2300/00—Process aspects
    • C21C2300/02—Foam creation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/52—Manufacture of steel in electric furnaces
    • C21C5/5264—Manufacture of alloyed steels including ferro-alloys
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
  • Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)

Abstract

Procedimiento para la reducción de una escoria (7) con alto contenido de cromo que se encuentra durante laproducción de acero inoxidable en un horno de arco voltaico (1) sobre la colada de acero (6), en el que se cargan ala escoria (7) aglomerados tales como pellas o briquetas (8), cuyos ingredientes reaccionan de forma reductora conlos óxidos de metal de la escoria (7), estando compuestas las pellas o briquetas (8) cargadas en el horno de arcovoltaico (1) de una mezcla definida de un soporte de hierro como material de lastre, de carbono y silicio como agentereductor así como de un material aglutinante, y reaccionando químicamente de forma reductora las pellas obriquetas (8) debajo de la capa de escoria con los óxidos de metal de la escoria (7), particularmente con el óxido decromo contenido, respaldando los gases de reacción (16) producidos una formación de espuma en la escoria,caracterizado por que el material de lastre está compuesto sobre todo de los elementos formadores de acerosinoxidables hierro y cromo y usándose como material de lastre una aleación con la composición FeCrHC (altocontenido de carbono) con un contenido de aproximadamente el 8% de C y el 3% de Si con una densidad deaproximadamente 7 t/m3, triturado finamente, como soporte de hierro.

Description

Procedimiento para la reducción de una escoria con alto contenido de cromo en un horno de arco voltaico
La invención se refiere a un procedimiento para la reducción de una escoria con alto contenido de cromo que se encuentra durante la producción de acero inoxidable en un horno de arco voltaico sobre la colada de acero, en la 5 que se cargan a la escoria aglomerados tales como pellas o briquetas, cuyos ingredientes reaccionan de forma reductora con los óxidos de metal de la escoria.
Durante el funcionamiento de hornos de arco voltaico se funden los materiales sólidos introducidos por llenado, sobre todo chatarra y aleaciones, con los arcos voltaicos de los electrodos que sobresalen desde arriba al interior del recipiente del horno. En este caso, la escoria cumple, además de su función primaria, la retirada de constituyentes
10 indeseados de la colada, una función protectora, ya que rellena parcialmente el espacio entre los extremos de electrodo y la superficie de metal y protege el revestimiento refractario del horno de la energía de radiación del arco voltaico. Esta función protectora de la escoria se puede mejorar dándose lugar mediante procedimientos adecuados a una formación de la espuma en la escoria.
Para esto, el documento EP 0 829 545 B1 propone un procedimiento para la producción de una escoria espumosa
15 sobre acero inoxidable fundido en un horno eléctrico, introduciéndose en la escoria un polvo con ayuda de un medio de inyección, por ejemplo, nitrógeno, que está compuesto de un óxido de metal, bien óxido de cinc o bien óxido de plomo, y carbono. El óxido contenido en el polvo se reduce reaccionando con el carbono. En este caso se forman burbujas en la escoria, que están compuestas esencialmente de monóxido de carbono y que hacen que la escoria forme espuma. Debido a la superficie relativamente grande asociada a la forma de polvo se produce una breve
20 reacción intensa con la escoria, que además tiene lugar de forma localmente limitada en proximidad del dispositivo de inyección o de insuflación en el baño fundido.
Para evitar las desventajas de la inclusión de sustancias en forma de polvo se propone en el documento WO 2004/104232 A1 cargar los materiales usados para la formación de espuma en la escoria, una mezcla de óxido de metal y carbono, como piezas conformadas prensadas en el horno eléctrico. A este respecto, la densidad de estas
25 piezas conformadas está ajustada de tal manera que flotan en la escoria y en este lugar preferentemente cerca de la interfase colada/escoria.
Durante la producción de acero inoxidable se configura durante la fundición del material sólido en el horno de arco voltaico una escoria, que contiene una gran parte de óxidos de metal, sobre todo de óxido de cromo. La concentración del óxido de cromo a este respecto alcanza con frecuencia valores superiores al 30%. Tales escorias
30 hasta ahora no se podían reducir en la medida deseada debido a su composición.
Para minimizar la pérdida indeseada de material valioso debido al alto contenido de óxido de cromo en la escoria, el objetivo de la invención consiste en indicar un procedimiento para la reducción de escoria de una colada de acero inoxidable, en el que se integren las experiencias positivas de la formación de espuma en escoria con la adición de piezas conformadas prensadas al horno de arco voltaico.
35 El objetivo planteado se resuelve con los rasgos caracterizantes de la reivindicación 1, estando compuestas las pellas o briquetas cargadas en el horno de arco voltaico de una mezcla definida de un soporte de hierro como material de lastre, de carbono o carbono y silicio como agente reductor así como un material aglutinante y reaccionado químicamente de forma reductora las pellas o briquetas debajo de la capa de escoria con los óxidos de metal de la escoria, particularmente con el óxido de cromo contenido, respaldando los gases de reacción producidos,
40 principalmente monóxido de carbono, una formación de espuma de la escoria.
En las reivindicaciones dependientes están indicadas configuraciones ventajosas de la invención.
La reducción del óxido de cromo de la escoria a este respecto se desarrolla según la reacción
(Cr2O3) + 3[C] = 2[Cr] + 3{CO}.
Sustituye en gran parte la reducción clásica con silicio, es decir,
45 (Cr2O3) + 3[Si] = 4[Cr] + 3{SiO2}
y disminuye los costes de la reducción. Adicionalmente se mejora el balance energético, ya que se necesitan menores cantidades de cal con el fin de la compensación de la basicidad.
Para que las pellas o briquetas de acuerdo con la invención floten cerca de la interfase colada/escoria en la colada, de tal manera que puedan reaccionar químicamente debajo de la capa de escoria con los óxidos de metal de la escoria, su densidad está ajustada a un valor de 3-4 t/m3. Esto se consigue mediante una proporción de mezcla ajustada correspondientemente de material de lastre y agente reductor. El material de lastre en este caso está compuesto sobre todo de los elementos formadores de aceros inoxidables hierro y cromo, pudiéndose usar de
5 acuerdo con una configuración ventajosa de la invención como material de lastre chatarra fina de aleación pobre con una densidad de aproximadamente 7 t/m3, triturada finamente, como soporte de hierro. Como alternativa o incluso adicionalmente es posible usar como material de lastre una aleación con la composición FeCrHC (alto contenido de carbono) con un contenido de aproximadamente el 8% de C y el 3% de Si. El agente reductor añadido mediante mezcla a estos materiales de carga, carbono o carbono y silicio, es de acuerdo con la invención coque como soporte de carbono y FeSi o como alternativa SiC como soporte de silicio. La composición que se obtiene de las pellas o briquetas se determina, además de la densidad a conseguir, adicionalmente por la relación carbono - FeSi, por lo que la composición puede variar en los siguientes intervalos coque > 60% FeSi (70-75) > 20%
15 otro material de lastre > 20% material aglutinante < 2%.
Para poder prensar tales mezclas hasta dar pellas o briquetas sólidas, se requiere un material aglutinante adecuado. En este caso han dado buen resultado melaza y cemento, sin embargo, como alternativa se pueden usar para el prensado también bitumen, pez de brea e hidratos de calcio.
Durante la producción de las pellas o briquetas es importante que la forma y el tamaño generados así como la compactación realizada estén adaptados a su uso posterior. En este caso se requiere que la duración de la disolución durante su reacción con los ingredientes de la escoria, sobre todo con el óxido de cromo, esté adaptada a una reducción óptima. Por tanto, deben ser térmicamente estables y no degradarse inmediatamente después de su introducción en el horno caliente de arco voltaico. Además, con respecto a su forma, tamaño y resistencia deben ser
25 de tal naturaleza que sea posible un transporte neumático para posibilitar una carga sencilla en el horno de arco voltaico.
Las cantidades de pellas o briquetas cargadas en el horno de arco voltaico para la reducción del óxido de cromo de la escoria dependen considerablemente de la variedad producida de acero, cumpliéndose los siguientes intervalos de las cantidades de distribución específicas de pellas o briquetas, con respecto a 1 m2 del baño de metal, en el horno de arco voltaico:
coladas de austenita: 1-4 kg/t/m2 de acero líquido
coladas de ferrita: 1,5-3 kg/t/m2 de acero líquido.
La velocidad de carga de la adición de pellas o briquetas a este respecto está ajustada a un valor continuo de más de 5 kg/t/min, cargándose las pellas o briquetas en el espacio anular entre la pared lateral del horno y el círculo de
35 electrodos formado por los electrodos en el centro del horno.
A continuación se explican con más detalle otras particularidades y ventajas de la invención en figuras esquemáticas del dibujo de un ejemplo de realización.
Se muestra:
En la Figura 1, el corte transversal de un horno de arco voltaico con dispositivos de adición para pellas o briquetas, En la Figura 2, una vista ampliada de la interfase formada por la colada de acero con la escoria que flota por encima.
El horno de arco voltaico 1 representado en la Figura 1 está compuesto de un recipiente de horno 2 con pared refractaria 3 así como una tapa de horno 4 y tres electrodos 5, que están conducidos desde arriba a través de la tapa
45 del horno 4 al recipiente de horno 2. En la parte inferior del recipiente de horno 2 se encuentra, en el interior de la pared refractaria 3, una colada de acero 6 con escoria 7 fundida que se encuentra por encima. Para las pellas o briquetas 8 a cargar para la reducción de la escoria en el espacio anular entre la pared de horno 10 lateral y el círculo de electrodos formado por los electrodos 5 existen las siguientes posibilidades:
•
las pellas o briquetas 8 se introducen mediante un sistema de traslación por gravitación a través de un orificio de tapa 9 en el interior del horno.
•
las pellas o briquetas 8 se introducen a través de un sistema de traslación neumático mediante una conducción anular 14 que tiene un recorrido radial con respecto a la tapa del horno 4 con aberturas de carga 15 en el interior del horno.
•
las pellas o briquetas 8 se introducen neumáticamente o mediante gravitación a través de dispositivos de
admisión 11 dispuestos en las paredes laterales 10 del horno.
En la Figura 2 está representada a una escala ampliada la zona de la interfase colada/escoria 13 formada por la escoria 7 y la colada de acero 6. Con la dirección de la flecha 17 está dibujado un posible camino de una briqueta 8 cargada en el horno de arco voltaico 1. Después de su paso a través de la capa de escoria 7 se encuentra dentro de la colada 6, sin embargo, todavía claramente por debajo de la interfase colada/escoria 13. Debido a la diferencia de densidad existente con respecto a la colada 6 llega después mediante su fuerza ascensional 18 en un posible movimiento ascensional 19, flotando todavía en la colada 6, a la posición final 20 pretendida directamente debajo de la interfase colada/escoria 13. En esta posición 20 que se encuentra debajo de la capa de escoria 7 tiene lugar la reducción deseada con los óxidos de metal contenidos en la escoria y particularmente con el óxido de cromo presente en la misma. A este respecto se liberan gases de reacción 16, principalmente monóxido de carbono, que están dibujados como puntos claros en la capa de escoria 7. Los restos de briquetas 12 que permanecen después de las reacciones de reducción de las briquetas 8 con la escoria 7 están dibujados como puntos negros. Debido a su composición ahora modificada, estos restos de briquetas 12 también pueden flotar parcialmente en la escoria 7.
Lista de referencias
1 horno de arco voltaico 2 recipiente de horno 3 pared de horno refractaria 4 tapa de horno 5 electrodos 6 colada de acero 7 escoria 8 pellas o briquetas 9 orificio de tapa 10 paredes laterales del horno 11 conducción de insuflación 12 restos de pellas o briquetas 13 interfase colada/escoria 14 conducción anular 15 abertura de carga 16 gases de reacción 17 dirección de entrada de las pellas o briquetas en la colada de acero 18 fuerza ascensional de las pellas o briquetas en la colada de acero 19 posibles movimientos ascensionales de las pellas o briquetas en la colada de acero 20 posición final pretendida de las pellas o briquetas en la colada de acero

Claims (10)

  1. REIVINDICACIONES
    1.
    Procedimiento para la reducción de una escoria (7) con alto contenido de cromo que se encuentra durante la producción de acero inoxidable en un horno de arco voltaico (1) sobre la colada de acero (6), en el que se cargan a la escoria (7) aglomerados tales como pellas o briquetas (8), cuyos ingredientes reaccionan de forma reductora con los óxidos de metal de la escoria (7), estando compuestas las pellas o briquetas (8) cargadas en el horno de arco voltaico (1) de una mezcla definida de un soporte de hierro como material de lastre, de carbono y silicio como agente reductor así como de un material aglutinante, y reaccionando químicamente de forma reductora las pellas o briquetas (8) debajo de la capa de escoria con los óxidos de metal de la escoria (7), particularmente con el óxido de cromo contenido, respaldando los gases de reacción (16) producidos una formación de espuma en la escoria, caracterizado por que el material de lastre está compuesto sobre todo de los elementos formadores de aceros inoxidables hierro y cromo y usándose como material de lastre una aleación con la composición FeCrHC (alto contenido de carbono) con un contenido de aproximadamente el 8% de C y el 3% de Si con una densidad de aproximadamente 7 t/m3, triturado finamente, como soporte de hierro.
  2. 2.
    Procedimiento de acuerdo con la reivindicación 1, caracterizado por que la densidad de las pellas o briquetas (8) con un valor de 3-4 t/m3 está ajustada de tal manera que las pellas o briquetas (8) flotan cerca de la interfase colada/escoria (13) en la colada (6).
  3. 3.
    Procedimiento de acuerdo con la reivindicación 1 o 2, caracterizado por que en las pellas o briquetas (8) el carbono está presente en forma de coque y el silicio en forma de FeSi o, como alternativa, como SiC.
  4. 4.
    Procedimiento de acuerdo con una o varias de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizado por que la composición de las pellas o briquetas (8) se determina por la proporción carbono (coque) - FeSi, pudiendo variar la composición en los siguientes intervalos:
    coque > 60% FeSi (70 - 75) > 20% otro material de lastre > 20% material aglutinante > 2%.
  5. 5.
    Procedimiento de acuerdo con la reivindicación 4, caracterizado por que como material aglutinante se usan melaza y cemento y/o bitumen, pez de brea o hidratos de calcio.
  6. 6.
    Procedimiento de acuerdo con la reivindicación 3, 4 o 5, caracterizado por que se lleva a cabo la compactación de las pellas o briquetas (8) en el anterior procedimiento de prensado de tal manera que la duración de la disolución durante su reacción con los ingredientes de la escoria (7) está adaptada a una reducción óptima, sobre todo del óxido de cromo.
  7. 7.
    Procedimiento de acuerdo con la reivindicación 3, 4, 5 o 6, caracterizado por que las pellas o briquetas (8) están configuradas con respecto a su forma y tamaño de tal manera que es posible un transporte neumático.
  8. 8.
    Procedimiento de acuerdo con una o varias de las reivindicaciones 1 a 7, caracterizado por que dependiendo de la variedad producida de acero se cargan las siguientes cantidades de distribución específicas diferentes, con respecto a 1 m2 del baño de metal, en el horno de arco voltaico (1):
    coladas de austenita: 1-4 kg/t/m2 de acero líquido coladas de ferrita: 1,5-3 kg/t/m2 de acero líquido.
  9. 9.
    Procedimiento de acuerdo con la reivindicación 8, caracterizado por que la velocidad de carga de la adición de pellas o briquetas está ajustada a un valor continuo de más de 5 kg/t/min.
  10. 10.
    Procedimiento de acuerdo con la reivindicación 8 o 9, caracterizado por que la adición de pellas o briquetas se realiza en el espacio anular entre la pared de horno (10) lateral y el círculo de electrodos formado por los electrodos (5).
ES08701060T 2007-02-09 2008-01-10 Procedimiento para la reducción de una escoria con alto contenido de cromo en un horno de arco voltaico Active ES2391126T3 (es)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102007006529 2007-02-09
DE200710006529 DE102007006529A1 (de) 2007-02-09 2007-02-09 Verfahren und Reduktion einer hochchromhaltigen Schlacke in einem Elektrolichtbogenofen
PCT/EP2008/000138 WO2008095575A1 (de) 2007-02-09 2008-01-10 Verfahren zur reduktion einer hochchromhaltigen schlacke in einem elektrolichtbogenofen

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES2391126T3 true ES2391126T3 (es) 2012-11-21

Family

ID=39332092

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES08701060T Active ES2391126T3 (es) 2007-02-09 2008-01-10 Procedimiento para la reducción de una escoria con alto contenido de cromo en un horno de arco voltaico

Country Status (15)

Country Link
US (1) US8043401B2 (es)
EP (1) EP2129807B1 (es)
JP (1) JP5094879B2 (es)
KR (1) KR101174703B1 (es)
CN (1) CN101631879B (es)
AU (1) AU2008213424B2 (es)
BR (1) BRPI0807112B1 (es)
CA (1) CA2677674C (es)
DE (1) DE102007006529A1 (es)
ES (1) ES2391126T3 (es)
MX (1) MX2009008472A (es)
RU (1) RU2418864C1 (es)
UA (1) UA93145C2 (es)
WO (1) WO2008095575A1 (es)
ZA (1) ZA200904770B (es)

Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102008028011A1 (de) * 2008-06-09 2009-12-10 Sms Siemag Aktiengesellschaft Verfahren zur Erzeugung einer Schaumschlacke auf austenitischen Rostfreischmelzen in einem Elektrolichtbogenofen
DE102008032975A1 (de) * 2008-07-07 2010-01-14 Sms Siemag Aktiengesellschaft Verfahren zur Erzeugung von Schaumschlacke
DE102009020494A1 (de) 2009-05-08 2010-11-11 Sms Siemag Ag Verfahren zum Schlackeschäumen einer Nichtrostfrei-Stahlschmelze in einem Elektrolichtbogenofen
DE102010004983A1 (de) 2010-01-19 2011-07-21 SMS Siemag Aktiengesellschaft, 40237 Verfahren zur Schaumschlackenerzeugung einer Rostfreischmelze in einem Konverter
DE102010022692A1 (de) 2010-03-17 2011-09-22 Sms Siemag Ag Brikett zur Erzeugung eines Schaumschlacke-Effekts bei der EAF-Technologie der Edelstahlherstellung
CN103121802B (zh) * 2011-11-18 2014-11-05 中国科学院过程工程研究所 一种利用亚熔盐工艺产出铬渣制备氯氧镁水泥的方法
KR101435282B1 (ko) * 2012-01-31 2014-09-01 현대제철 주식회사 슬래그 환원 방법
KR101275827B1 (ko) * 2012-09-10 2013-06-18 한국지질자원연구원 용융슬래그에 함유된 유가금속의 환원 방법 및 환원장치
KR101412416B1 (ko) * 2012-09-27 2014-06-26 현대제철 주식회사 슬래그 환원 방법
CN104726636A (zh) * 2015-03-30 2015-06-24 山西太钢不锈钢股份有限公司 一种电炉冶炼不锈钢发泡剂及其发泡方法
JP6620781B2 (ja) * 2017-05-15 2019-12-18 Ｊｆｅスチール株式会社 ダストの溶融還元方法及び再利用方法
CN107419056A (zh) * 2017-07-28 2017-12-01 攀钢集团研究院有限公司 不锈钢电炉发泡剂及其使用方法
CN113667794A (zh) * 2021-07-07 2021-11-19 阳春新钢铁有限责任公司 一种使用自循环渣球团造前期渣方法
WO2023096525A1 (ru) * 2021-11-28 2023-06-01 Татьяна Михайловна ПАРПОЛИТО Печь для производства феррохромовых сплавов
CN115043608B (zh) * 2022-06-29 2023-06-09 江苏万邦新材料科技有限公司 一种建筑混凝土用减缩型减水剂及其制备方法

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6115912A (ja) * 1984-06-29 1986-01-24 Sanyo Tokushu Seikou Kk ステンレス鋼精錬におけるスラグ還元方法
JPS62158812A (ja) * 1985-12-28 1987-07-14 Nippon Kokan Kk <Nkk> 冶金用加炭材の製造方法
EP0655508B1 (en) * 1993-11-30 1998-08-19 ACCIAI SPECIALI TERNI S.p.a. Process for using foamed slag in stainless steel production in the electric arc furnace
FR2753205B1 (fr) 1996-09-12 1998-12-04 Usinor Sacilor Procede pour realiser un laitier moussant au-dessus d'un acier inoxydable en fusion dans un four electrique
CA2241574C (en) * 1997-08-01 2004-01-06 Exothermic Distribution Corporation Composite briquette for electric furnace charge
SE512757C2 (sv) 1998-09-03 2000-05-08 Uddeholm Technology Ab Tillsats av dopingmedel vid tillverkning av stål i ljusbågsugn, dopingmedlet samt användning av detta
AU2001247567A1 (en) * 2000-03-17 2001-10-03 Martin Marietta Magnesia Specialties Inc. Process and apparatus for automatically controlling slag foaming
JP4267190B2 (ja) * 2000-09-14 2009-05-27 新日本製鐵株式会社 フライアッシュ及び鉄分含有廃棄物の有効活用方法
JP3746978B2 (ja) * 2000-10-11 2006-02-22 光洋精工株式会社 製鋼原料用ブリケットの製造方法
RU2222616C1 (ru) * 2002-05-06 2004-01-27 Открытое акционерное общество "Северсталь" Способ производства габаритного лома
DE10323505A1 (de) 2003-05-24 2004-12-09 Sms Demag Ag Verfahren zur Erzeugung einer Schaumschlacke auf hochchromhaltigen Schmelzen in einem Elektroofen
US20070051200A1 (en) * 2005-09-08 2007-03-08 Pierre Vayda Composite briquettes for electric furnace charge, and in their method of use
DE102006004532B4 (de) 2006-02-01 2014-10-09 Sms Siemag Aktiengesellschaft Verfahren zur Erzeugung einer Schaumschlacke in einer metallischen Schmelze

Also Published As

Publication number Publication date
CN101631879B (zh) 2015-01-28
CA2677674A1 (en) 2008-07-14
EP2129807A1 (de) 2009-12-09
JP5094879B2 (ja) 2012-12-12
BRPI0807112B1 (pt) 2016-09-06
WO2008095575A1 (de) 2008-08-14
RU2009133799A (ru) 2011-03-20
US8043401B2 (en) 2011-10-25
US20100089202A1 (en) 2010-04-15
KR20090091232A (ko) 2009-08-26
DE102007006529A1 (de) 2008-08-14
KR101174703B1 (ko) 2012-08-16
ZA200904770B (en) 2010-03-31
AU2008213424B2 (en) 2010-10-14
RU2418864C1 (ru) 2011-05-20
JP2010518256A (ja) 2010-05-27
EP2129807B1 (de) 2012-09-12
CA2677674C (en) 2011-10-11
CN101631879A (zh) 2010-01-20
UA93145C2 (uk) 2011-01-10
AU2008213424A1 (en) 2008-08-14
MX2009008472A (es) 2009-08-20
BRPI0807112A2 (pt) 2014-08-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES2391126T3 (es) Procedimiento para la reducción de una escoria con alto contenido de cromo en un horno de arco voltaico
EP1331278B1 (en) Refining agent and refining method
ES2285456T3 (es) Procedimiento para la fabricacion de una fundicion metalica aleada.
BRPI0410420B1 (pt) Processo para a utilização de escória
KR20000068375A (ko) 용융금속을 생산하는 설비 및 방법
PL180143B1 (pl) Sposób i urzadzenie do wytwarzania cieklych stopów zelaza, zwlaszcza cieklej stali PL PL PL PL PL PL PL
BRPI0707450A2 (pt) processo para produção de uma escória espumada em um banho metálico
BR112019010786B1 (pt) Forno elétrico
ES2215676T3 (es) Procedimiento para el acondicionamiento de escorias con aportacion de residuos siderurgicos, asi como instalacion para ello.
KR20060004700A (ko) 전기로에서 크롬 함량이 높은 용융물 상에 거품 슬래그를생성하는 방법
RU2518837C2 (ru) Способ получения вспененного шлака на расплаве нержавеющего металла в конвертере
CN221397908U (zh) 熔炼炉装置
US8764879B2 (en) Process for slag foaming a non-stainless steel melt in an electric arc furnace
JP7636731B2 (ja) 直接還元鉄の溶解方法、固体鉄の製造方法、土木建築用資材の製造方法および直接還元鉄の溶解システム
KR100257213B1 (ko) 크롬 광석의 용융 환원 방법
US6506225B1 (en) Method for integrated desulfurizing of pig iron melt and steel melt
JPH1171611A (ja) 金属精錬用石灰系フラックス
JP2757707B2 (ja) 溶銑脱りんスラグの処理方法
JP2006241478A (ja) 転炉操業方法
JP2004176095A (ja) 精錬用石灰系フラックス
IT8349410A1 (it) Procedimento per la produzione di acciaio inossidabile.
CN115094300A (zh) 一种铁素体球墨铸铁及其制备方法
Pirker et al. VAI-CON Desulf-A new process for hot-metal desulphurisation
Nagornyi et al. Wear of the periclase-lime lining of steel teeming ladles in ladle desulfurization of steel
ŁUKOWYM et al. Economy of the electric arc furnace technology is strongly dependent on the efficiency of electrical energy introduced into the metal bath. Slag foaming practice for carbon steel grades has since long time its daily application but for stainless steels not successfully yet. Production cost lowering is achieved by improved thermal efficiency and operation conditions by stabilizing of the arc activity. In consequence of such technology the refractory and electrode consumption as well as noise level is perceptible decreased.