ES2285278T3 - Dispositivo y procedimiento para la realizacion de un proceso de fusion y colada. - Google Patents
Dispositivo y procedimiento para la realizacion de un proceso de fusion y colada. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2285278T3 ES2285278T3 ES04000469T ES04000469T ES2285278T3 ES 2285278 T3 ES2285278 T3 ES 2285278T3 ES 04000469 T ES04000469 T ES 04000469T ES 04000469 T ES04000469 T ES 04000469T ES 2285278 T3 ES2285278 T3 ES 2285278T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- temperature
- load
- foundry
- pyrometer
- casting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 52
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims description 15
- 230000004927 fusion Effects 0.000 title claims description 11
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 101
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 45
- 238000010309 melting process Methods 0.000 claims abstract description 39
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 34
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 32
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims abstract description 11
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 11
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 22
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 22
- 238000011161 development Methods 0.000 claims description 12
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 11
- 238000007499 fusion processing Methods 0.000 claims description 10
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 9
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000004891 communication Methods 0.000 claims description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 2
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 18
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 14
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 13
- 230000008859 change Effects 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 3
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000004886 process control Methods 0.000 description 2
- 244000255365 Kaskarillabaum Species 0.000 description 1
- 230000004308 accommodation Effects 0.000 description 1
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 239000003086 colorant Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 230000005670 electromagnetic radiation Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 230000006870 function Effects 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 1
- 230000005693 optoelectronics Effects 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 230000000007 visual effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D25/00—Special casting characterised by the nature of the product
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61C—DENTISTRY; APPARATUS OR METHODS FOR ORAL OR DENTAL HYGIENE
- A61C13/00—Dental prostheses; Making same
- A61C13/20—Methods or devices for soldering, casting, moulding or melting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D46/00—Controlling, supervising, not restricted to casting covered by a single main group, e.g. for safety reasons
Landscapes
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Dentistry (AREA)
- Epidemiology (AREA)
- Oral & Maxillofacial Surgery (AREA)
- Animal Behavior & Ethology (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Public Health (AREA)
- Veterinary Medicine (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
- Dental Prosthetics (AREA)
- Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
Abstract
Dispositivo para la realización de un proceso de fusión y colada de la técnica de colada fina, en particular de la técnica dental, con - un crisol (2) para el alojamiento de una carga de fundición, - un dispositivo de calefacción (3) para calentar la carga de fundición que se encuentra en el crisol (2) y - un dispositivo de control (4) para el control del proceso de fusión y colada en función de la temperatura determinada de la carga de fundición, - presentando el dispositivo de control (4) una base de datos (16) con varios juegos de parámetros (PS1, PS2, PS3) que pueden ser seleccionados que son, respectivamente, específicos según el material de la carga de fundición, y - un pirómetro (8) para determinar la temperatura de la carga de fundición, caracterizado porque - cada juego de parámetros (PS1, PS2, PS3) presenta respectivamente uno o varios parámetros de configuración del pirómetro (P11, P21, P31; P12, P22, P32; P13, P23, P33) para la configuración del pirómetro (8) y porque el pirómetro (8) está adaptado mediante estos parámetros de configuración del pirómetro (P11, P21, P31; P12, P22, P32; P13, P23, P33) a las propiedades de la carga de fundición correspondiente.
Description
Dispositivo y procedimiento para la realización
de un proceso de fusión y colada.
La invención se refiere a un dispositivo para la
realización de un proceso de fusión y colada de la técnica de
colada fina, en particular de la técnica dental, con un crisol para
el alojamiento de la carga de fundición, un dispositivo de
calefacción para calentar la carga de fundición que se encuentra en
el crisol y un pirómetro para determinar la temperatura de la carga
de fundición.
Además, la invención se refiere a un
procedimiento para la realización de un proceso de fusión y colada
de la técnica de colada fina, en particular de la técnica dental,
en particular con un dispositivo de colada del tipo arriba
indicado, con las siguientes etapas: introducir una carga de
fundición en un crisol, calentar la carga de fundición mediante un
dispositivo de calefacción y determinar la temperatura de la carga
de fundición mediante un pirómetro. Un dispositivo de este tipo y
un procedimiento de este tipo se conocen, por ejemplo, por el
documento US4.796.688.
Son conocidos dispositivos de colada de la
técnica de colada fina del tipo indicado al principio en los que la
temperatura de la carga de fundición se mide con ayuda de un
pirómetro emitiéndose una señal óptica o acústica al alcanzarse un
valor de temperatura determinado. El operario del dispositivo de
colada detecta en este caso con ayuda de esta señal que debe
realizar manualmente el proceso de colada pendiente.
Por el documento US4.796.688 se conoce un
procedimiento para el control de un proceso de fusión y colada, en
el que se realiza una comparación de la desviación de los valores de
temperatura medidos por un pirómetro de los valores teóricos de una
curva de valores teóricos predeterminada en un primer proceso de
fusión y colada con la desviación de estos valores en un segundo
proceso de fusión y colada. Si por esta comparación resulta una
coincidencia de las desviaciones entre los dos procesos de colada,
se aplica la curva de valores teóricos que ha dado buenos
resultados en el primer proceso de fusión y colada también para el
segundo proceso de fusión y colada. Si bien de esta forma es
posible usar de forma reproducible un control de procedimiento que
ha dado buenos resultados una primera vez para una aleación
determinada en procedimientos posteriores de fusión y colada, el
procedimiento determinado de forma empírica sólo puede reaccionar a
desviaciones que ya se han observado anteriormente, por lo que
siempre conducirá a un control del proceso desfavorable cuando se
produzcan desviaciones que hasta este momento no se habían
observado empíricamente. Existe la necesidad de un procedimiento
que permita un control del proceso a elegir libremente para
aleaciones conocidas pudiendo impedirse siempre con seguridad que
la carga de fundición sufra daños.
En la técnica de colada fina, en particular en
la técnica dental, se fabrican productos, por ejemplo puentes
dentales, coronas dentales, etc., en los que es decisiva la
precisión, concretamente en tolerancias de menos de un 0,1 mm. Para
la fabricación de productos de este tipo se vacía una aleación
metálica líquida en un molde de fundición. Debido a la elevada
temperatura de colada de hasta 2000ºC, así como los moldes de los
dientes hechos a temperatura ambiente, los modelos y moldes de
fundición que han de fabricarse a partir de ellos, a lo largo del
proceso de fabricación de los productos de este tipo se producen
diferencias de temperatura considerables. Puesto que, además, los
materiales usados en la fabricación, por ejemplo, las masas para
moldes, los modelos de cera, los moldes de fundición y el producto
que ha de ser fabricado, presentan propiedades muy distintas, los
diferentes coeficientes de dilatación térmica que resultan de ello
pueden conducir, dado el caso, a que se sobrepasen las tolerancias
arriba indicadas. Por lo tanto, se eligen materiales muy especiales,
cuyos diferentes coeficientes de dilatación se compensan en gran
medida unos
a otros.
a otros.
No obstante, también la temperatura durante el
proceso de fusión y colada influye en alto grado en la precisión y,
por lo tanto, en el cumplimiento de las tolerancias arriba
indicadas. Por lo tanto, es importante colar los productos de este
tipo en condiciones predefinidas, reproducibles.
La determinación de la temperatura durante el
proceso de fusión y colada tiene, por lo tanto, una importancia
fundamental. Para ello, la temperatura debe poderse determinar
también con exactitud en un intervalo muy amplio de varios 100
hasta aprox. 2000ºC. Como se ha explicado anteriormente, se usan
para ello los llamados pirómetros. Se trata de sistemas de medición
de temperatura que miden sin contacto, que detectan la radiación
infrarroja irradiada por la masa fundida o la carga de fundición y
que miden la capacidad de radiación. La capacidad de radiación
depende, no obstante, en gran medida del llamado grado de emisión,
que indica la relación del valor de radiación real de un material
al valor de radiación del llamado radiador (ideal) negro. El grado
de emisión puede ser, por lo tanto, como máximo 1, es decir, el
material correspondiente corresponde al radiador negro ideal. El
grado de emisión mínimo asciende en cambio a 0. Los cuerpos cuyo
grado de emisión es menor de 1 se llaman radiadores grises. Los
cuerpos cuyo grado de emisión depende, además, de la temperatura y
de la longitud de onda se llaman radiadores no grises. Los
materiales usados en la técnica de colada fina son, por regla
general, radiadores no grises de este tipo. Además, en el
calentamiento y en la fusión de metales o aleaciones de metales
cambia el estado superficial del material. Incluso si la superficie
presentaba en un primer momento un brillo intenso o estaba pulida,
la misma experimentará un cambio importante durante el
calentamiento y la fusión, en particular por la oxidación o la
formación de cascarilla. De esta forma, el grado de emisión cambia
en un grado considerable.
El grado de emisión de metales y aleaciones de
metales como se usan frecuentemente en la técnica de colada fina
depende, por lo tanto, en particular de la longitud de onda, de la
temperatura y del propio material. Estas dependencias no se tienen
en cuenta en los dispositivos o procedimientos conocidos para la
realización de procesos de fusión y colada en la técnica de colada
fina o sólo se tienen en cuenta de forma insuficiente. Esto conduce
a una reducción de la precisión de los productos que han de ser
fabricados.
Es cierto que los documentos US 4,796,688 o DE
33 45 542 A1 describen también un dispositivo para la realización
de un proceso de fusión y colada con un crisol para el alojamiento
de la carga de fundición, un dispositivo de calefacción para
calentar la carga de fundición y un sensor de radiación infrarroja
que está fijado por encima de una mirilla. El proceso de fusión y
colada también se controla en función de una temperatura de colada
preajustada. Finalmente, el proceso de fusión y colada se realiza
según uno de varios programas base, teniendo en cuenta los
distintos programas base distintas aleaciones. No obstante, en
resumen sólo está previsto prever parámetros específicos según el
material de la carga de fundición para el control del proceso de
fusión y colada, es decir, en función del material de la carga de
fundición.
El documento US 4,647,222 también describe un
dispositivo medidor de la temperatura para un dispositivo de colada
que presenta un diodo IR para la medición de la temperatura, que
forma parte de un circuito de regulación. A continuación de este
diodo están conectados componentes para la amplificación y
valoración de la señal de temperatura IR, es decir, un
amplificador, un dispositivo de visualización, un circuito de
comparación (comparador), un elemento de ajuste y otro amplificador
con el que se amplifica la señal de comparación encontrada por el
comparador y se alimenta, dado el caso pasando por otros elementos
de conmutación, a una calefacción para el crisol. En el elemento de
ajuste puede predeterminarse la temperatura deseada del baño de
metal fundido. El comparador genera a partir de la señal de
temperatura efectivamente medida y el valor teórico predeterminado
una señal de ajuste, que se alimenta a través del amplificador a la
calefacción, calentando la calefacción el crisol. La radiación
térmica del baño de metal fundido que se genera de esta forma se
alimenta a través de un cable fibroóptico al diodo IR. El aumento
de las temperaturas del baño de metal fundido conduce a una
reducción de la señal de ajuste, de modo que una vez alcanzada la
temperatura deseada puede procederse al vaciado. No obstante, en
resumen sólo está previsto regular una temperatura del baño de metal
fundido con ayuda de una temperatura predeterminada.
Los documentos US 2001/0050942 A1, US 3,788,382
y FR 2 776 382 A muestran sólo el uso de pirómetros en general.
Por lo tanto, la invención está basada en el
problema de mejorar la calidad de productos fabricados en un
proceso de fusión y colada.
La invención resuelve este problema mediante un
dispositivo según la reivindicación 1, así como mediante un
procedimiento según la reivindicación 21.
La invención adapta el pirómetro usado
automáticamente a las propiedades de la carga de fundición
respectivamente usada leyéndose de una base de datos los datos de
configuración correspondientes para el pirómetro para cada material
o tras cada cambio de material ajustándose el pirómetro de forma
correspondiente. De esta forma, el pirómetro se adapta
respectivamente a los distintos materiales usados.
Por lo tanto, la temperatura determinada
mediante el pirómetro puede determinarse con gran exactitud pudiendo
realizarse, por lo tanto, el proceso de fusión y colada en
condiciones óptimas.
Además, el proceso de fusión y colada se
controla en función de la temperatura determinada de la carga de
fundición, es decir, se control de forma automática y no de forma
manual. Por lo tanto, todo el proceso de fusión y colada puede
realizarse sin la intervención por el operario y, por lo tanto, de
forma independiente de personas. Los juegos de parámetros guardados
en la base de datos garantizan de esta forma un proceso de colada
óptimo, en el que la temperatura de la carga de fundición puede
detectarse en cualquier momento con precisión. Por lo tanto, el
proceso de colada realizado de esta forma puede reproducirse una y
otra vez.
En una forma de realización preferible, el
pirómetro es un pirómetro de relación. Un pirómetro de relación
presenta dos canales de medición ópticos y eléctricos. Por lo tanto,
se habla también de un pirómetro de dos canales. Cada uno de los
dos canales mide en diferentes intervalos de longitudes de onda que,
no obstante, están lo más cerca posible uno a otro y que, además,
están concebidos de banda estrecha. Por lo tanto, los efectos de
particularidades específicas del material, como la reflexión o
emisión de la carga de fundición es aproximadamente igual con las
dos longitudes de onda. Gracias a una formación de cocientes de las
intensidades de radiación medidas por los dos canales se eliminan
determinadas influencias de medición, en particular, el grado de
emisión. Por lo tanto, al usarse un pirómetro de dos canales puede
evitarse en gran medida la influencia negativa por la variación del
grado de emisión. Gracias a ello es especialmente ventajoso usar un
pirómetro de relación.
En otra forma de realización preferible, cada
juego de parámetros presenta uno o varios parámetros para el
control del proceso de fusión y colada en función del material de la
carga de fundición. Por lo tanto, todo el proceso de fusión y
colada se controla adicionalmente mediante parámetros específicos
según el material de la carga de fundición, es decir, en función de
la carga de fundición respectivamente usada. Por consiguiente, el
proceso de fusión y colada se adapta al material de la carga de
fundición usado, al igual que la configuración del pirómetro.
Otras formas de realización ventajosas de la
invención resultan de las reivindicaciones subordinadas, así como
de los ejemplos de realización representados en el dibujo. En el
dibujo muestran:
la fig. 1 una vista en corte de un dispositivo
de colada con un dispositivo de control y un pirómetro según un
ejemplo de realización de la invención en una representación
simplificada y
la fig. 2 una representación esquemática del
contenido de una base de datos del dispositivo de control de la
fig. 1.
La fig. 1 muestra un dispositivo 1 para la
realización de un proceso de fusión y colada de la técnica de colada
fina como se usa, en particular, en la técnica dental de
laboratorios dentales. El dispositivo presenta un crisol 2 para el
alojamiento de la carga de fundición (no representada), así como un
dispositivo de calefacción 3 para el calentamiento de la carga de
fundición que se encuentra en el crisol 2.
En el ejemplo de realización representado, el
dispositivo de calefacción 3 es un horno de inducción, mediante el
cual pueden calentarse en particular materiales metálicos por
inducción. No obstante, la invención no está limitada a hornos de
inducción de este tipo. Como alternativa está previsto, por ejemplo,
un dispositivo de calefacción calentado por resistencia eléctrica.
El dispositivo de calefacción 3 es alimentado con energía eléctrica
por un generador (no representado). El generador, es decir, la
potencia del generador y, por lo tanto, también la potencia
calorífica es controlada por un dispositivo de control 4.
Por debajo del crisol 2 y por debajo del
dispositivo de calefacción 3 se encuentra una cámara 5 para el
alojamiento de un molde de fundición 6, en el que puede vaciarse la
carga de fundición líquida del crisol 2 para fabricar, por ejemplo,
puentes dentales, coronas dentales u otros productos de la técnica
de colada fina.
Para poder introducir la carga de fundición del
crisol 2 en el molde de fundición 6, en la forma de realización
representada, el crisol está dividido en dos partes. Una mitad, es
decir, la mitad derecha en la fig. 1, es ajustable en altura.
Gracias a la división en dos partes en la dirección vertical del
crisol, al levantarse la mitad derecha del crisol 2 se forma en la
zona inferior del crisol una abertura, de modo que la carga de
fundición puede vaciarse en el molde de fundición 6.
Para este fin, la mitad derecha del crisol 2
está mecánicamente acoplada a un dispositivo de accionamiento 7,
que es capaz de levantar y bajar la mitad derecha del crisol 2. El
dispositivo de accionamiento 7 también está conectado con el
dispositivo de control 4, de modo que el dispositivo de control 4
puede iniciar automáticamente la apertura del crisol y, por lo
tanto, el proceso de colada.
No obstante, la invención no está limitada a
crisoles divididos en dos partes de este tipo. Como alternativa, el
proceso de colada también puede provocarse mediante un volcado de un
crisol realizado en una pieza. No obstante, es preferible un crisol
2 dividido en dos partes puesto que, con una realización del crisol
de este tipo, la carga de fundición no escurre por la pared del
crisol que en comparación está relativamente fría antes de entrar
en el molde de fundición 6.
La cámara 5 está realizada como cámara de
presión. Antes y durante un proceso de colada se evacua esta cámara
de presión 5, de modo que se genera un vacío en el interior de la
cámara de presión 5. Un vacío de este tipo durante el proceso de
colada es ventajoso puesto que impide que se formen inclusiones o
burbujas de aire en el interior del producto que ha de ser
fabricado. No obstante, después de haber introducido la carga de
fundición en el molde de fundición 6, se genera una sobrepresión en
el interior de la cámara 5, para meter la carga de fundición a
presión en todas las zonas del molde de fundición 6. Para ello, la
cámara 5 está conectada con una bomba de vacío/sobrepresión (no
representada), que también está conectada eléctricamente con el
dispositivo de control 4, para que el dispositivo de control 4
pueda ajustar la depresión o la sobrepresión en la cámara 5.
Durante todo el proceso de colada es
especialmente interesante la temperatura respectivamente actual de
la carga de fundición. Esta temperatura se mide sin contacto
mediante un pirómetro 8. El pirómetro presenta un sensor 9 que
trabaja en el intervalo infrarrojo, que está conectado mediante un
guíaondas de luz 10 con una óptica 11. El sensor está acoplado
mediante componentes optoelectrónicos a un sistema electrónico 12
del pirómetro 8, convirtiendo estos componentes las señales ópticas
o señales de luz en señales eléctricas, a partir de las que puede
convertirse por cálculo la capacidad de radiación detectada por el
sensor 9 en un valor de temperatura. De esta forma es posible
disponer el sensor 9 sensible, así como el sistema electrónico 12
sensible lejos de la zona de horno de inducción 3, de modo que de
esta forma pueden evitarse eficazmente incompatibilidades
electromagnéticas.
La óptica 11 está alojada en el interior de una
mirilla 13, que permite una vista al crisol 2. La mirilla 13 está
realizada de forma abatible, de modo que puede abrirse sin más. No
obstante, la óptica 11 está dispuesta de tal forma en la mirilla 13
que, con la mirilla 13 cerrada, está orientada a través de la
ventana de cámara 13A hacia al menos una zona parcial del
crisol.
En formas de realización alternativas, la óptica
está alojada en el interior de una carcasa que envuelve firmemente
el interior del dispositivo 1 y que no presenta ninguna mirilla
13.
Como alternativa, el sensor 9 puede estar
dispuesto sin intercalar un guíaondas de luz 10 muy cerca del
crisol, por ejemplo, en la zona de la mirilla 13, en particular,
cuando el dispositivo de calefacción no es un horno de inducción,
que emite una elevada radiación electromagnética tratándose por lo
contrario, por ejemplo, de un horno calentado por resistencia
eléctrica.
Es ventajoso que el pirómetro es un llamado
pirómetro de relación (llamado también pirómetro de dos canales o
de dos colores). Este pirómetro de relación dispone de dos canales
de medición ópticos y eléctricos que presentan una construcción
fundamentalmente igual. Los dos canales de medición trabajan en dos
intervalos de longitudes de onda distintos, aunque éstos están
concebidos de banda estrecha y uno cerca del otro. De esta forma,
las consecuencias de las propiedades específicas del material, como
la reflexión y emisión en la carga de fundición son
fundamentalmente iguales con las dos longitudes de onda. Mediante
una formación de cocientes matemática, pueden eliminarse de esta
forma algunas influencias en la medición, como por ejemplo el grado
de emisión, de modo que la medición puede realizarse en gran medida
de forma independiente del grado efectivo de emisión.
El pirómetro de relación puede estar realizado
de distintas formas:
En una primera variante, la división de la
radiación de medida detectada por el pirómetro se realiza con ayuda
de dos filtros, que están dispuestos de forma rotatoria delante del
sensor. La medición de la radiación detectada se realiza en este
caso de forma consecutiva en el tiempo en los dos canales.
En una segunda variante, la división de la
radiación de medida detectada se realiza mediante un divisor de haz
que conduce la radiación de medida a dos detectores de radiación
provistos de distintos filtros. De esta forma también se detectan
dos canales.
En una tercera variante, la radiación detectada
llega sin un divisor de haz a un sensor doble que presenta un
filtro, en el que un sensor delantero representa al mismo tiempo el
filtro para un segundo sensor dispuesto detrás del mismo.
La temperatura determinada mediante el pirómetro
8 se alimenta al dispositivo de control 4, que controla o regula el
proceso de fusión y colada en función de la temperatura determinada.
La unidad de control presenta una unidad de entrada 14 para la
entrada de una identificación de la carga de fundición o de otras
magnitudes de entrada y magnitudes del proceso.
El dispositivo de control 4 presenta, además, un
dispositivo de visualización 15, para visualizar los datos
introducidos o los datos del proceso para el usuario.
Además, el dispositivo de control 4 presenta una
interfaz de comunicación (no representada) para la entrada y salida
de datos, en particular, para completar y/o actualizar los datos de
una base de datos asignada al dispositivo de control 4, de juegos
de parámetros, de parámetros individuales y/o de programas de
control complejos y/o para leer protocolos y/o parámetros de un
proceso de fusión y colada realizado.
La fig. 2 muestra la estructura de una base de
datos 16 de este tipo, asignada al dispositivo de control 4. La
base de datos contiene varios juegos de parámetros PS1, PS2, PS3
específicos según el material de la carga de fundición, que pueden
seleccionarse por separado, y que presentan, respectivamente, una
serie de parámetros P11, P12, P13, ... P21, P22, P23, ... P31, P32,
P33, ... Cada juego de parámetros contiene uno o varios parámetros
P1..., P2..., P3... para la configuración del pirómetro 8. Además,
cada juego de parámetros presenta uno o varios parámetros P7...,
P8..., P9... para el control del proceso de fusión y colada en
función del material de la carga de fundición usado.
De esta forma se asigna un juego de parámetros
determinado a un material determinado de la carga de fundición que,
por un lado, configura el pirómetro en función de las propiedades
del material de la carga de fundición y que contiene, por otro
lado, parámetros mediante los cuales un proceso de fusión y colada
puede realizarse de forma óptima y, en particular, de forma
reproducible.
En una variante especial, las informaciones
especificas según el material se clasifican en familias de
materiales o familias de aleaciones con juegos de parámetros
fundamentalmente similares para la configuración exacta del
pirómetro y del proceso de fusión y colada.
Los parámetros anteriormente indicados son, por
un lado, los parámetros siguientes, que se usan en particular para
la configuración del pirómetro, aunque también para el control del
proceso de fusión y colada: temperatura de solidus;
temperatura de liquidus; relación del grado de emisión;
indicación de la presencia o ausencia de dispositivos auxiliares en
la zona del crisol, como por ejemplo, piezas insertadas de grafito,
que pueden influir en la medición mediante el pirómetro.
Además, se trata de los siguientes parámetros,
que se usan en particular para el control del proceso de fusión y
colada: temperatura de colada; parámetros relacionados con la
técnica del procedimiento como, por ejemplo, el valor de una
reducción de la potencia calorífica al alcanzarse una temperatura
determinada, por ejemplo, la temperatura de liquidus; la duración
de mantener constante la temperatura de colada hasta iniciar un
proceso de colada; los valores de apoyo de curvas de calentamiento
predefinidas, que indican la potencia calorífica que ha de ser
ajustada en función de la temperatura; parámetros acerca del
desarrollo en función del tiempo del proceso de colada a partir del
inicio del proceso de colada a depresión o al vacío hasta la
generación de sobrepresión o presión de moldeo; los valores de la
presión al vacío así como de sobrepresión.
El dispositivo de colada 1 representado puede
hacerse funcionar mediante el dispositivo de control 4 en varios
modos de servicio:
En un primer modo de servicio, un usuario puede
seleccionar con ayuda de una identificación o clave que ha de ser
introducida, mediante la cual se identifica en particular una
aleación determinada, un programa de fusión y colada guardado en
forma de datos fijos en el dispositivo de control o leído de un
soporte de datos externo, controlándose mediante este programa los
detalles del proceso de fusión y colada.
En un segundo modo de servicio, el usuario puede
introducir por su cuenta programas de fusión y colada propios y
guardarlos en el dispositivo de control 4 o en la base de datos 16.
Este modo de servicio es especialmente relevante cuando el usuario
procesa aleaciones de otros fabricantes o aleaciones que ha
fabricado por su cuenta.
En un tercer modo de servicio, el usuario
introduce parámetros del proceso manuales, como la potencia del
generador, el vacío durante el proceso de colada, así como la
temperatura de colada, para realizar de esta forma un proceso de
fusión y colada individual.
En un cuarto modo de servicio, se hace cambiar
el control a un llamado modo de aprendizaje, en el que detecta por
su cuenta la curva característica de
solidus-liquidus de una aleación determinada y la
registra.
Los distintos modos de servicio pueden
seleccionarse mediante la unidad de entrada 14.
A continuación, se describe un desarrollo
preferible del proceso de fusión y colada.
En primer lugar, un usuario selecciona una carga
de fundición que ha de ser procesada y la introduce en el crisol 2.
Al mismo tiempo o poco antes o poco después, el usuario introduce
mediante la unidad de entrada 14 una identificación, por ejemplo
una clave, que es procesada por el dispositivo de control 4. El
dispositivo de control 4 selecciona con ayuda de esta
identificación uno de varios juegos de parámetros de una base de
datos, concretamente aquel que está asignado a la identificación
correspondiente. Con ayuda de uno o de algunos de los parámetros
del juego de parámetros seleccionado, el dispositivo de control
configura el pirómetro 8, concretamente en particular el sistema
electrónico 12 del pirómetro. Gracias a este proceso de
configuración, la medición de la temperatura mediante el pirómetro
8 puede adaptarse exactamente a las propiedades especiales de la
carga de fundición usada.
El pirómetro determina a continuación de forma
continua la temperatura de la carga de fundición introducida en el
crisol 2. Al mismo tiempo, el dispositivo de control 4 controla el
dispositivo de calefacción 3, por ejemplo, la corriente de
inducción que fluye por una bobina de inducción de un horno de
inducción. De esta forma se calienta la carga de fundición que es
calentada por la inducción. El proceso de calentamiento se controla
continuamente mediante el pirómetro. En función de la temperatura de
la carga de fundición determinada por el pirómetro 8 se controla el
proceso de calentamiento, en particular la potencia calorífica del
dispositivo de calefacción 3, por ejemplo, la corriente de
inducción y, por lo tanto, también todo el proceso de fusión y
colada.
El juego de parámetros seleccionado contiene,
además, otros parámetros respecto al proceso de fusión y colada. De
esta forma, el proceso de fusión y colada se adapta a las
propiedades especiales de la carga de fundición usada.
Durante este proceso, la masa fundida se
mantiene durante un tiempo predeterminado a una temperatura
fundamentalmente constante, una vez alcanzada una temperatura
predeterminada. Al alcanzar la masa fundida esta u otra temperatura
predeterminada, se reduce la potencia calorífica del dispositivo de
calefacción. De esta forma, la carga de fundición usada se calienta
de una forma especialmente cuidadosa hasta alcanzar la temperatura
de colada.
En un ejemplo de realización especialmente
ventajoso, el dispositivo de control 4 determina de qué carga de
fundición se trata con ayuda del desarrollo de la temperatura de la
carga de fundición determinada durante el proceso de fusión, en
particular, de la temperatura de solidus determinada y/o de la
temperatura de liquidus determinada, y selecciona a continuación
automáticamente, es decir, sin la entrada de la identificación de
la carga de fundición por el usuario el juego de parámetros asignado
a esta carga de fundición. Por lo tanto, pueden excluirse por
completo errores de manejo, por lo que aumenta la fiabilidad del
dispositivo de fusión y colada 1.
En otro ejemplo de realización, en el interior
del crisol 2 o en la zona del crisol 2 está dispuesto un medio
auxiliar para apoyar el proceso de calefacción, por ejemplo, una
pieza insertada tubular de grafito 17, como está representado con
una línea de trazos y puntos en la fig. 1. La pieza insertada de
grafito 17 se calienta mediante las corrientes inducidas en la
pieza insertada de grafito 17 hasta ponerse al rojo. Durante este
proceso se quema el oxígeno restante existente en la cámara de
fusión, que comprende el crisol 2, para convertirse en dióxido de
carbono. De esta forma se impide una oxidación de la masa fundida
puesto que se forma un gas protector.
Otra ventaja de la pieza insertada de grafito 17
está en que la masa fundida se funde de forma cuidadosa, puesto que
la carga de fundición se calienta de forma primaria por la radiación
térmica que parte de la pieza insertada de grafito 17 y ya sólo en
parte por inducción directa, causada por la bobina de inducción del
horno de inducción. Esto conduce a una mejora del cuadro visual de
fusión, puesto que la masa fundida se mueve menos por los campos
magnéticos.
No obstante, la pieza insertada de grafito 17
tiene un grado de emisión muy elevado. Además, también se calienta
más rápidamente que la carga de fundición. Por lo tanto, el
pirómetro 8 registra también la radiación térmica que parte de la
pieza insertada de grafito y mide, por lo tanto, una temperatura
superpuesta de la pieza insertada de grafito 17 y de la carga de
fundición.
No obstante, después de un lapso de tiempo
t_{v}, tiene lugar una amplia compensación de temperatura entre
la pieza insertada de grafito 17 y la masa fundida. Este lapso de
tiempo t_{v} es tanto más corto cuanto mayor sea la temperatura
de la pieza insertada de grafito 17. La causa de ello es una mejor
transmisión de calor por la radiación térmica a temperaturas
elevadas, que depende de la cuarta potencia de la temperatura. A
temperaturas elevadas T_{o} en el intervalo de 1300ºC a 1600ºC,
por ejemplo a aprox. 1400ºC, el lapso t_{v} se aproxima
fundamentalmente a cero.
Por lo contrario, a temperaturas más bajas
t_{u}, en el intervalo de 800ºC a 1100ºC, por ejemplo a 1000ºC,
queda una diferencia de temperatura T_{0} = T_{const.} entre la
pieza insertada de grafito 17 y la carga de fundición, situándose
T_{const.} en el intervalo de 50ºC a 250ºC, en particular de 80ºC
a 180ºC o ascendiendo T_{const.} fundamentalmente a 100ºC. No
obstante, a temperaturas elevadas T_{o} en el intervalo de 1300ºC
a 1600ºC, por ejemplo a aprox. 1400ºC, esta diferencia de
temperatura T_{0} se aproxima también fundamentalmente a
cero.
Por lo tanto, en un ejemplo de realización
preferible, se produce una compensación de los efectos anteriormente
descritos reduciéndose la temperatura determinada de la carga de
fundición cuando existe una pieza insertada de grafito 17 lo que
corresponde al valor de diferencia de temperatura T_{0},
concretamente en particular según la siguiente ecuación de
aproximación, en la que T_{G} es la temperatura de colada, T_{o}
es un valor de temperatura superior determinado de forma empírica
en el intervalo arriba indicado, T_{u} es un valor de temperatura
inferior determinado de forma empírica en el intervalo arriba
indicado y T_{const.} es una constante de temperatura determinada
también de forma empírica en el intervalo arriba indicado:
T_{0} =
((T_{o} - T_{G})/(T_{o} - T_{u}))\text{*} \
T_{const.}
Para un ejemplo de realización preferible es
válido:
T_{0} =
((1400^{o}C -
T_{G})/(1400^{o}C-1000^{o}C))\text{*}100^{o}C
Además, cuando existe una pieza insertada de
grafito 17, un momento determinado, por ejemplo, el momento de
colada, se retrasa el lapso de tiempo t_{v}, es decir, se espera
hasta que haya transcurrido este lapso de tiempo t_{v} hasta que
se inicie el proceso de colada. Este lapso de tiempo t_{v} tiene a
las temperaturas bajas T_{u} arriba indicadas un valor
t_{const.} en el intervalo de 10 - 120 segundos y tiene, en
particular, un valor de fundamentalmente 60 segundos y a
temperaturas más elevadas T_{o} se aproxima fundamentalmente a
cero. Este lapso de tiempo t_{v} se determina preferiblemente
según la siguiente ecuación, situándose T_{o}, T_{u}, T_{G} y
t_{const.} en los intervalos arriba indicados:
T_{v} =
((T_{o} - T_{G})/(T_{o} - T_{u}))\text{*} \
t_{const.}
Para un ejemplo de realización preferible es
válido:
T_{v} =
((1400^{o}C -
T_{G})/(1400^{o}C-1000^{o}C))\text{*}60 \
seg.
Puesto que con estás fórmulas sólo se obtiene un
resultado de aproximación lineal, en otra configuración de la
invención está previsto un polinomio de grado n para el cálculo
exacto de los valores para T_{0} y t_{v}.
Por lo tanto, el desarrollo del proceso de
fusión y colada se producirá preferiblemente de la siguiente
forma:
Después de haberse calentado la carga de
fundición según el procedimiento arriba descrito a la temperatura
de colada teniéndose en cuenta la diferencia de temperatura T_{0}
arriba indicada, se espera un lapso de tiempo t_{v} según la
ecuación de aproximación arriba indicada.
A continuación, con la alimentación de energía
al dispositivo de calefacción 3 apagada, un molde de fundición 6
precalentado a aprox. 700º a 1050ºC se introduce en la cámara 5. El
lapso de tiempo de la desconexión de la alimentación de energía es
del orden de 10 seg.
A continuación, la cámara 5 se evacua, es decir,
se establece un vacío. Acto seguido, la masa fundida se vuelve a
calentar a la temperatura de colada prevista, concretamente
teniéndose a su vez en cuenta la diferencia de temperatura T_{0}
arriba indicada. Después se espera hasta que haya transcurrido un
lapso de tiempo de aproximadamente 1/3 del t_{v} iniciándose, a
continuación, el proceso de colada.
Como se ha explicado, la pieza insertada de
grafito 17 influye en gran medida en la medición de la temperatura.
En un ejemplo de realización especial, se elige, por lo tanto, en
función de la presencia o ausencia de una pieza insertada de
grafito 17 de este tipo, un juego de parámetros u otro, o un juego
de parámetros contiene un parámetro correspondiente que indica la
presencia o ausencia de una pieza insertada de grafito 17 de este
tipo, para realizar a continuación en el dispositivo de control 4
una compensación correspondiente de los efectos relacionados con la
pieza insertada de grafito 17 que se han explicado anteriormente,
concretamente según las ecuaciones arriba
indicadas.
indicadas.
La presencia o ausencia de una pieza insertada
de grafito puede indicarse al dispositivo de control mediante
entrada manual mediante la unidad de entrada 14. Como alternativa,
está previsto un detector para la detección de un medio auxiliar de
este tipo. Esto puede ser un sensor de contacto o un sensor de peso
conectado con el crisol 2. No obstante, la presencia de una pieza
insertada de grafito también puede determinarse a partir de las
magnitudes eléctricas del horno de inducción, puesto que la
introducción de una pieza insertada de grafito influye en las
mismas. Cualquier de estos detectores está conectado con el
dispositivo de control 4, para que pueda realizar automáticamente
las compensaciones arriba indicadas.
En otro ejemplo de realización, el dispositivo
de control 4 presenta un modo de calibrado de pirómetro, en el que
el dispositivo de control 4 ajusta parámetros de calibrado para
calibrar el pirómetro 8 en función de un desarrollo de temperatura
determinado con una carga de fundición de referencia determinada, en
particular, la curva característica de la temperatura de
solidus-liquidus. Para ello se introduce una carga
de fundición de referencia, preferiblemente un metal puro, como
cobre puro, en el crisol 2 y se realiza un proceso de fusión. El
pirómetro 8 determina el desarrollo de la temperatura durante el
proceso de fusión y compara este desarrollo de la temperatura con
una curva característica de referencia guardada en la base de datos
16, en particular una curva característica de referencia de
solidus-liquidus de la carga de fundición de
referencia usada. El pirómetro 8 se comprueba y, dado el caso, se
calibra con ayuda del resultado de comparación.
Gracias a la invención, la medición de la
temperatura durante un proceso de fusión y colada en la técnica de
colada fina puede realizarse con una precisión fundamentalmente
mayor, por lo que el proceso de colada puede realizarse de forma
exacta pudiendo reproducirse una y otra vez. Gracias a la
configuración automática del pirómetro y del proceso de fusión y
colada, se excluyen en gran medida errores humanos de manejo. Por
lo tanto, gracias a la invención puede reducirse claramente la parte
de productos defectuosos reduciéndose de esta forma los gastos por
pieza.
Claims (27)
1. Dispositivo para la realización de un proceso
de fusión y colada de la técnica de colada fina, en particular de
la técnica dental, con
- -
- un crisol (2) para el alojamiento de una carga de fundición,
- -
- un dispositivo de calefacción (3) para calentar la carga de fundición que se encuentra en el crisol (2) y
- -
- un dispositivo de control (4) para el control del proceso de fusión y colada en función de la temperatura determinada de la carga de fundición,
- -
- presentando el dispositivo de control (4) una base de datos (16) con varios juegos de parámetros (PS1, PS2, PS3) que pueden ser seleccionados que son, respectivamente, específicos según el material de la carga de fundición, y
- -
- un pirómetro (8) para determinar la temperatura de la carga de fundición,
caracterizado porque
- -
- cada juego de parámetros (PS1, PS2, PS3) presenta respectivamente uno o varios parámetros de configuración del pirómetro (P11, P21, P31; P12, P22, P32; P13, P23, P33) para la configuración del pirómetro (8) y porque el pirómetro (8) está adaptado mediante estos parámetros de configuración del pirómetro (P11, P21, P31; P12, P22, P32; P13, P23, P33) a las propiedades de la carga de fundición correspon- diente.
2. Dispositivo según la reivindicación 1,
caracterizado porque cada juego de parámetros (PS1, PS2, PS3)
presenta uno o varios parámetros de control (P71, P81, P91; P72,
P82, P92; P73, P83, P93) para el control del proceso de fusión y
colada en función del material de la carga de fundición.
3. Dispositivo según la reivindicación 1 ó 2,
caracterizado porque el dispositivo de control (4) presenta
una unidad de entrada (14) para la entrada de una identificación de
la carga de fundición para la selección de un juego de parámetros
(PS1, PS2, PS3).
4. Dispositivo según una de las reivindicaciones
precedentes, caracterizado porque el pirómetro (8) es un
pirómetro de relación.
5. Dispositivo según una de las reivindicaciones
precedentes, caracterizado porque uno o varios sensores (9)
del pirómetro (8) pueden orientarse mediante una óptica (11)
directamente hacia al menos una zona parcial del crisol (2).
6. Dispositivo según una de las reivindicaciones
1 a 4, caracterizado porque el o los sensores (9) del
pirómetro (8) está(n) conectado(s) mediante un guíaondas de
luz (10) con la óptica (11), pudiendo orientarse este guíaondas de
luz hacia al menos una zona parcial del crisol (2).
7. Dispositivo según una de las reivindicaciones
precedentes, caracterizado porque el dispositivo de control
(4) presenta una interfaz de comunicación para completar y/o
actualizar la base de datos (16), juegos de parámetros (PS1, PS2,
PS3), parámetros y/o programas de control y/o para leer protocolos
de un proceso de fusión y colada y/o parámetros.
8. Dispositivo según una de las reivindicaciones
precedentes, caracterizado porque cada identificación de una
carga de fundición tiene asignado un juego de parámetros (PS1, PS2,
PS3) propio.
9. Dispositivo según una de las reivindicaciones
1 a 7, caracterizado porque un grupo de varias
identificaciones de cargas de fundición de una familia de cargas de
fundición, en particular de una familia de aleaciones, con
propiedades de fusión y colada fundamentalmente iguales o similares,
tiene asignado un juego de parámetros individual
respectivamente.
10. Dispositivo según una de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el
dispositivo de calefacción (3) del dispositivo de control (4) está
realizado de tal forma que se mantiene fundamentalmente constante
una temperatura predeterminada de la masa fundida.
11. Dispositivo según una de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el
dispositivo de calefacción (3) del dispositivo de control (4) puede
controlarse de tal forma que, al alcanzarse una temperatura
predeterminada de la masa fundida, se reduce la potencia calorífica
del dispositivo de calefacción (3).
12. Dispositivo según una de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el
dispositivo de control (4) está realizado de tal forma que
selecciona un parámetro en función del desarrollo de la temperatura
de la carga de fundición determinado durante un proceso de fusión,
en particular, de la temperatura de solidus determinada y/o de la
temperatura de liquidus determinada.
13. Dispositivo según una de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el
dispositivo de control (4) puede hacerse funcionar en un modo de
calibrado de pirómetro, en el que el control ajusta parámetros de
calibrado para calibrar el pirómetro en función del desarrollo de la
temperatura determinado con una carga de fundición de referencia
predeterminada, en particular, en función de la curva característica
de la temperatura de solidus-liquidus.
14. Dispositivo según una de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el
dispositivo de control (4) puede hacerse funcionar en un modo de
comprobación, en el que el control comprueba el pirómetro (8) con
ayuda de un desarrollo de la temperatura determinado con una carga
de fundición de referencia predeterminada, en particular, la curva
característica de la temperatura de
solidus-liquidus.
15. Dispositivo según la reivindicación 13 ó 14,
caracterizado porque la carga de fundición de referencia es
un metal puro, en particular, cobre puro.
16. Dispositivo según una de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el
dispositivo de control (4) controla el proceso de fusión y colada
en función de la presencia o ausencia de un medio auxiliar (17) que
puede estar dispuesto en la zona del crisol, en particular una pieza
insertada de grafito, para apoyar el proceso de calentamiento.
17. Dispositivo según la reivindicación 18,
caracterizado porque, si está presente el medio auxiliar
(17), la temperatura de la carga de fundición determinada se reduce
lo que corresponde al valor de diferencia de temperatura
T_{0}.
18. Dispositivo según la reivindicación 17,
caracterizado porque el valor de diferencia de temperatura
T_{0} se determina mediante aproximación a partir de la
temperatura de colada T_{G} según la siguiente ecuación:
T_{0} =
((T_{o} - T_{G})/(T_{o} - T_{u}))\text{*} \
T_{const.}
siendo T_{o} un valor de
temperatura superior en el intervalo de 1300ºC a 1600ºC, en
particular de 1400ºC, t_{u} un valor de temperatura inferior en
el intervalo de 800ºC a 1100ºC, en particular de 1000ºC y
T_{const.} una constante de temperatura en el intervalo de 50ºC a
250ºC, en particular de 80ºC a 180ºC, en particular de
100ºC.
19. Dispositivo según una de las
reivindicaciones 16 a 18, caracterizado porque, si está
presente el medio auxiliar (17), un momento determinado durante el
proceso de fusión y colada se retrasa un lapso de tiempo de
compensación t_{v}.
20. Dispositivo según la reivindicación 19,
caracterizado porque el lapso de tiempo de compensación
t_{v} se determina mediante aproximación a partir de la
temperatura de colada T_{G} según la siguiente ecuación:
T_{v} =
((T_{o} - T_{G})/(T_{o} - T_{u}))\text{*} \
t_{const.}
siendo T_{o} un valor de
temperatura superior en el intervalo de 1300ºC a 1600ºC, en
particular de 1400ºC, t_{u} un valor de temperatura inferior en
el intervalo de 800ºC a 1100ºC, en particular de 1000ºC y
T_{const.} una constante de tiempo en el intervalo de 10 segundos
a 120 segundos, en particular de 60
segundos.
21. Procedimiento para la realización de un
proceso de fusión y colada de la técnica de colada fina, en
particular de la técnica dental, en particular con un dispositivo
de colada (1) según una de las reivindicaciones 1 a 20 con las
siguientes etapas:
- -
- introducir una carga de fundición en un crisol (2),
- -
- calentar la carga de fundición mediante un dispositivo de calefacción (3) y
- -
- controlar el proceso de fusión y colada en función de una temperatura determinada de la carga de fundición,
- -
- seleccionándose de la base de datos (16) uno de varios juegos de parámetros (PS1, PS2, PS3) específicos según el material de la carga de fundición en función de la carga de fundición introducida, y
- -
- determinándose la temperatura de la carga de fundición mediante un pirómetro (8)
caracterizado porque
- -
- el pirómetro (8) se adapta mediante uno o varios parámetros de configuración del pirómetro (P11, P21, P31; P12, P22, P32; P13, P23, P33) del juego de parámetros (PS1, PS2, PS3) seleccionado a las propiedades de la carga de fundición correspondiente.
22. Procedimiento según la reivindicación 21,
caracterizado porque el proceso de fusión y colada se
controla mediante uno o varios parámetros de control (P71, P81,
P91; P72, P82, P92; P73, P83, P93) específicos según el material
del juego de parámetros (PS1, PS2, PS3) seleccionado.
23. Procedimiento según la reivindicación 21 ó
22, caracterizado porque se selecciona un juego de parámetros
(PS1, PS2, PS3) con ayuda de una identificación de la carga de
fundición introducida mediante una unidad de entrada.
24. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 21 a 23, caracterizado porque la temperatura
de la masa fundida se mantiene durante un lapso de tiempo
predeterminado fundamentalmente constante a una temperatura
predeterminada.
25. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 21 a 24, caracterizado porque, al alcanzarse
una temperatura predeterminada de la masa fundida, se reduce la
potencia calorífica del dispositivo de calefacción (3).
26. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 21 a 25, caracterizado porque se selecciona
un juego de parámetros (PS1, PS2, PS3) con ayuda de un desarrollo
de la temperatura de la carga de fundición determinado durante un
proceso de fusión, en particular de la temperatura de solidus
determinada y/o la temperatura de liquidus determinada.
27. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 21 a 25, caracterizado porque se realiza un
proceso de fusión con una carga de fundición de referencia y se
determina un desarrollo de la temperatura, en particular, la curva
característica de temperatura de solidus/liquidus y se compara con
una curva característica de referencia guardada en la base de datos
(16) de la carga de fundición de referencia y se calibra y/o
comprueba el pirómetro (8) mediante el resultado de la
comparación.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10303124 | 2003-01-27 | ||
| DE10303124A DE10303124B3 (de) | 2003-01-27 | 2003-01-27 | Vorrichtung und Verfahren zur Durchführung eines Schmelz- und Gießvorgangs |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2285278T3 true ES2285278T3 (es) | 2007-11-16 |
Family
ID=32520124
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES04000469T Expired - Lifetime ES2285278T3 (es) | 2003-01-27 | 2004-01-13 | Dispositivo y procedimiento para la realizacion de un proceso de fusion y colada. |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20040182538A1 (es) |
| EP (1) | EP1440750B1 (es) |
| AT (1) | ATE363354T1 (es) |
| DE (2) | DE10303124B3 (es) |
| ES (1) | ES2285278T3 (es) |
Families Citing this family (29)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8444756B2 (en) | 2003-08-07 | 2013-05-21 | Ivoclar Vivadent Ag | Lithium silicate materials |
| US9220576B2 (en) | 2003-08-07 | 2015-12-29 | Ivoclar Vivadent Ag | Machining of ceramic materials |
| DE102004049789A1 (de) * | 2004-10-12 | 2006-04-13 | BEGO Bremer Goldschlägerei Wilh. Herbst GmbH & Co. KG | Vorrichtung zur berührungslosen Messung der Temperatur in einem Schmelzofen |
| PT1688398E (pt) | 2005-02-08 | 2014-07-25 | Ivoclar Vivadent Ag | Vitrocerâmica de silicato de lítio |
| DE102005010566B3 (de) | 2005-03-04 | 2006-05-04 | BEGO Bremer Goldschlägerei Wilh. Herbst GmbH & Co. KG | Verfahren und Vorrichtung zur Bestimmung wenigstens eines Parameters zur Steuerung eines Schmelz- und Gießprogramms sowie Schmelz- und Gießgerät hierzu |
| DE102007035609B4 (de) * | 2007-07-30 | 2021-09-16 | Ivoclar Vivadent Ag | Verfahren zur optischen Kontrolle des Verlaufs von einem auf einer Oberfläche eines Körpers erfolgenden physikalischen und/oder chemischen Prozesses |
| DE102008015483B4 (de) * | 2008-03-25 | 2018-10-11 | Ivoclar Vivadent Ag | Ofen zur thermischen Behandlung eines dentalen Brennobjektes |
| US8865606B2 (en) | 2010-04-16 | 2014-10-21 | Ivoclar Vivadent Ag | Process for the preparation of dental restorations |
| PT2377830T (pt) | 2010-04-16 | 2016-07-18 | Ivoclar Vivadent Ag | Vidro cerâmico de silicato de lítio e vidro de silicato de lítio, contendo óxido de metal de transição |
| EP2410305A1 (de) * | 2010-07-21 | 2012-01-25 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zur Ermittlung einer Temperatur von Flüssigmetall, Signalverarbeitungseinrichtung und metallurgische Vorrichtung |
| EP2550928B1 (de) * | 2011-07-25 | 2017-03-01 | Ivoclar Vivadent AG | Dentalofen mit einemTrocknungssensor |
| US10111282B2 (en) | 2011-07-25 | 2018-10-23 | Ivoclar Vivadent Ag | Dental furnace |
| WO2013053863A2 (de) | 2011-10-14 | 2013-04-18 | Ivoclar Vivadent Ag | Lithiumsilikat-glaskeramik und -glas mit einwertigem metalloxid |
| BR112014008567A2 (pt) | 2011-10-14 | 2017-04-18 | Ivoclar Vivadent Ag | vitrocerâmica e vidro de silicato de lítio com óxido de metal pentavalente |
| JP5926808B2 (ja) | 2011-10-14 | 2016-05-25 | イフォクレール ヴィヴァデント アクチェンゲゼルシャフトＩｖｏｃｌａｒ Ｖｉｖａｄｅｎｔ ＡＧ | 三価の金属酸化物を含むケイ酸リチウムガラスセラミックおよびガラス |
| CA2851411C (en) | 2011-10-14 | 2018-09-04 | Ivoclar Vivadent Ag | Lithium silicate glass ceramic and glass with hexavalent metal oxide |
| ES2566555T3 (es) | 2011-10-14 | 2016-04-13 | Ivoclar Vivadent Ag | Vitrocerámica y vidrio de silicato de litio con óxido metálico tetravalente |
| PL2765974T3 (pl) | 2011-10-14 | 2016-08-31 | Ivoclar Vivadent Ag | Litowokrzemianowa ceramika szklana i szkło zawierające tlenek metalu dwuwartościowego |
| EP2844213B1 (de) | 2012-05-04 | 2019-12-04 | Ivoclar Vivadent AG | Lithiumdisilikat-apatit-glaskeramik |
| EP2847138B1 (de) | 2012-05-11 | 2018-07-04 | Ivoclar Vivadent AG | Vorgesinterter rohling für dentale zwecke |
| KR102018937B1 (ko) | 2012-05-11 | 2019-09-05 | 이보클라 비바덴트 아게 | 치과용 예비-소결된 블랭크 |
| EP2754409B1 (de) * | 2013-01-15 | 2020-12-16 | Ivoclar Vivadent AG | Dentalofen |
| ES2894961T3 (es) | 2013-02-12 | 2022-02-16 | Ivoclar Vivadent Ag | Pieza en bruto para fines dentales |
| US8910699B2 (en) | 2013-03-15 | 2014-12-16 | United States Pipe And Foundry Company, Llc | Centrifugal casting method and apparatus |
| US8733424B1 (en) | 2013-03-15 | 2014-05-27 | United States Pipe And Foundry Company, Llc | Centrifugal casting method and apparatus |
| EP2792649B1 (de) | 2013-04-15 | 2019-11-27 | Ivoclar Vivadent AG | Lithiumsilikat-Glaskeramik und -Glas mit Gehalt an Rubidiumoxid |
| EP2944619B1 (de) | 2014-05-13 | 2023-08-09 | Ivoclar Vivadent AG | Verfahren zur Herstellung von Lithiumsilikatgläsern und Lithiumsilikat-Glaskeramiken |
| EP3050856B1 (de) | 2015-01-30 | 2019-05-29 | Ivoclar Vivadent AG | Lithiumsilikat-Diopsid-Glaskeramik |
| US11491535B1 (en) | 2021-07-12 | 2022-11-08 | United States Pipe And Foundry Company, Llc | Method and apparatus for estimating dimensional uniformity of cast object |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3788382A (en) * | 1970-11-25 | 1974-01-29 | J Richey | Vacuum metal casting apparatus |
| US4580617A (en) * | 1982-05-07 | 1986-04-08 | Charles Blechner | Induction casting machine and method of casting |
| DE3345542C2 (de) * | 1983-12-16 | 1986-12-18 | BEGO Bremer Goldschlägerei Wilh. Herbst GmbH & Co, 2800 Bremen | Verfahren zur Steuerung des Schmelz- und Gießvorgangs der Feingießtechnik, insbesondere der Dentaltechnik und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
| DE3432522A1 (de) * | 1984-09-05 | 1986-03-13 | INRESA Schultheiss GmbH, 7543 Engelsbrand | Temperaturmessvorrichtung fuer eine giessvorrichtung |
| EP0191350A3 (de) * | 1985-02-15 | 1987-11-19 | BEGO Bremer Goldschlägerei Wilh. Herbst GmbH & Co. | Verfahren zur Steuerung des Schmelz- und Giessvorganges der Feingiesstechnik, insbesondere der Dentaltechnik, und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
| FR2776382B1 (fr) * | 1998-03-19 | 2000-05-05 | Pechiney Electrometallurgie | Procede de mesure optique de la temperature d'un bain en fusion dans une atmosphere empoussieree |
| US6471397B2 (en) * | 1999-08-06 | 2002-10-29 | Howmet Research Corporation | Casting using pyrometer apparatus and method |
| JP4338296B2 (ja) * | 2000-09-14 | 2009-10-07 | 株式会社デンケン | 歯科技工用鋳造装置 |
-
2003
- 2003-01-27 DE DE10303124A patent/DE10303124B3/de not_active Expired - Fee Related
-
2004
- 2004-01-13 AT AT04000469T patent/ATE363354T1/de not_active IP Right Cessation
- 2004-01-13 DE DE502004003917T patent/DE502004003917D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2004-01-13 EP EP04000469A patent/EP1440750B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2004-01-13 ES ES04000469T patent/ES2285278T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2004-01-27 US US10/765,319 patent/US20040182538A1/en not_active Abandoned
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP1440750A1 (de) | 2004-07-28 |
| DE502004003917D1 (de) | 2007-07-12 |
| DE10303124B3 (de) | 2004-10-28 |
| EP1440750B1 (de) | 2007-05-30 |
| US20040182538A1 (en) | 2004-09-23 |
| ATE363354T1 (de) | 2007-06-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2285278T3 (es) | Dispositivo y procedimiento para la realizacion de un proceso de fusion y colada. | |
| CN108700379B (zh) | 用于对牙用替换部件进行热处理的感应炉和方法 | |
| US6155712A (en) | Radiation clinical thermometer | |
| ES2509141T3 (es) | Horno para el tratamiento térmico de un objeto de combustión dental | |
| RU2626968C2 (ru) | Стоматологическая печь | |
| Sperfeld et al. | Spectral-irradiance scale based on radiometric black-body temperature measurements | |
| CN104837438B (zh) | 牙科用炉 | |
| JP2006119139A (ja) | 燃焼窯 | |
| JP2016509230A (ja) | 物質分析のための方法および装置 | |
| CN107941357B (zh) | 铁水温度测量方法及其装置 | |
| JPS61189843A (ja) | 歯科分野等における精密鋳造方法およびその方法を実施する装置 | |
| RU2438103C1 (ru) | Устройство для калибровки многоканальных пирометров | |
| SE508842C2 (sv) | Förfarande och anordning för mätning av temperaturen hos en smälta i ett provkärl jämte användning av optisk pyrometri | |
| JP2000088247A (ja) | 取鍋の予熱表示システム | |
| US8777610B2 (en) | Method for heating a pre-warmed muffle used for dental ceramics in a dental furnace and control device and furnace containing said device | |
| Dong et al. | Investigation of the furnace effect in cobalt-carbon high-temperature fixed-point cells | |
| JP2002323377A (ja) | 炉内温度測定装置 | |
| ATE385305T1 (de) | Vorrichtung zur berührungslosen messung der temperatur in einem schmelzofen | |
| JP2018049001A (ja) | 試料の熱分析時における温度調整の較正方法 | |
| Bongiovanni et al. | Effects of dissolved oxygen and freezing techniques on the silver freezing point | |
| JPH06129911A (ja) | 結晶引上炉内融液表面温度測定方法及びその装置 | |
| RU2004132765A (ru) | Способ и устройство для определения высоты расплавы последовательных порций чугуна в дуговой электропечи | |
| JPH07270256A (ja) | 温度校正装置 | |
| Seifert et al. | Precise temperature calibration for laser heat treatment | |
| RU2692399C1 (ru) | Способ определения температуры самовоспламенения порошка металла |